Đang tải... (xem toàn văn)
I. phân tích sơ đồ định vị cho nguyên công 2: sơ đồ định vị như hình vẽ : yêu cầu công nghệ trong nguyên công này là kích thước 25 ± 0,1 ; độ nhám bề mặt đạt Rz = 20 m ; Ơ đây vật liệu gia công là : gang xám: Gia công trên máy phay ngang , dùng dao phay mặt đầu: II. chọn cơ cầu định vị cho chi tiết: mặt phẳng đáy định vị 3 bậc tự do bằng hai phiến tì Các mặt phẳng khác được định vị bằng các chốt tỳ hạn chế 3 bậc tự do còn lại: III. chọn và tính toán các thông số công nghệ : 1) chọn máy : đối với chi tiết trên ta ta chọn gia công trên máy phay đứng 6A54 2) chọn dụng cụ cắt : dựa vào chiều rộng cần phay Dmax = 66 đường kính của dao khuyên dùng sẽ là :Ddao=(1,2 ..1,5 ) DMAX =79,299 . tra bảng (492 1 ) ta có được các thông số của dao như sau: D=80 ;số răng dao Z=10;d=32; L=45 Chọn vật liệu làm dao :chọn dựa vào vật liệu làm chi tiết gia công là gang xám có kí hiệu GX21 40 ta chỉ cần chọn dao làm bằng thép gió BK6 3) Các thông số của chế độ cắt: Chi tiết gia công bằng phương pháp đúc độ chính xác cấp 2. Mặt cần gia công là mặt nằm bên trên khi đúc nên ta tra sổ tay CNCTM tập 2 Lượng dư Z = 2,5(mm). Vậy từ đó chia ra 2 lần gia công: + Thô : t = 2(mm). + Tinh : t = 0,5(mm). Đạt độ bóng cấp 5 Rz20 Tính lực cắt cho lần gia công thô vì khi đó lực cắt là lớn nhất. Tốc độ cắt của dao phay nói chung được tính theo công thức sau : v = Trong đó tra bảng (539) sách sổ tay công nghệ chế tạo máy II ( với vật liệu gia công là gang xám có HB =190, vật liệu dao bằng Bk6 , phay mặt phẳng , bằng dao phay mặt đầu ) ta có các số liệu sau : thì Cv = 445 ,
Tính toán đồ gá cho nguyên công phay hai mặt đối diện với mặt đáy: I phân tích sơ đồ định vị cho nguyên công 2: sơ đồ định vị nh hình vẽ : yêu cầu công nghệ nguyên công kích thớc 25 0,1 ; độ nhám bề mặt đạt Rz = 20 àm ; Ơ vật liệu gia công : gang xám: Gia công máy phay ngang , dùng dao phay mặt đầu: II chọn cầu định vị cho chi tiết: mặt phẳng đáy định vị bậc tự hai phiến tì Các mặt phẳng khác đợc định vị chốt tỳ hạn chế bậc tự lại: III chọn tính toán thông số công nghệ : 1) chọn máy : chi tiết ta ta chọn gia công máy phay đứng 6A54 2) chọn dụng cụ cắt : dựa vào chiều rộng cần phay Dmax = 66 đờng kính dao khuyên dùng :Ddao=(1,2 1,5 ) DMAX =79,2ữ99 tra bảng (4-92 [1] ) ta có đợc thông số dao nh sau: D=80 ;số dao Z=10;d=32; L=45 Chọn vật liệu làm dao :chọn dựa vào vật liệu làm chi tiết gia công gang xám có kí hiệu GX21- 40 ta cần chọn dao làm thép gió BK6 3) Các thông số chế độ cắt: Chi tiết gia công phơng pháp đúc độ xác cấp Mặt cần gia công mặt nằm bên đúc nên ta tra sổ tay CNCTM tập Lợng d Z = 2,5(mm) Vậy từ chia lần gia công: + Thô : t = 2(mm) + Tinh : t = 0,5(mm) Đạt độ bóng cấp Rz20 Tính lực cắt cho lần gia công thô lực cắt lớn Tốc độ cắt dao phay nói chung đợc tính theo công thức sau : v= C v D q k v T m t x Sz y B u Z p Trong tra bảng (5-39) sách sổ tay công nghệ chế tạo máy II ( với vật liệu gia công gang xám có HB =190, vật liệu dao Bk6 , phay mặt phẳng , dao phay mặt đầu ) ta có số liệu sau : Cv = 445 , q = 0,2 , x = 0,15,y=0,35,u=0,2,p=0 , m=0,32 ( Tra bảng 5-40) STCNCTM2 có T = 180 phút tuổi bền dao Các hệ số k tra bảng 5-1 đến 5-4 Với kv = kMv.knv.kuv kMv = kv( 190 nv ) =1 HB knv hệ số phụ thuộc vào trạng tháI bề mặt phôi tra bảng 5-5 ta có knv = 0,8 kuv hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt ( tra bảng 5-6) ta có kuv = thay số ta có kv = 1.0,8.1= 0,8 Vậy tốc độ cắt : v= 445.80 0, 0,8 = 123 (m/phút) 180 0,32.2 0,15.0,15 0,35.66 0, 2.10 Vận tốc vòng quay máy : 1000 v 1000 123 n = D = 3,14 80 = 489 (vòng/phút) IV Xây dựng sơ đồ tác dụng ngoại lực: Sơ đồ tác dụng ngoại lực nh hình vẽ sau đây: Các lự tác dụng gồm có : Pz P Pv Ps Py Sz + lực cắt :pz + lực hớng kính py + lực chạy dao ps + lực hớng trục px Theo công thức ta có: Tính Pz: Pz= 10.C p t x S zy B u z D q n w Z Là số dao phay n Số vòng quoay dao Cp hệ số mũ đợc tra bảng Với thông số: dao làm thép gió BK6,phay mặt đầu,t=2mm , vật liệu gia công gang xám có độ cứng là: HB=190 Tra bảng 5-41 ta có đợc thông số : CP =50; x=0,9 ; y =0,72 ; u= 1,14 ;q=1,14 ;w=0 Thay vào ta có : Pz = 10.50.2 0,9.0,15 0, 72.661,14.10 = 1600 (N) 801,14 Chọn phay đối xứng : ta tra đợc tỷ lệ lực nh sau: PS =0,3 ữ 0,4 ; PZ Py Px =0,85 ữ 0,95 ; =0,5 ữ 0,55 PZ PZ + V Lập sơ đồ cân lực tính toán lc kẹp cần thiết: Ta tính toán lực kẹp vị gây nguy hiểm đối với, ngoại lực gây nguy hiểm để tìm lực kẹp sau kiểm nghiệm lại ngoại lực khác : Theo sơ đồ ta thấy lực gây nguy hiểm lực cắt Pz , vị trí bắt đầu vào ăn dao vị trí kí hiệu nh hình vẽ: n w Rz20 Pv Ps Vớí phơng tác dụng lực kẹp tác dụng nh hình vẽ : Ta thấy chi tiết có xu hớng trợt phiến tì Ta có Ps = (0,30,4) Pz Ps = 0,3.1600 = 480N Pv = (0,850,95)Pz Pv = 0,8.1600 = 1280 N Để không bị trợt dọc theo phơng Ps ta có phơng trình cân sau K.Ps = W.f W1 = K Ps f Để không bị trợt dọc theo phơng Pv ta có phơng trình cân sau K.Pv = W.f W2 = K Ps f Ta tính hệ số an toàn tính lực kẹp K K =ko k1.k2.k3.k4.k5.k6 + Ko hệ số an toàn dùng chung cho tất loại gia công ko =1,5 + K1 hệ số kể đến lợng d không đồng : phôi thô nên ta chọn k1=1,2 + K2 hệ số kể đến lợng tăng lực cắt dao bị mòn ta chọn: K2 =1,2 + K3 Hệ Số kể đến trình cắt không liên tục không liên tục ( phay quà trình cắt không liên tục ) nên ta chọn K3 =1,2 + K4 Là hệ số kể đến việc sinh lực kẹp có ổn định hay không Ta chọn k4 =1 ( Ta dùng cấu khí để kẹp chặt)) + K5 hệ số kể đến ảnh hởng vị trí thuận lợi hay không tay quoay ta chọn k5 =1 + K6 hệ số kể đến ảnh hởng lực kẹp làm lật phôi K6 =1 Do ta tính đợc : K = 1,5.1,2.1,2.1,21.1.1 =2,5 Thay giá trị K= 2,5; 2,5.480 =3000 N 0,4 2,5.1280 W2 = =8000 N 0,4 W1 = Lực kẹp tổng W = W12 + W22 =8500 N W8500 (N) VI ) Tính chọn cấu kẹp chặt: Ta thấy kực kẹp cần cung cấp W8500 (N) ta thấy kẹp chặt ren đáp ứng đợc giá trị lực kẹp trên, ta chọn kẹp chặt cấu ren vít - đòn (vì làm cho kết cấu kẹp chặt trở lên đơn giản ) theo bảng 8-51 [2] ta chọn đợc kích cỡ đai ốc cần thiết là: Loại vít kẹp d(mm) rtb(mm) L(mm) P(N) Q(N) Dùng cờ lê vặn 24 11,02 310 150 1140 Trong : d đờng kính ren tiêu chuẩn L chiều dài tay vặn P lực tác động vào tay vặn Q lực kẹp tạo tơng ứng VII) Chọn cấu định vị chi tiết cấu khác 1) cấu định vị: định vị mặt đáy bậc ta dùng phiến tỳ kích thớc phiến tỳ phải đảm bảo chịu đợc lực kẹp tác dụng Ta chọn : B L H B l d d1 h C 16 60 10 14 15 6,6 12 4,5 2) Thanh kẹp có kích thớc nh sau Thanh kẹp loại III M 24 L B 200 80 H b b1 b3 h h1 l d l1 c r 40 26 32 2,5 90 28 30 16 25 IX) Tính độ xác đồ gá Sai số chế tạo đồ gá ảnh hởng đến chi tiết gia công cụ thể độ xác sai số vi trí tơng quan bề mặt Trong nguyên công Phay mặt đầu A ta quan tâm nhiều đến kích thớc chiều cao quan tâm nhiều đến độ bóng bề mặt Sai số chế tạo cho phép đồ gá chi tiết dợc ính theo công thức sau: [ct] = ([ GD ] C + M + DC ) Trong đó: gđ = c+k+ctđg+đc+m c: Sai số chuẩn Sai số chuẩn ây chuẩn định vị không trùng với gốc kích thớc Kích thớc cần đạt có dung sai 0,125 Và chuẩn dịnh vị trùng gốc kích thớc Do sai só chuẩn không gây ảnh hờng tới nguyên công này: c=0 mm k: sai số kẹp chặt Trong kẹp chặt theo phơng kích thớc chiều cao đồ gá Do ảnh hởng không lớn đến độ xác gia công chi tiết Do ta không quan tâm đến sai số kẹp chặt hay là: k=0 dc: sai số điều chỉnh Sai số diều chỉnh hoàn toàn thao tác ngời công nhân Thông thờng sai số điều chỉnh đồ gá lấy tơng đối nh sau: dc =0,005ữ0,010 mm Lấy sai số điều chỉnh 0,01 mm m: sai số mòn Sai số mòn chi tiết có nguyên nhân từ ciệc chế tạo hàng loạt chi tiêt, việc gá đặt nhiều gây nên mòn bề mặt tiếp xúc Trong thực tế sai số mòn tính theo công thức sau: m = N Trong dó: + : hệ số phụ thuộc vào kết cấu định vị chi tiết Khi định vị mặt phẳng ta lấy =0,2 +N: số lợng chi tiết gia công Lấy N = 1000 chi tiết m = 0,2 1000 = 6,3 àm.=0,0063 (mm) Vậy: gd=( ữ ) dung sai kích thớc cần đạt =0,2 gd=( ữ ) 0,2 =0,1ữ 0,04 chọn gd =0,04 mm Nên ta có: [ct] = 0,04 (0 + + 0,00632 + 0,012 ) =0,038 mm