Đang tải... (xem toàn văn)
PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG MỞ ĐẦU: ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN VƯỢT SÔNG VÀ ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN VƯỢT SÔNG 1. Đặc điểm của khu vực xây dựng cầu: 1.1. Địa hình: Khu vực ven sông khá bằng phẳng, mặt cắt ngang sông không đối xứng. 1.2. Địa chất: Địa chất lòng sông tương đối tốt, số liệu khảo sát địa chất lòng sông cho thấy có 3 lớp đất: + Lớp 1: Bùn cát dày (0.7m). + Lớp 2: Sét mềm (B=6) dày 4m. + Lớp 3: Cát lẫn cuội sỏi (e= 0.3) dày vô cùng. 1.3. Thuỷ văn: Số liệu khảo sát thuỷ văn cho thấy: + Mực nước cao nhất: + 7.19 m. + Mực nước thông thuyền: + 3.93 m. + Mực nước thấp nhất: + 0.79 m. 1.4. Điều kiện cung cấp vật liệu, nhân công: Nguồn nhân công lao động khá đầy đủ, lành nghề, đảm bảo thi công đúng tiến độ công việc. Các vật liệu địa phương (đá, cát...) có thể tận dụng trong quá trình thi công. 2. Các chỉ tiêu kỹ thuật: + Cầu vượt sông cấp V có yêu cầu khẩu độ thông thuyền là 30 m. + Khẩu độ cầu: L0 = 166 m. + Khổ cầu: 10.5 + 2×0.75 m. + Tải trọng thiết kế: HL93. + Đoàn người PL = 3 KN/m2. 3. Đề xuất các phương án vượt sông: 3.1. Giải pháp chung về kết cấu: 3.1.1. Kết cấu nhịp: Do sông cấp V yêu cầu khẩu độ thông thuyền 20 m, nên bố trí nhịp giữa >22m. PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG MỞ ĐẦU: ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN VƯỢT SÔNG VÀ ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN VƯỢT SÔNG 1. Đặc điểm của khu vực xây dựng cầu: 1.1. Địa hình: Khu vực ven sông khá bằng phẳng, mặt cắt ngang sông không đối xứng. 1.2. Địa chất: Địa chất lòng sông tương đối tốt, số liệu khảo sát địa chất lòng sông cho thấy có 3 lớp đất: + Lớp 1: Bùn cát dày (0.7m). + Lớp 2: Sét mềm (B=6) dày 4m. + Lớp 3: Cát lẫn cuội sỏi (e= 0.3) dày vô cùng. 1.3. Thuỷ văn: Số liệu khảo sát thuỷ văn cho thấy: + Mực nước cao nhất: + 7.19 m. + Mực nước thông thuyền: + 3.93 m. + Mực nước thấp nhất: + 0.79 m. 1.4. Điều kiện cung cấp vật liệu, nhân công: Nguồn nhân công lao động khá đầy đủ, lành nghề, đảm bảo thi công đúng tiến độ công việc. Các vật liệu địa phương (đá, cát...) có thể tận dụng trong quá trình thi công. 2. Các chỉ tiêu kỹ thuật: + Cầu vượt sông cấp V có yêu cầu khẩu độ thông thuyền là 30 m. + Khẩu độ cầu: L0 = 166 m. + Khổ cầu: 10.5 + 2×0.75 m. + Tải trọng thiết kế: HL93. + Đoàn người PL = 3 KN/m2. 3. Đề xuất các phương án vượt sông: 3.1. Giải pháp chung về kết cấu: 3.1.1. Kết cấu nhịp: Do sông cấp V yêu cầu khẩu độ thông thuyền 20 m, nên bố trí nhịp giữa >22m. PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG MỞ ĐẦU: ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN VƯỢT SÔNG VÀ ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN VƯỢT SÔNG 1. Đặc điểm của khu vực xây dựng cầu: 1.1. Địa hình: Khu vực ven sông khá bằng phẳng, mặt cắt ngang sông không đối xứng. 1.2. Địa chất: Địa chất lòng sông tương đối tốt, số liệu khảo sát địa chất lòng sông cho thấy có 3 lớp đất: + Lớp 1: Bùn cát dày (0.7m). + Lớp 2: Sét mềm (B=6) dày 4m. + Lớp 3: Cát lẫn cuội sỏi (e= 0.3) dày vô cùng. 1.3. Thuỷ văn: Số liệu khảo sát thuỷ văn cho thấy: + Mực nước cao nhất: + 7.19 m. + Mực nước thông thuyền: + 3.93 m. + Mực nước thấp nhất: + 0.79 m. 1.4. Điều kiện cung cấp vật liệu, nhân công: Nguồn nhân công lao động khá đầy đủ, lành nghề, đảm bảo thi công đúng tiến độ công việc. Các vật liệu địa phương (đá, cát...) có thể tận dụng trong quá trình thi công. 2. Các chỉ tiêu kỹ thuật: + Cầu vượt sông cấp V có yêu cầu khẩu độ thông thuyền là 30 m. + Khẩu độ cầu: L0 = 166 m. + Khổ cầu: 10.5 + 2×0.75 m. + Tải trọng thiết kế: HL93. + Đoàn người PL = 3 KN/m2. 3. Đề xuất các phương án vượt sông: 3.1. Giải pháp chung về kết cấu: 3.1.1. Kết cấu nhịp: Do sông cấp V yêu cầu khẩu độ thông thuyền 20 m, nên bố trí nhịp giữa >22m 3.2. Đề xuất các phương án vượt sông: 3.2.1. Chọn cao độ đáy dầm cầu: Cao độ đáy dầm cầu được chọn theo 2 điều kiện sau: + Cao độ đáy dầm cầu ≥ MNCN + 1.0m = 7.19m + 0.5m = 7.69m. + Cao độ đáy dầm cầu ≥ MNTT + HTT =3.93 m + 4.0m = 7.93m (HTT: Tra bảng với sông cấp 5 là: 4.0m). Vậy ta chọn cao độ đáy dầm cầu là 9.5m. 3.2.2. Phân nhịp: Các căn cứ để phân nhịp như sau: + Khẩu độ cầu: L0=166m. + Yêu cầu thông thuyền: Cấp V → Ltt ≥ 32m. Chiều dài toàn nhịp: L = L0tk + (5÷8) = 166 + 8 = 174(m). 3.2.2.1. Phương án 1: Cầu dầm giản đơn BTCT ứng suất trước lắp ghép chữ I: Phân nhịp 5×35m 3.2.2.2. Phương án 2: Cầu dầm liên tục BTCT dự ứng lực : Phân nhịp 50 +74+50 3. TÍNH TOÁN SỐ LƯỢNG CỌC TRONG MỐ VÀ TRỤ: 3.1.Tính toán áp lực tác dụng lên mố và trụ cầu: PHÁÖN II: THIÃÚT KÃÚ KYÎ THUÁÛT CHƯƠNG I : THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU
ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG MỞ ĐẦU: ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN VƯỢT SÔNG VÀ ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN VƯỢT SÔNG Đặc điểm khu vực xây dựng cầu: 1.1 Địa hình: Khu vực ven sông phẳng, mặt cắt ngang sông không đối xứng 1.2 Địa chất: Địa chất lòng sông tương đối tốt, số liệu khảo sát địa chất lòng sông cho thấy có lớp đất: + Lớp 1: Bùn cát dày (0.7m) + Lớp 2: Sét mềm (B=6) dày 4m + Lớp 3: Cát lẫn cuội sỏi (e= 0.3) dày vô 1.3 Thuỷ văn: Số liệu khảo sát thuỷ văn cho thấy: + Mực nước cao nhất: + 7.19 m + Mực nước thông thuyền: + 3.93 m + Mực nước thấp nhất: + 0.79 m 1.4 Điều kiện cung cấp vật liệu, nhân công: Nguồn nhân công lao động đầy đủ, lành nghề, đảm bảo thi công tiến độ công việc Các vật liệu địa phương (đá, cát ) tận dụng trình thi công Các tiêu kỹ thuật: + Cầu vượt sông cấp V có yêu cầu độ thông thuyền 30 m + Khẩu độ cầu: L0 = 166 m + Khổ cầu: 10.5 + 2×0.75 m + Tải trọng thiết kế: HL93 + Đoàn người PL = KN/m2 Đề xuất phương án vượt sông: 3.1 Giải pháp chung kết cấu: 3.1.1 Kết cấu nhịp: Do sông cấp V yêu cầu độ thông thuyền 20 m, nên bố trí nhịp >22m 3.1.2 Mố: Chiều cao đất đắp sau mố tương đối nhỏ Khối lượng lớp phủ mặt cầu : 119.715 T 1.2 Lan can : Vì dãi phân cách nên ta thiết kế lan can tay vịn cứng có khả chống lại lực va xe, thông số kỹ thuật cho hình vẽ: + Với diện tích phần bệ Ab = 500×500 - = 174500mm2 , liên tục bên cầu + Diện tích phần trụ :At = 60000mm2 ,các trụ cách 2m, tổng số lượng 15 trụ + Thể tích bê tông Vcp =0.1745×30×2+0.6×0.1×15×2 = 12.27 m3 + Hàm lượng cốt thép lan can chiếm kp = 1,5 % + Ta tích cốt thép lan can : Vsp = Vp.kp = 12.27×1,5% = 0,184m3 + Khối lượng cốt thép lan can là: Gsp = Vsp.γs = 0.184×7.85 = 1,444 T + Thể tích BT lan can:Vcp = Vcp – Vsp = 12.27 – 0.184 = 12.086m3 + Khối lượng BT lan can: Gcp = Vcp.γc = 12.086×2.4 = 28.992 T + Vậy, khối lượng toàn lan can là: Gp = Gsp + Gcp = 1.444 + 28.992 = 30.436 T 1.3.Dầm chủ: 3.1.Cấu tạo dầm chủ: Chọn kích thước dầm hình vẽ sau: + Với khổ cầu 9.5 + 2×1.5, ta có bề rộng cầu: B = 9.5 + 2×1.5 +2×0.25+ 2×0.5 = 14.0 m + Chọn số lượng dầm chủ là: n = dầm + Chọn loại dầm chữ T + Do khoảng cách dầm chủ: B 14 = = 2m n S= Chọn S = 2m + Khoảng cách từ dầm chủ đến cánh hẫng: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm Sk = B − ( N − 1) xS 14 − (7 − 1) x = = 1m 2 + Chiều cao Tại vị trí dầm H ( GVHD:TS.Cao Văn tối thiểu dầm chủ: = g 1 1 ÷ ) × lnhip = ( ÷ ) × 30 = (1.2 ÷ 2)m 15 25 15 25 + Ta chọn chiều cao dầm chủ 1.5 m + Chiều dài đoạn vút nguyên : →Chọn Lbhgr = 1.5 m + Chiều dài đoạn vút xiên dầm : Lbhsk = 0.5Hg= 0.5×1.5 = 0.75 m →Chọn Lbhsk = m 1.3.2 Tính khối lượng dầm chủ: Từ kích thước chọn ta có: + Diện tích mặt cắt ngang dầm: 0.84 m2 + Diện tích mặt cắt ngang đầu dầm: 1.18 m.2 + Thể tích dầm chưa tính đoạn vút: Vg1 = 0.84×(30 - 2×1.5 - 2×1) = 21 m3 + Thể tích đoạn vút hai bên dầm : Vbhgr = 2×1.18×1.5=3.54 m3 + Thể tích đoạn vút xiên : Vbhsk = 2×Lbhsk× 0.84 + 1.18 = 2×1× 0.84 + 1.18 Tại vị trí đầu dầm = 2.02 m3 + Thể tích toàn đoạn vút dầm T: Vbh = Vbhgr + Vbhsk = 3.54 + 2.02 = 5.56 m3 + Thể tích dầm T: Vg = Vg1 + Vbh = 21 + 5.56 = 26.56m3 + Hàm lượng cốt thép theo thể tích dầm là: kp = 300kg/1m3BT + Khối lượng cốt thép dầm chính: Gsg = Vg× kp = 26.56×300×10–3= 7.968 T =>Thể tích cốt thép : Vsg = Gsg÷ γc = 7.968÷7.85 = 1.015m3 + Thể tích bê tông dầm : Vcg = Vg–Vsg = 26.56 - 1.015 = 25.545 m3 + Khối lượng bê tông dầm : Gcg = Vcg.γc= 25.545×2.4 = 61.308 T + Khối lượng toàn dầm là: Gg = Gsg+Gcg = 7.968 + 61.308 = 69.276 T SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn 1.4 Dầm ngang: 1.4.1 Chọn số dầm ngang: Dầm ngang bố trí vị trí : hai đầu dầm cầu, L/4, L/2 Số lượng dầm ngang : 30 dầm 1.4.2 Tính toán thông số sơ bộ: Các thông số dầm ngang thể hình trên: Nhịp dầm Đầu dầm + Bề rộng dầm ngang 20cm + Diện tích mặt cắt ngang dầm vị trí nhịp dầm : 1.9 m2 + Diện tích mặt cắt ngang dầm vị trí đầu dầm : 1.82 m2 + Thể tích dầm ngang vị nhịp dầm : 0.2×1.9 = 0.38 m3 + Thể tích dầm ngang vị đầu dầm : 0.2×1.82 = 0.364 m3 =>Tổng thể tích dầm ngang : 0.38×18 + 0.364×12 = 11.208 m3 + Hàm lượng cốt thép theo thể tích dầm ngang 300kg/1m3BT + Khối lượng cốt thép dầm chính: Gshb = Vhb× kp = 300×10–3×11.208 = 3.3624 T =>Thể tích cốt thép: Vshb = Gshb÷ γc = 0.428 m3 + Thể tích bê tông dầm ngang : Vchb = Vhb–Vshb = 11.208 ˗ 0.428 = 10.78 m3 + Khối lượng bê tông dầm ngang : Gchb = Vchb.γc= 10.78×2.4 =25.872 T + Khối lượng toàn dầm ngang là: Ghb = Gshb+Gchb= 3.3624 + 25.872 = 29.2344 T Bảng tổng kết khối lượng vật liệu cho kết cấu phần nhịp 30m: STT Hạng mục Số lượng Lan can, tay vịn Lớp phủ Dầm ngang 30 SVTH: Nguyễn Văn Thạch Tổng khối lượng (T) 30.436 119.715 29.2344 Trang ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm Dầm chủ Tổng cộng GVHD:TS.Cao Văn 484.932 668.0414 MỐ VÀ TRỤ CẦU: 2.1.Mố: 2.1.1 Mố A: Ta có chiều cao đất đắp mố 5.5m, dầm kê lên mố dầm có nhịp 30m, chọn mố chữ U cải tiến có kích thước cho hình vẽ sau: Mố trái phương án cầu dầm bán lắp ghép chử T ● Tính khối lượng mố sau: + Phần thân mố tường đỉnh: V1 = 7.725×14 = 108.15 m3 SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn + Phần tường cánh: (dày 0.4m) V2 = 2×0.4×16.73 = 13.384 m3 + Phần đá kê gối: V3 = 0.2×0.9×1×7 = 1.26 m3 + Phần bệ mố: V4 = 2×3×15= 90 m3 + Tổng thể tích toàn mố:Vab = ∑Vi = 212.794 m3 + Theo thống kê hàm lượng cốt thép mố khoảng kab = 200kg/1m3 BT =>Từ ta có: + Khối lượng cốt thép mố: Gsab = 200×10–3×212.794 = 42.559T + Thể tích BT mố:Vcab = Vab - Vsab = 212.794 - 42.559 ÷ 7.85 = 207.37 m3 + Khối lượng BT mố:Gcab = Vcab.γc =207.37×2.4 = 497.688 T +Khối lượng tổng cộng mố:Gab = Gcab + Gsab = 497.688 + 42.559 = 540.247 T 2.1.2 Mố B: Ta có chiều cao đất đắp mố 4.55m, dầm kê lên mố dầm có nhịp 30m, chọn mố chữ U cải tiến có kích thước cho hình vẽ sau: Mố phải phương án cầu dầm bán lắp ghép chử T SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn ● Tính khối lượng mố sau: + Phần thân mố tường đỉnh: V1 = 6.225×14 = 87.15 m3 + Phần tường cánh: (dày 0.4m) V2 = 2×0.4×11.845 = 9.476 m3 + Phần đá kê gối: V3 = 0.2×0.9×1×7 = 1.26 m3 + Phần bệ mố: V4 = 2×3×15 = 90 m3 + Tổng thể tích toàn mố: Vab = ∑Vi = 87.15 + 9.476 + 1.26 + 90 = 187.886 m3 + Theo thống kê hàm lượng cốt thép mố khoảng kab = 200kg/1m3 BT =>Từ ta có + Khối lượng cốt thép mố: Gsab = 200×10–3×187.886 = 37.577 T + Thể tích BT mố:Vcab = Vab - Vsab = 187.886 - 37.577÷7.85 = 183.099m3 + Khối lượng BT mố:Gcab = Vcab.γc = 183.099×2.4 = 439.438T + Khối lượng tổng cộng mố:Gab = Gcab + Gsab = 439.438 + 37.577 = 477.015T 2.2 Trụ cầu: Chọn kích thước trụ hình vẽ: Trụ phương án cầu dầm bán lắp ghép chử T + Phần bệ trụ:V1 = 2×3×10 = 60 m3 + Phần thân trụ:V2 = 6.6×( 7.8×1.2 + 3.14×0.62) = 69.237m3 + Phần xà mũ trụ:V3 = 0.7×1.6×14 + 0.8×1.6×(14 + 9)÷2 = 30.4 m3 + Phần đá kê gối:V4 = 1.1×1×0.2×7 = 1.54 m3 + Tổng cộng thể tích trụ: Vp1 = ∑Vi = 60 + 69.237 + 30.4 + 1.54 =161.177m3 SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn + Khối lượng cốt thép kp = 200kg/1m3 BT =>Suy : Khối lượng cốt thép trụ: Gsp = 200×10–3×161.177 = 32.235 T + Thể tích cốt thép trụ: Vsp = 32.235 ÷ 7.85 = 4.106 m3 + Thể tích BT trụ: Vcp = Vp1 - Vsp = 161.177 - 4.106 = 157.071m3 + Khối lượng BT: Gcp = 157.071×2.4 = 376.97 T + Tổng khối lượng trụ:Gp1 = Gcp + Gsp = 376.97 + 32.235 = 409.205T Bảng tổng kết khối lượng kết cấu phần : Hạng mục Mố A Mố B Trụ Trụ Trụ Trụ Tổng Khối lượng (T) 540.247 477.015 409.205 409.205 409.205 409.205 2654.082 TÍNH TOÁN SỐ LƯỢNG CỌC TRONG MỐ VÀ TRỤ: 3.1.Tính toán áp lực tác dụng lên mố trụ cầu: 3.1.1 Xét mố cầu: a, Xét mố cầu A: Sơ đồ tính: DC = = ×9.81= 178.085 kN/m DW = ×9.81 = ×9.81 = 39.15 kN/m PL = 4.3 kN/m2 Chiều dài tính toán nhịp: Ltt = lnhịp – 2a Với chọn a = 0.3 ( 33 ≥ ltt ≥ 24) SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 10 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn e0: độ lệch tâm trọng tâm bó cáp dự ứng lực đến trục trung hoà tiết diện eo = ydx − a ps = 977.6 − 184 = 793.6mm giai đoạn Mặt cắt l/2 F (kN) MDC1 (kN.mm) MDC2 (kN.mm) A0 (mm2) S0d (mm3) S0t (mm3) Stdd (mm3) Stdt (mm3) e0 (mm) fd (Mpa) ft (Mpa) 4438.307 2972880 1590946 595038 2.4603×108 2.757×108 3.4603×108 2.9886×108 793.6 -5.094 -10.79 Toàn tiết điện chụi nén: f d = 5.094 MPa < [ f c ] = 24.3MPa → f = 10.79MPa < [ f c ] = 24.3MPa → Đạt t Đạt tiết diện gối: Trong Fps: tổng lực kéo bó cáp ứng suất trước trừ mát tức thời (KN) Fgôi = (0.75×fpu - ∆fpT) ×Aps =(0.75×1860-389.212) ×4900=4928.361 kN MDC1: mô men khối lượng thân dầm: SD M DC = DC1.ω gôi = 17.95 × = 0kN m => MDC2: mô men khối lượng thân mặt cầu SD M DC = DC2 ω gôi = 11.132 × 0kN m => Vì MDC2=0, nên, giá trị không thay đổi: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Mặt cắt Tại gối F (kN) M (kN.mm) A0 (mm2) S0d (mm3) S0t (mm3) 4928.361 1092370 3.417×108 3.426×108 Trang 96 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn e0 (mm) fd (Mpa) 76.2 -5.61 ft (Mpa) -3.42 f d = 5.61MPa < [ f c ] = 24.3MPa → f = 3.42MPa < [ f c ] = 24.3MPa → Đạt t Đạt 6.1.2 Giai đoạn khai thác sử dụng Giai đoạn 3: Tiết diện liên hợp + giới hạn ứng suất kéo: [ ft ] = 0,5 fci' = 0,5 40.5 = 3,18 MPa [ fc ] = + giới hạn ứng suất nén: 0,45xf’ci= 0,45.40.5 = 18.225 MPa Các tải trọng tác dụng + Tải trọng thân DC1 DC1 = 17.95 kN/m + Tải trọng thân mặt cầu DC2 = 11.132 kN/m + Tải trọng thân lan can tay vịn DC3 = 1.43 kN/m + Tải trọng thân CLPMC DW= 5.59kN/m + Tải trọng hoạt tải PL+LL + Lực căng trước Fps ( tính phần trên) - Ứng suất thớ biên : fd =− Fps Ao − Fps eo Sod + SD M DC Sod + SD M DC Stdd + SD M DC + DW Stdd ' + SD M PL + LL d' Std - Ứng suất thớ biên : f =− t Fps Ao + Fps eo Sot − SD M DC Sot − SD M DC Stdt − SD M DC + DW Stdt ' − SD M PL + LL t' Std Trong Fps: tổng lực kéo bó cáp ứng suất trước trừ mát tức thời (KN) Fl/2 = (0.75×fpu - ∆fpT) ×Aps =(0.75×1860-489.223) ×4900=4438.307 kN MDC1: mô men khối lượng thân dầm: SD M DC = DC1.ω L / = 17.95 × 165.62 = 2972.88 kN m = 2972880 kN mm => MDC2: mô men khối lượng thân mặt cầu SD M DC = DC2 ω L / = 9.606 × 165.62 = 1590.946kN m = 1590946kN mm => MDC3+DW: mô men khối lượng thân SD M DC 3+ DW = ( DC3 + DW ).ω L / = (1.43 + 5.59) × 165.62 = 1162.65kN m = 1162650 kN mm MPL+LL: mô men khối lượng thân +Mặt cắt l/2: MPL+LL = 2424.74kN.m = 2424740 kNmm SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 97 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn Ao: diện tích mặt cắt dầm I giai đoạn Sod Sot , Stdd Stdt , S d' td S : Mô ment kháng uốn thớ thớ tiết diện giai đoạn : Mô ment kháng uốn thớ thớ tiết diện giai đoạn t' td , : Mô ment kháng uốn thớ thớ tiết diện giai đoạn e0: (đã tính trên) Mặt cắt l/2 F (kN) 4438.307 MDC1 (kN.mm) 2972880 MDC2 (kN.mm) 1590946 MDC3+DW (kN.mm) 1162650 MLL+PL (kN.mm) 2424740 A0 (mm2) 595038 S0d (mm3) 246030000 t S0 (mm ) 275700000 d Std (mm ) 346030000 t Std (mm ) 298860000 d’ Std (mm ) 463800000 t' Std (mm ) 873400000 e0 (mm) 793.6 d f (Mpa) 2.641 t f (Mpa) -14.897 Bảng 2.2.18: Kết tính toán kiểm tra ứng suất giai đoạn khai thác sử dụng - Mặt cắt l/2 : f d = 2.641MPa < [ f c ] = 3.18MPa → Đạt f t = 14.897 MPa < [ f c ] = 18.225MPa → Đạt 6.2 Kiểm tra độ võng Biến dạng tải trọng khai thác lớn gây hư hỏng lớp mặt cầu, nứt cục mặt cầu… Gây cảm giác không an toàn cho người lái xe Để hạn chế điều này, quy trình kiến nghị sau: ∆≤ l 800 Độ võng hoạt tải dầm, đơn giản Xét mặt cắt nhịp Khi tính độ võng hoạt tải ta xét trường hợp: + Một xe thiết kê (có xét IM) SVTH: Nguyễn Văn Thạch ∆1 Trang 98 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn ∆2 + 25% xe thiết kế tải trọng ∆ l / = max( ∆1 , ∆ ) ≤ l 800 a Trường hợp xe thiết kế Ta có : ∆x = Pi bi x (l − bi2 − x ) EI l x= Với mặt cắt nhịp : l M Pi = g LL (1 + IM ).145(hoac35) Trong gMLL hệ số phân bố ngang hoạt tải ô tô tính độ võng M g LL = n solan = = N b sodam IM hệ số xung kích : IM = 0,25 I = I‘td = 5.6042×1011 (mm4) (Moment tĩnh tiết diện giai đoạn 2) E = 33994,5 MPa = 33.915 kN/mm2 => EI = 33.915×5.6042×1011 =1.9×1013 kNmm2 P (kN) Pi (kN) x (mm) bi (mm) ∆1 (mm) 145 33.66 1820 1390 145 33.66 35 10.45 18200 18200 18200 22500 1.643 1.78 0.503 3.926 Bảng 2.2.19: Độ võng xe trục gây dầm b Trường hợp 25% Xe tải thiết kế Tải trọng ∆ = ∆ 21 + ∆ 22 Với ∆ 21 = 0.25∆1 = 0.25 × 3.926 = 0.9815 mm SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 99 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm ∆ 22 = GVHD:TS.Cao Văn ql (mg LL × 9.3).l (0.411× 9.3 × 10 −3 ).364004 × = × = × = 4.5985 mm 384 EI 384 1.98 × 1013 384 1.9 × 1013 ∆ = 0.9815 + 4.5985 = 5.58mm => Vậy độ võng hoạt tải gây nhịp : ∆ l / = max(3.926;5.58) = 5.58mm < l 36400 = = 45.5mm ⇒ 800 800 Đạt VII Kiểm toán theo TTGH cường độ (THGHCD1) TTGH cường độ I phải xem xét để đảm bảo cường độ ổn định cục tổng thể suất tuổi thọ thiết kế kết cấu 7.1 Kiểm toán theo điều kiện mô men kháng uốn – Công thức kiểm toán: Mu ≤ Mr=ϕ.Mn Trong đó: + Mr : Sức kháng uốn tính toán + Mn : Sức kháng uốn danh định (TCN5.7.3.2) + ϕ : Hệ số sức kháng, ϕ= 1.0 kết cấu bê tông cốt thép dự ứng lực (TCN 5.5.4.2.1) Để chuyển bê tông đổ chỗ thành bê tông dầm tương đương, tỉ số mô đun đàn n = 30 / 45 = 0,816 y II t b2 t2 hf hồi lấy Khi bề rộng hữu hiệu cánh nén tiết diện tương đương b=0.816×2000=1632mm II II nps x t1 y II d b x b1 *Xác định Mn(xét mặt cắt nhịp) SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 100 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn Công thức: a a a a hf M n = φ × [ Aps f ps (d p − ) + As f y (d s − ) − A' s f ' y (d ' s − ) + 0,85 β1 f c' (b − bw ).h f ( − )] 2 2 Trong đó: Aps: Diện tích thép DƯL , Aps= 4900(mm2) fpu: cường độ chịu kéo quy định cốt thép dự ứng lực(MPa), fpu = 1860 MPa fps : ứng suất trung bình cốt thép DƯL sức kháng uốn danh định (Mpa) dp: Khoảng cách từ thớ nén mép dầm liên hợp đến trọng tâm cốt thép DƯL As: Diện tích cốt thép chịu kéo không DƯL (mm2); As= fy: Giới hạn chảy quy định cốt thép chịu kéo không DƯL (Mpa) ds: Khoảng cách từ thớ nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo không DƯL (mm) A's: Diện tích cốt thép chịu nén không DƯL (mm2); A's = f'y: Giới hạn chảy quy định cốt thép chịu nén không DƯL (Mpa) d's: Khoảng cách từ thớ nén đến trọng tâm cốt nén chịu kéo không DƯL (mm) f'c: Cường độ quy định BT tuổi 28 ngày (Mpa); f'c= 45 (MPa) b: Bề rộng mặt chịu nén cấu kiện (mm); b=1632 (mm) bw: Chiều dày bụng đường kính tiết diện tròn(mm); bw=200(mm) β1: Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất, với BT có cường độ > 28MPa hệ số β1 giảm theo tỉ lệ 0.05 cho Mpa vượt 28 Mpa: β1= 0.85-(45-28)÷7×0.05=0.73 hf: Chiều dày cánh chịu nén, ta lấy chiều dày trung bình 200 mm a=c.β1: Chiều dày khối ứng suất tương đương (mm) Ta bỏ qua cốt thép thường thớ chịu nén thớ chịu kéo nên công thức viết lại sau: a a hf M n = φ × [ Aps f ps (d p − ) + − + 0,85 f c' (b − bw ) β1 h f ( − )] 2 *Xác định dp: d p = h − a ps = 1850 + 200 − 184 = 1866 mm aps – Khoảng cách từ thớ chịu kéo đến trọng tâm cốt thép dự ứng(xét mặt cắt nhịp) *Xác định c: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 101 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn – Để tính toán chiều cao vùng chịu nén, trước hết cần xác định trường hợp tính toán trục trung hòa qua cánh qua sườn dầm Muốn ta giả thiết trục trung hòa mặt cắt qua mép chịu nén – Xét bất đẳng thức: c= A ps f pu − 0,85 β1 f c' (b − bw )h f ≥ h f (*) f pu ' 0,85 β1 f C bw + k APS dp – Các kí hiệu trên, đó: fpu: cường độ chịu kéo quy định cốt thép dự ứng lực(MPa) fpy: cường độ chảy thép dự ứng lực(MPa) fpy = 0.9×fpu = 0.9×1860= 1674 (MPa) – Ta dùng loại thép có độ tự chùng thấp – Mỗi bó có 49 sợi Φ7 – Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn : fpu=1860 MPa – Giới hạn chảy : fpy=1674 MPa f k = 1,04 − py ÷ = 1, 04 − 1674 = 0, 28 1860 ÷ f pu ( ) Ta giả thiết bỏ qua cốt thép thường: Aps f pu − 0,85 β1 f c' (b − bw )h f c= ≥ h f (*) f pu ' 0,85 β1 f C bw + k APS dp Xét Mặt cắt nhịp: Ta có: 4900 × 1860 − 0.85 × 0.73 × 45 × (1632 − 200) × 200 c= = 160.67mm ≤ h f = 200mm 1860 0.85 × 0.73 × 45 × 200 + 0.28 × 4900 × 1866 Ta thấy c= 150,96 < h, suy trục trung hoà qua cánh Khi coi mặt cắt hình chữ nhật Theo TCN 5.7.3.2.3 chiều dày cánh chịu nén h>c xác định theo phương trình sức kháng uốn danh định Mn xác định theo phương trình: c= Aps f pu + As f y − A 'c f ' y f 0,85.β1 f 'c b f + k Aps dpup SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 102 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm = GVHD:TS.Cao Văn 4900 × 1860 + − 1860 0.85 × 0.73 × 45 × 2000 + 0.28 × 4900 × 1866 = 159.3mm Ứng suất bó cốt thép có dính kết: c 159.3 f ps = f pu 1 − k = 1860 × 1 − 0.28 × = 1815 5MPa d 1866 p Chiều dày khối ứng suất tương: a = c.β1 = 159.3 × 0.73 = 116.29mm Sức kháng uốn danh định : a 116.29 −6 M n = Aps f ps d p − = 4900 × 1815 × 1866 − × 10 = 16082 6kNm 2 Sức kháng uốn tính toán: M r = Φ.M n = 1× 16082 = 16082 6kNm Mô men lớn theo TTGH cường độ I M lCD /2 =11948.765 (KN.m) Mu = 11948.765 kNm ≤ MR= 16082.6 kNm Vậy mặt cắt nhịp thỏa mãn cường độ Kết luận : Vậy dầm đủ khả chịu lực theo TTGH cường độ I 7.2 Kiểm tra giới hạn cốt thép 7.2.1 Giới hạn cốt thép tối đa + Mặt cắt nhịp: Coi diện tích cốt thép thường As = 0, ta có: de = Aps f ps d p + As f y d s Aps f ps + As f y d e = d p = 1866 mm Vì As = 0, nên de: khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén đến trọng tâm lực kéo cốt thép chịu kéo(mm) c 159.3 = = 0.0854 < 0.42 → d e 1866 Điều kiện kiểm tra: Thỏa mãn điều kiện Kết luận: Mặt cắt nhịp thoả mãn hàm lượng cốt thép tối đa 7.2.2 Giới hạn cốt thép tối thiểu SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 103 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn Cốt thép tối thiểu phải đảm bảo mômen kháng uốn tính toán Mr phải lớn giá trị nhỏ hai giá trị sau: M cr – 1.2 lần sức kháng nứt: 1.2 Mu – 1.33 lần mô men tính toán cần thiết tổ hợp tải trọng cường độ I : 1.33 Hay Φ×Mn≥ min(1.2Mcr; 1.33Mu) Trong đó: Mcr: sức kháng nứt xác định sở phân bố ứng suất đàn hồi cường độ chịu kéo uốn, fr (5.4.2.6): f r = 0.63 f c' = 0.63 × 40.5 = 4MPa fr × Theo TCN 5.7.3.6.2–2: Mcr= Ig yd +yd: khoảng cách từ thớ chịu kéo đến trục trung hoà(mm), ydx = ydx + c = 1208.35 + 159.3 = 1367.65mm +Ig: mô men quán tính dầm chủ tiết diện nhịp giai đoạn liên hợp I td' = 5.84 × 1011 ( mm4 ) Suy ra: Mcr = ×10–6× 5.6042 ×1011 = 1639.07kNm 1367.65 Mu=11948.765KNm min(1.2Mcr; 1.33Mu)=min(1.2×1639.07; 1.33×11948.765) = 15891.86 (KN.m) Mr = 16082.6 KNm > 15891.86 KNm Kết luận: Mặt cắt nhịp thoả mãn hàm lượng cốt thép tối thiểu 7.3.Tính cốt đai kiểm toán cắt TTGH cường độ I: TCN 5.8.2 Vr = φ Vn Công thức tính kháng cắt : Trong đó: φ φ : hệ số sức kháng quy định TCN 5.5.4.2, =0,9 Vn sức kháng danh định quy định TCN 5.8.3.3 Sức kháng cắt danh định phải xác định trị số nhỏ của: { Vn1;Vn } Vn = Với: Vn1 = Vc+Vs+Vp SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 104 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn 0, 25 f c' bv d v +V p Vn2 = Trong đó: Vc – ứng suất kéo bê tông Vs – cốt thép chịu cắt Vp – thành phần dự ứng lực thẳng đứng bv bv – bề rộng có hiệu bụng, =200mm (Tại gối) dv – chiều cao chịu cắt có hiệu Vc = 0, 083.β f c' bv d v Tính Vc : dv: chiều cao chịu cắt có hiệu, khoảng cách từ trọng tâm CT vùng chịu kéo ≥ đến trọng tâm CT vùng chịu nén ( 0.9de 0.72hdầm) Được xác định (A.5.8.2.7) (mm) + Tại nhịp: dv = de − a 0.9d e = 0.9 × 1866 = 1679.4mm ≥ 0.72h = 0.72 × 1850 = 1332mm d v = 1866 − Như 116.29 = 1807 855 mm > 1332mm dv = 1332 (mm) D ps Ltl Chiều dài truyền lực : = 60 = 60×15.2 = 912 (mm) dv Tiết diện cắt nguy hiểm: = 1332 (mm) Lấy bv=600 mm gối.Vậy mặt cắt gối mặt cắt dùng để kiểm tra điều kiện lực cắt Lực cắt mặt cắt : Vu = 1425.52kN + V pTính = ∑VAPps: f p sin α Trong đó: Aps: diện tích tao cáp (mm2), Aps= 980 mm2 fp: ứng suất cáp f p sau = 0,mất f pumát, − ∑giá ∆f pttrị ứng với mặt cắt Tại đầu dầm: fp=0.7×1860 – 389.212 = 919.788 MPa α : góc lệch cáp theo phương ngang Tại gối: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 105 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm α1 = arctan 1270 = 4.9o 14800 Vì chiều dài truyền lực α = arctan ; Ltl GVHD:TS.Cao Văn 1110 = 5.7 o 11100 = 912(mm) < dv α = arctan ; 950 = 7.3o 74000 = 1332 (mm), dùng giá trị toàn phần Vp 4.9o Vp = 980 ×919.788×10–3× (sin Vậy : +sin 5.7 o +sin 7.3o ) = 218.055 (kN) + Xác định cự ly cốt thép đai: Cự ly cốt thép ngang không vượt trị số sau : Nếu Vu < 0.1 fc′ bv dv : s ≤ 0.8 dv ≤ 600mm (5.8.2.7-1) ′ Nếu V ≥ 0.1 fc b d : s ≤ 0.4 d ≤ 300 mm (5.8.2.7-2) u v v v Có 0.1×40×600×1332=3196.8 N = 3196.8 kN > Vu = 1425.52kN Chọn s ≤ 0.8dv = 0.8×1332= 1065.6 mm s ≤ 600 chọn thép đai ф 12 –Ứng suất cắt bê tông xác định theo: v= Trong đó: Vu Vu − Φ.V p Φ.bv d v – lực cắt tính toán, Vu = (1425.52 − 0.9 × 218.055) × 10 0.9 × 600 ×1332 v= v 1.709 = = 0.038 < 0.25 f c' 45 f po = f pe + f pc V CDI = 1425.52 (kN) = 1.709 (Mpa) Ep Ec Tính fpo : Với : fpo ứng suất cốt thép DUL ứng suất bê tông xung quanh = fpe : ứng suất có hiệu bó thép sau trừ tất mát f pe = f pj − ∑ ∆f pt = 0.8 × 1860 − 389.212 = 1098.79 (Mpa) fpc: ứng suất nén bê tông trọng tâm tiết diện sau trừ tất mát Fpe + = Alh + Aps f pe = 4900×1098.79 = 5384071 (N) = 1216645 (mm2) SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 106 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm f pc = − GVHD:TS.Cao Văn 5384071 = −3.54 1521400 f po = 1098.79 − 3.54 × 197000 = 1078.23Mpa 33915 Theo A5.8.3.4.2–2, ứng biến cốt thép phía chịu kéo uốn cấu kiện: Ứng biến dọc cốt thép phía chịu uốn: ex = ( M u / d v ) + 0.5 N u cot θ − Aps f po Es As + E p Aps Trong đó: Mu Mu + – mô men tính toán CĐI đoạn cách đầu gối 2.2m = 2742.135 (KN.m) CDI Vu Vu V + – lực cắt tính toán CĐI = = 1271.795 (kN) Es E p + , – môdun đàn hồi cốt thép thường ứng suất trước As Aps As + , – diện tích cốt thép thường ứng suất trước, coi = f po + – ứng suất thép ứng suất trước ứng suất bêtông xung quanh = Giả thiết tính với θ = 40o 4( 2742.135 × 106 / 1271.795) + 0.5 × 5384071 × cot 40 − 4900 × 1078.23 ex = = −3.24 × 10−3 197000 × 4900 Do vậy: = -3.24×10-3 εx Vì âm nên giá trị tuyệt đối phải giảm cách nhân với hệ số : ex Fs = = ex ´ Fs Es As + E p Aps Ec Ac + Es As + E p Aps Ac Với , với diện tích bêtông phía chịu uốn dầm Trong đó: +Ac diện tích bê tông phía chịu kéo uốn dầm, xác định bê tông phía h/2(hình A.5.8.3.4.2.3): h=1850mm; h/2=925mm; Ac=200×600+200×400 +(925-400)×200 = 305000(mm2); Fs = → 197000 × 4900 = 0.0850 305000 × 33915 + 197000 × 4900 SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 107 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm → ex GVHD:TS.Cao Văn = -3.24×10-3 × 0.085= -0.275×10 - -Dựa vào ex = -0.275×10 – f v 1.709 = = 0.038 f c' 45 tra bảng TCN5.8.3.4.2-1, ta có: b = 27 , Vc = 0.083 × β × = 6,75 f 'c × b v × d v = 0.083 × 6.75 × 45 × 200 × 1332 = 1001.2 Mpa +Tính Vs : Sức kháng cắt danh định cốt thép dầm (cốt đai): Av f y d v (cot gθ + cot gα ).sin α Vs = s Trong đó: Av diện tích cốt thép chịu cắt cự ly S, đầu dầm bố trí cốt đai Φ 12, nhánh nên: fy giới hạn chảy cốt thép ngang., fy =420MPa s: cự ly cốt thép đai, đầu dầm s = 100 mm α góc nghiêng cốt thép đai so với trục dọc, α =900 Av diện tích cốt thép chịu cắt cự ly s, đầu dầm bố trí cốt đai Av = 0, 083.β f 'c Φ 12 : bv s 200 ×100 = 0, 083 × 6, 75 × 45 × = 178,965mm fy 420 β =6,75 góc nghiêng ứng suất nén chéo Tại mặt cắt gối: Vs = 178.965 × 420 × 1332 × (cot 27 + cot 90) × sin 90 × 10− = 1001.2kN 100 Vn1 = Vc + Vs + V p Vậy : = 1001.2+1001.2 +218.055 = 2220.455kN Vn = 0, 25 f c' bv d v + VP =0.25×45×200×1332×10–3+218.055 = 3215.055 kN Vn = min(Vn1 ;Vn ) = 2220.455 kN Vr = 0.9×2220.455 = 1998.41 kN Vu gối Vu=1425.52 kN [...]... ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn Bố trí cọc trong mố A và mố B: Bố trí cọc trong mố các trụ: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 19 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn PHƯƠNG ÁN 2: CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊTÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC BÁN LẮP GHÉP CHỮ I ( 4 nhịp × 37 m) 1 NHỊP 40m : Mặt cắt ngang 1.2 Bản mặt cầu : 1.2.1 Số liệu chọn: - Theo 22TCN272 - 05 chiều dày tối thiểu bản mặt cầu. .. (T) 737.4 452.364 419.652 419.652 419.652 2448.72 Trang 27 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn 3 TÍNH TOÁN SỐ LƯỢNG CỌC TRONG MỐ VÀ TRỤ: 3.1.Tính toán áp lực tác dụng lên mố và trụ cầu: 3.1.1 Xét mố cầu: a, Xét mố cầu A: Sơ đồ tính: DC==×9.81= 228.84 kN/m DW = ×9.81 = ×9.81 = 39.15 kN/m PL = 4.3 kN/m2 Chiều dài tính toán của nhịp: Ltt = lnhịp – 2a Với chọn a = 0.3 ( đối với 42 ≥ ltt... chịu tải theo cường độ đất nền (Qr) Sức chịu tải tính toán của cọc được lấy như sau: Ptt= min { Pr , Qr } 1.1 Sức chịu tải của cọc theo vật liệu: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 16 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn Pr= ϕPn Trong đó: Cọc BTCT có : Pn= ϕ×[0,85×f’c×(Ag –Ast) + fy×Ast] Pr- Sức kháng lực dọc trục tính toán (N) Pn- Sức kháng lực dọc trục danh định (N) f’c- Cường độ qui định... các kích thước dầm như hình vẽ sau: Trang 21 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn +Với khổ cầu 9.5 + 2×1.5, ta có bề rộng cầu: B = 9.5 + 2×1.5 +2×0.25+ 2×0.5 = 14.0 m + Chọn số lượng dầm chủ là: n = 7 dầm + Chọn loại dầm chữ I + Do đó khoảng cách giữa các dầm chủ: B 14 = = 2m n 7 S= Chọn S = 2m + Khoảng cách từ dầm chủ ngoài cùng đến cánh hẫng: Sk = B − ( N − 1) xS 14 − (7 − 1) x 2 =... các lớp: - Lớp 1: á sét B=0,4; - Lớp 2: sét B =0,4; - Lớp 3: á cát dày vô cùng, độ sệt B=0,3 Trình tự tính toán: ≤ - Chia các lớp đất mà cọc đi qua thành các lớp phân tố có chiều dày l i 2m; - Dựa vào các số liệu ta có bảng xác định fi và R như sau: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 17 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm Lớp đất Li (m) 1 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 Á sét dày 9m Sét dày 9m Á sét dày ∞ Tổng zi (m)... 0.25)×194.76+1.75×2×1×9.3×36.4÷2+ 1.75×4.3×2×1.5×36.4÷2] = 1855.35 (kN) ∑PA = 6274.91 + 9042.37 + 1855.35 = 17172.63 (kN) b, Xét mố cầu B: Sơ đồ tính: DC==×9.81= 228.84 kN/m DW = ×9.81 = ×9.81 = 39.15 kN/m PL = 4.3 kN/m2 SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 29 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn Chiều dài tính toán của nhịp: Ltt = lnhịp – 2a Với chọn a = 0.3 ( đối với 42 ≥ ltt ≥ 33) => Ltt = 37 - 2×0.3 = 36.4m Xét... chịu tải của cọc theo đất nền : Pdn = 0,7.1.( 0,9x0,16x470 + 1x1,6x61.15) = 115,864T = 1158,64 kN Giả thiết Pđn =1160 kN 3.2.Tính toán số lượng cọc ở mố và trụ cầu: Xác định số lượng cọc ở trụ và mố theo công thức: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 35 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm β ∑P GVHD:TS.Cao Văn CD1 max i min( Pvl , Pdn ) n= Trong đó β : hệ số kể đến tải trọng ngang và mômen β=1,6 đối với mố và... Lớp phủ Dầm ngang Tấm đan Bản mặt cầu Dầm chủ 2 1 30 222 1 7 Tổng khối lượng (T) 37.706 147.651 35.645 62.16 253.613 473.977 1010.752 1 MỐ VÀ TRỤ CẦU: 2.1 Mố: 2.1.1 Mố A: Ta có chiều cao đất đắp của mố là 8.5m, dầm kê lên mố là dầm có nhịp 37m, chọn mố chữ U cải tiến có các kích thước cho như trên hình vẽ sau: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 24 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn Tính khối... SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 11 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn = max (293.575 ; 215.6) = 293.575 (kN) Vì tải trọng là: 0.65HL93, nên ∑Pi×φi = 0.65×293.575 = 190.824 (kN) Vậy, PLL+PLCĐ1 = 1×[1.75 ×2×1×(1 + 0.25)×190.824+1.75×2×1×9.3×29.4÷2+ 1.75×4.3×2×1.5×29.4÷2] = 1645.2 (kN) ∑PA = 4148.8 + 6624.78+ 1645.2 = 12418.78 (kN) b, Xét mố cầu B: Sơ đồ tính: DC = = ×9.81= 178.805 kN/m DW... mặt cầu : 105.672×2.4 = 253.613 T + Thể tích của lớp BT nhựa Vas=Apmc×L = 13×0.07×37 = 33.67 m3 SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 20 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn + Khối lượng lớp BT nhựa Gas= Vas×2.25 = 33.67×2.25 = 75.76 T + Khối lượng lớp phòng nước dày 0.4cm: 0.004×37×14×1.5 = 3.108 T + Khối lượng lớp tạo độ dốc 2% : 0.02×6.5×0.5×6.5×2×37×2.2 = 68.783 T =>Khối lượng lớp phủ mặt cầu ... ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn Bố trí cọc mố A mố B: Bố trí cọc mố trụ: SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang 19 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn PHƯƠNG ÁN 2: CẦU DẦM... Trang 27 ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao Văn TÍNH TOÁN SỐ LƯỢNG CỌC TRONG MỐ VÀ TRỤ: 3.1.Tính toán áp lực tác dụng lên mố trụ cầu: 3.1.1 Xét mố cầu: a, Xét mố cầu A: Sơ đồ tính: DC==×9.81=... Mố trái phương án cầu dầm bán lắp ghép chử T ● Tính khối lượng mố sau: + Phần thân mố tường đỉnh: V1 = 7.725×14 = 108.15 m3 SVTH: Nguyễn Văn Thạch Trang ĐAMH: Lập dự án công trình cầu Lâm GVHD:TS.Cao