Đang tải... (xem toàn văn)
•lời nói đầu 1•Mục lục 3•Giới thiệu chung về nhà máy Phần I : XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN CHO NHÀ MÁY1.1 Xác định phụ tải tính toán của phân xưởng 51.2. Phụ tải tính toán toàn nhà máy 101.3.Xây dựng đồ thị phụ tải 11PHẦN II: THIẾT KẾ MẠNG CAO ÁP CHO NHÀ MÁY2.1 vị trí trạm phân phối trung tâm 132.2 Lựa chọn máy biến áp 142.2.1. Chọn dung lượng các máy biến áp 152.3. phương án đi dây mạng cao áp 162.3.1 Tính toán kinh tếkỹ thuật lựa chọn phương án tối ưu 17•Thiết kế chi tiết cho phương án tối ưu 22PHẦN III:THIẾT KẾ MẠNG HẠ ÁP CHO PHÂN XƯỞNG 3.1.Chän c¸p tõ tñ ph©n phèi cña ph©n xëng ®Õn tñ ph©n phèi cña MBA 393.2.Lùa chän phÇn tö m¹ng h¹ ¸p ph©n xëng 41 PHẦN 4 :THIẾT KẾ CHIẾU SÁNG CHO PHÂN XƯỞNG 50 pHẦN 5 :bï c«ng suÊt ph¶n kh¸ng 54PHẦN 6: TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT CHO TRẠM BIẾN ÁP 63
Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Mc lc li núi u Mc lc Gii thiu chung v nh mỏy Phn I : XC NH PH TI TNH TON CHO NH MY 1.1 Xỏc nh ph ti tớnh toỏn ca phõn xng 1.2 Ph ti tớnh toỏn ton nh mỏy 1.3.Xõy dng th ph ti 10 11 PHN II: THIT K MNG CAO P CHO NH MY 2.1 v trớ trm phõn phi trung tõm 2.2 La chn mỏy bin ỏp 2.2.1 Chn dung lng cỏc mỏy bin ỏp 2.3 phng ỏn i dõy mng cao ỏp 2.3.1 Tớnh toỏn kinh t-k thut la chn phng ỏn ti u Thit k chi tit cho phng ỏn ti u 13 14 15 16 17 22 PHN III:THIT K MNG H P CHO PHN XNG 3.1.Chọn cáp từ tủ phân phối phân xởng đến tủ phân phối MBA 39 3.2.Lựa chọn phần tử mạng hạ áp phân xởng 41 PHN :THIT K CHIU SNG CHO PHN XNG 50 pHN :bù công suất phản kháng 54 PHN 6: TNH TON NI T CHO TRM BIN P 63 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in N MễN HC : CUNG CP IN 1.Tờn thit k: - Thit k cp in cho mt xớ nghip in cụng nghip - Mụ hỡnh thc t 2.Giỏo viờn hng dn: PHM TRUNG HIU 3.Sinh Viờn Thc Hin: TRINH VAN TIN 4.Mó Sinh Viờn:5721040086 5.Lp: in II K57 Nhim V Thit k 1.Xỏc nh ph ti tớnh toỏn nhn mỏy 2.xỏc nh s ni dõy ca mng in 3.La chn thit b in: Mỏy bin ỏp,tit din dõy dn,thit b phõn phi, thit b bo v, o lng vv( s dng phn mm) 4.Xỏc nh tham s ch mng in: U, P, A, U2 S dng phn mm chuyờn dng 5.Tớnh toỏn ni t cho trm mỏy bin ỏp theo ch cỏi cui cựng ca tờn m( vi t cỏt pha)- S dng phn mm 6.Tớnh toỏn bự dung lng bự ci thin h s cos2 7.Tớnh toỏn chiu sỏng cho phõn xng (ng vi ch cỏi cui cựng ca ngi thit k) 8.D toỏn cụng trỡnh in Bn v:(Autocad) S mt bng ca mng in nh mỏy S chiu sỏng phõn xng S phng ỏn-Bng ch tiờu kinh t k thut S nguyờn lý trm bin ỏp Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Gii Thiu V Nh Mỏy Bng s liu thit k cung cp in cho nh mỏy (ly theo anphalbe ca h tờn ngi thit k: TRINH VAN TIN cú 12 ch cỏi nh mỏy cú 12 phõn xng bao gm cỏc phõn xng l: T,R,I,N,H,V,A,O,U,K,E,O ST T Tờn phõn xn g To ( X, Y) X(m ) Y(m ) S Thit B Thit b P1(kw ) Thit b Thit b cos P2(kw) cos P3 (kw) cos Thit b P4(kw ) H s s dng cos Ksd T 75 54 8.,87 0.83 63.05 0.82 R 17 75.57 0.78 I 68 0.78 82.33 0.75 N 29 157 62.5 62.1 0.15 0.67 21 84 0.74 85.44 0.77 H 108 0.82 62.17 0.78 V 4.8 106 0.78 57.79 0.77 A 24 143.2 6.78 62.59 6.67 O 134 0.77 62.59 0.67 U 20 13 63 73 63.05 65.1 57.0 143 85.4 0.82 0.79 10 K 59 46.78 57.0 0.68 11 E 84 0.67 56.21 0.8 0,6 12 O 21 18 21 66.7 0.75 117 0.67 62.57 0.78 0,6 82.3 62.5 62.5 66.7 81.8 16.7 62.5 82.3 66.7 62.1 62.1 0.78 0.79 57.06 0.78 0,6 0.83 63.05 0.82 0,6 0.68 59.43 0.67 0,6 0.67 62.17 0.78 0,6 0.75 46.78 0.68 0,6 0.79 143.2 0.78 0,6 0.78 68.6 0.69 0,6 0.78 68.6 0.69 0,6 0.78 0,6 59.4 0.65 0,6 Ngun in cung cp cho nh mỏy c ly t trm bin ỏp trung gian , dung ng dõy trờn khụng l kộp truyn ti Thi gian s dng cụng sut Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in cc i l Tmax =3500h Sau õy l bng cỏc ph ti ca phõn xng v s mt bng ca nh mỏy: S Mt Bng Nh Mỏy PHN I:XC NH PH TI TNH TON CHO NH MY 1.2 Xỏc nh ph ti tớnh toỏn ca phõn xng Cỏc Phõn Xng cú h s s dng l 0,42 nờn cú h s nhu cu K sd Knci= Ksd + n Vi Knci:h s nhu cu ca phõn xng th i Ksd :h s s dng trung bỡnh vi nhúm thit b n : s thit b n P k ta cú : Ksd = ni i =1 n P i =1 ni n sdi = P k i i =1 n P i =1 i sdi =0,6 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Vi s liu bng trờn ta cú kt qu Knci sau : STT 10 11 12 Tờn Phõn Xng Ksd S Thit B Knci T 0,6 0,8 R 0,6 0,83 I 0,6 0,83 N 0,6 0,88 H 0,6 0,88 V 0,6 0,83 A 0,6 0,83 O 0,6 0,8 U 0,6 0,8 K 0,6 0,88 E 0,6 0,88 O 0,6 0,8 H s cos tb (cos ) trung bỡnh ca phõn xng i n cos tb = Pd cos i i =1 i n Pd i ; n =arcCos tb i =1 n : l s thit b Pd i : L cụng sut t ca mi thit b Tờn phõn x ng S Thit B Thit b Thit b Thit b P1(kw) cos P2(kw) cos P3 (kw) cos 66.7 81.8 46.7 62.5 82.3 66.7 62.1 0.79 T 81.87 0.83 63.05 0.82 R 62.59 0.67 75.57 0.78 I 62.17 0.78 82.33 0.75 N 70.15 0.74 85.44 0.77 H 65.18 0.82 62.17 0.78 V 57.06 0.78 57.79 0.77 A 145.2 6.78 62.59 6.67 cos Thit b P4(kw ) tb tg n cos 0.814 0.713 0.83 63.05 0.82 0.7790 1.2833 0.68 59.43 0.67 0.720 0.963 0.67 62.17 0.78 0.7224 0.9024 0.75 46.78 0.68 0.762 0.849 0.780 0.643 184.78 0.801 0.79 6.78 68.6 0.69 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in O 85.44 0.77 62.59 0.67 U 63.05 0.82 66.74 0.79 K 82.33 66.7 0.75 46.78 0.68 E O 2 62.59 62.59 0.67 0.67 56.21 62.17 0.8 0.78 62.1 57.0 59.4 0.78 0.52 1.64 0.78 0.797 0.7578 0.65 0.653 1.159 0.7315 0.67 0.9321 1.108 Cụng sut tớnh toỏn ng lc ca phõn xng n Pd Pdl =Knc i =1 i i i (kw) Pdl i : Cụng sut tớnh toỏn ng lc ca phõn xng th i n : l s thit b Pd i : L cụng sut t ca mi thit b Knc i : h s nhu cu ca phõn xng th i VD: Cụng sut tớnh toỏn ng lc ca phõn xng N Pdl=Knc Pd =0,8.( 70,15 + 85,44 + 62,59 + 62,17 )=224,28 (kw) i =1 n=4 ; Knc N =0,8 Da vo cỏc bng trờn ta cú kt qu ca cỏc phõn xng: Tờn S Thit b phõn Thit P1 (kw) xng B Thit b Thit b Thit b P2(kw) P3 (kw) P4(kw) T R I N H V A O U K E O 63.05 75.57 82.33 85.44 62.17 57.79 62.17 62.59 66.74 46.78 56.21 62.17 66.74 81.87 46.78 62.59 82.33 66.74 68.6 62.17 57.06 59.43 3 4 3 3 2 81.87 62.59 62.17 70.15 65.18 57.06 62.59 85.44 63.05 82.33 62.59 62.59 68.6 63.05 59.43 62.17 46.78 143.2 84.3 84.3 Knc i Pdl i (kw) 0.83 0.83 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.83 0.83 0.83 0.88 0.8 15.68 226.46 200.568 224.28 167.74 259.77 222.1 174.47 155.09 156.49 104.54 222.1 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Cụng sut chiu sỏng ca phõn xng Pcs i =Po.S i Vi S i :din tớnh phõn xng th i Po=15(w/m2) VD: Cụng sut chiu sỏng ca phõn xng T Pcs=Po.S =15.320=4800(w)=4,80(Kw) Vi S:din tớnh phõn xng =16.20 =320 (m2) Po=15(w/m2) Da vo s liu ta cú bng sau : STT 10 11 12 Tờn Po(w/m2) S i (m2) phõn xn g T 15 240 R 15 240 I 15 240 N 15 320 H 15 308 V 15 308 A 15 240 O 15 320 U 15 240 K 15 345 E 15 340 O 15 3.08 Pcs i (kw) 3.6 3.6 3.6 4.8 4.62 3.6 3.6 4.8 3.6 5.175 3.6 4.62 3.8 Cụng sut tớnh toỏn tỏc dng , phn khỏng v ton phn ca phõn xng Ptt i = Pl i +Pcs i Qtt i =Ql i =Pl i tg i Stt i = VD:Cụng sut tớnh toỏn tỏc dng ,phn khỏng , ton phn ca phõn xng R Ptt N = Pl N +Pcs N =224,28+4,8=229,08(kw) Qtt N =Ql N =Pl N tg N =224,28.0,9024=202,390 (Kvar) Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Ptt N Stt N = cos =308,57 (KVA) N Da vo s liu cỏc bng trờn ta cú bng sau: Tờn Pcs i (kw) phõn xn g T 3.6 R 3.6 I 3.6 N 4.8 H 4.46 V 3.6 A 3.6 O 4.8 U 3.6 K 5.175 E 5.1 O 4.62 Pdl i (kw) 175.68 0226.46 200.568 224.28 167.74 259.77 221.1 174.47 155.09 156.49 104.54 109.79 (cos i ) tg n Ptt i (kw) Qtt i (kvar) Stt i (KVA) 0.814 0.67 0.720 0.7424 0.762 0.78 0.745 0.52 0.797 0.653 0.7315 0.67 180.30 230.06 205.19 229.08 171.34 263.37 134.08 181.19 158.69 161.67 109.64 113.39 125.26 20.81 193.15 202.39 142.41 167.03 177.9 286.13 117.53 181.37 97.44 121.65 221.50 384.37 284.99 308.57 224.86 81.243 179.97 384.44 199.11 247.57 149.88 169.24 0.713 1.2833 0.9*63 0.9024 0.849 0.643 0.801 1.64 0.7578 1.159 0.9321 1.108 T s liu tớnh toỏn uc cỏc bng trờn ta cú kt qu tớnh toỏn ph ti cho cỏc phõn xng ( h s nhu cu Knc i , h s Cos tb ca phõn xng , cụng sut tớnh toỏn ng lc Pl i , cụng sut tớnh toỏn chiu sỏng Pcs i ,cụng sut tớnh toỏn tỏc dng Ptt i , cụng sut tớnh toỏn phn khỏng Qtt i , cụng sut tớnh toỏn ton phn Stt i ) ta cú bng sau : STT Tờn Knc i phõn xng T 0.83 R 0.8 (cos i ) 0.814 0.7790 Pdl i (kw) Pcs i (kw) 175.68 226.46 3.6 3.6 Ptt i (kw) Qtt i (kvar) Stt i (KVA) 180.30 326.06 125.26 209.61 221.50 343.37 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in 10 11 12 I N H V A O U K E O 0.8 0.8 0.8 0.83 0.8 0.83 0.83 0.83 0.88 0.88 0.720 0.7424 67.62 0.780 1.8478 0.52 0.797 0.653 0.7315 0.67 n Cung Cp in 200.568 224.28 167.74 259.77 222.1 174.47 155.09 156.49 104.54 109.79 3.6 4.8 4.62 3.6 3.6 4.8 3.6 5.175 5.1 4.62 203.19 229.08 171.34 263.17 134.08 181.19 158.69 161.67 109.64 113.39 193.15 229.61 142.41 167.03 177.9 286.13 117.53 181.37 97.44 121.67 284.99 343.37 224.86 81.243 179.97 348.44 19.11 247.57 149.88 169.24 1.2 Ph ti tớnh toỏn ton nh mỏy 1.2.1 Ph ti tớnh toỏn tỏc dng ton nh mỏy 13 Pttnm=Kt Ptt i i =1 Vi Kt=0,8 l h s ng thi ca ton nh mỏy Pttnm=0,8.(1630,525)=1304,42 (kw) 1.2.2.Ph ti tớnh toỏn phn khỏng ton nh mỏy Qttnm=Kt Qtti =0,8.(1958,81)=1567,048 (kvar) 1.2.3.Ph ti tớnh toỏn ton phn ton nh mỏy Sttnm= Pttnm + Qttnm =2038,90926(kvA) 1.2 4.H s cụng sut ca nh mỏy Cos ttnm = Pttnm =0,639764 Sttnm 1.3 Xõy dng th ph ti 1.3.1. biu din ph ti mi phõn xng ca nh mỏy ta dựng mt hỡnh trũn gm phn khỏc :phn qut nh c gch chộo biu din cho ph ti chiu sỏng ca phõn xng ,phn cũn li biu din cho ph ti ng lc ca phõn xng ,tõm hỡnh trũn trựng vi tõm ca ph ti in ca phõn xng 1.3.2 Bỏn kớnh biu ph ti c xỏc nh : Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in Ri= n Cung Cp in S tti (mm) m Trong ú : Ri:bỏn kớnh ca vũng trũn biu ph ti phõn xng th i Stt:cụng sut tớnh toỏn ton phn ca phõn xng th i m:t l xớch chn m=3 KVA/mm2 Vũng trũn ph ti Ph ti chiu sỏng Ph ti ng lc Gúc ca ph ti chiu sỏng nm biu ph ti c xỏc nh theo cụng thc : csi = 360.Pcsi Ptti ú : csi :gúc ca ph ti chiu sỏng nm phõn xng Pcs:ph ti chiu sỏng ca phõn xng th i Ptti:ph ti tỏc dng tớnh toỏn ca phõn xng th i 1.3.3.Xỏc nh R i v csi ca phõn xng Ta cú : Ri= S tti = (mm) m 360.Pcsi Ptti VD: R i v csi ca phõn xng N csi = 10 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Đặt riêng tủ chiếu sáng cạnh cửa vào lấy điện từ tủ PP xởng, tủ gồm1 áptômát tổng pha và5 áptômát nhánh 1pha, áptômát nhánh cấp điện cho bóng đèn sơ đồ nguyên lý sơ đồ cấp điện mặt nh hình vẽ 4.2.1 Chọn cáp từ tủ PP tới tủ chiếu sáng IcS = Pcs 3.U dm = 3,6 0,38 = 5,47 A Chọn cáp đồng lõi, vỏ PVC LENS sản xuất tiết diện mm2 có Icp= 53 A PVC (3x4 + 1x2,5 ) 4.2.2 Chọn áptômát tổng Chọn áptômát tổng 50A,3 pha Đài Loan sản xuất loại TO-50EC-50A 50A 4.2.3 Chọn áptômát nhánh Các áptômát nhánh chọn giống nhau, áptômát cấp điện cho bóng Dòng qua áptômát (1pha): ĐL1 ĐL2 3.0,2 = 2,723 A In= 0,22 ĐL3 ĐL4 ĐL5 Chọn áptômát pha Iđm=10A Đài Loan chế tạo loại 10QCE-10A 4.2.4 Chọn dây dẫn từ áptômát đến cụm đèn Chọn dây đồng bọc tiết diện 2,5 mm2 M (2x2,5) có Icp = 27A 4.2.5 Kiểm tra điều kiện chọn dây kết hợp với áptômát Kiểm tra cáp PVC(3x4 + 1x2,5) hệ số hiệu chỉnh k =1 45 A > 1,25.50 = 41,66 A 1,5 Kiểm tra dây 2,5 mm2 27 A > 1,25.10 = 8,33 1,5 4.2.6 Kiểm tra độ chênh lệch điện áp Vì đờng dây ngắn, dây đợc chọn vợt cấp nên không cần kiểm tra sụt áp Sau sơ đồ nguyên lý sơ đồ mặt mạng điện chiếu sáng phân xởng G 50 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Hỡnh 4.2:s nguyờn lý mng chiu sỏng phõn xng G 51 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Hỡnh 4.3: S mng chiu sỏng phõn xng G pHN bù công suất phản kháng 5.1Đặt vấn đề Trong trình làm việc nhà máy tiêu thụ từ mạng điện công suất tác dụng P lẫn công suất phản kháng Q Các nguồn tiêu thụ công suất phản kháng là: động không đồng bộ, máy biến áp, đờng dây không, thiết bị điện khác Theo số liệu tính toán hệ số cos nh mỏy 0,775 Truyền tải lợng công suất phản kháng nh qua máy biến áp đờng dây lợi vì: Làm tổn thất thêm công suất tác dụng điện tất phần tử hệ thống cung cấp điện phải tải công suất phản kháng 52 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in P= n Cung Cp in P2 + Q2 P2 Q2 R = R + R = PP+PQ U2 U2 U2 Phần tổn thất PQ gây tải công suất phản kháng Q tỉ lệ với bình phơng trị số Làm tổn thất thêm điện áp, đặc biệt mạng hạ áp U= P.R + Q X P.R Q X = + = UP+UQ U U U Phần tổn thất thêm UQ làm tăng độ chênh lệch điện áp cực thiết bị điện so với trị số danh định thay đổi phụ tải chế độ lới điện Điều yêu cầu tăng công suất, tăng giá tiền phơng tiện điều chỉnh điện áp Làm giảm khả tải đờng dây Khả tải đờng dây máy biến áp phụ thuộc vào điều kiện phát nóng, tức phụ thuộc vào dòng điện cho phép chúng Dòng điện chạy dây dẫn máy biến áp đợc tính nh sau: I= P2 + Q2 3.U Biểu thức chứng tỏ với tình trạng phát nóng định đờng dây máy biến áp ( tức I = const ) Q lớn P nhỏ tức khả truyền tải P giảm Vì lý trên, để có lợi kinh tế kỹ thuật, lới điện cần đa nguồn bù công suất phản kháng tới gần nơi tiêu thụ giảm lợng công suất phản kháng nhận từ hệ thống điện Để bù công suất phản kháng tiêu thụ nhà máy thiết kế dùng máy bù đồng bộ, tụ điện động điện đồng Máy bù đồng bộ: động điện đồng có kết cấu giảm nhẹ không mang tải trục Nó làm việc chế độ phát công suất phản kháng tiêu thụ công suất phản kháng 53 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in u điểm: có khả điều chỉnh trơn tự động giá trị công suất phản kháng phát ra, phục hồi sửa chữa h hỏng nhợc điểm: giá thành đắt, vận hành phức tạp gây tiếng ồn lớn thời gian làm việc giá tiền đơn vị máy bù đồng tăng lên đáng kể giảm công suất danh định Đồng thời tổn thất công suất tác dụng tăng lên Vì ta dùng loại công suất lớn đặt trạm lớn Động đồng bộ: có hệ số công suất cao, làm việc chế độ kích từ Nhng động đồng cấu tạo phức tạp giá thành đắt Tụ điện: thiết bị chuyên dùng để phát công suất phản kháng Chúng tơng đơng nh máy bù đồng kích thích phát công suất phản kháng Công suất tụ khoảng 10 - 75 kVAr Có thể ghép chúng thành tụ điện có công suất theo yêu cầu So nguồn công suất phản kháng tụ điện có nhiều u điểm : tổn thất công suất tác dụng (0,0025 ữ 0,005 kw/kVAr ) vận hành đơn giản (do phần quay) lắp đặt đơn giản (khối lợng nhỏ, không cần móng) sử dụng nơi khô để đặt tụ Tuy nhiên tụ điện có nhợc điểm nh nhạy cảm với biến động điện áp đặt lên cực tụ điện (Q tụ điện sinh tỉ lệ với bình phơng điện áp) tời gian phục vụ ngắn (8 ữh 10 năm ), độ bền (dễ bị h hỏng, đặc biệt ngắn mạch điện áp cao danh định ), công suất phản kháng phát theo bậc thay đổi 54 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Giá tiền đơn vị 1kVAr tụ phụ thuộc vào điện áp không phụ thuộc vào công suất tụ Vì vậy, để bù công suất phản kháng đến ữ10 MVAr nhà máy thờng dùng tụ điện 5.2 Xác định dung lợng bù vị trí đặt thiết bị bù 5.2.1 Dung lợng bù Hệ số cos trớc bù cos1 = 0,775 dự định nâng cos2 lên 0,9 (s liu v cos2 ly theo ch cỏi u tiờn ca tờn m : ) Dung lợng công suất phản kháng cần bù toàn nhà máy là: Qb = P.( tg1- tg2) Trong đó: P - công suất tác dụng tiêu thụ nhà máy tg1- trị số tg ứng với cos trớc bù tg2- trị số tg ứng với cos sau bù Thay số ta đợc: Qb = 2001,1924.( 0,815 0,484 ) = 662,4 kVAr Với dung lợng bù nh ta chọn thiết bị bù tụ điện 5.2.2 Vị trí đặt thiết bị bù (tụ điện) Thiết bị bù đợc đặt phía điện áp cao phía điện áp thấp, nguyên tắc bố trí thiết bị bù đạt đợc chi phí tính toán nhỏ Có lợi mặt giảm tổn thất điện áp, điện cho đối tợng dùng điện đặt phân tán tụ bù cho động điện Tuy nhiên đặt phân tán lợi vốn đầu t, quản lý vận hành Vì đặt tụ bù tập trung hay phân tán, phân tán đến mức phụ thuộc vào cấu trúc hệ thống cấp điện đối tợng Nhà máy thiết kế có quy mô lớn gồm nhiều phân xởng, nhiều trạm biến áp, tính toán sơ thiếu số liệu mạng điện phân xởng, để nâng 55 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in cao hệ số công suất toàn nhà máy, coi nh tụ bù đợc đặt tập trung hạ áp trạm biến áp phân xởng 5.3 Sơ đồ đặt thiết bị bù sơ đồ tính toán Hỡnh 5.1 S nguyờn lý cp in cho nh mỏy 56 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Hỡnh 5.2 s thay th mng cao ỏp xớ nghip dung tớnh toỏn cụng sut bự ti cỏi h ỏp cỏc trm BAPX 5.4 Xác định dung lợng công suất bù 5.4.1.Tính điện trở sơ đồ thay Điện trở cáp tính phần trớc Điện trở máy biến áp PN U dm 10 RB = S dmB Trong đó: PN - tổn thất công suất MBA ngắn mạch UđmB - điện áp định mức MBA kV SđmB - công suất định mức MBA kVAr Trạm B1: máy 400 kVA tra PN = 5,75 kW RB1 = 5,75.10 10 = 3,6 400 57 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Trạm B2: máy 500kVA tra PN = kW 7.10 10 = 2,8 500 R B2 = Trạm B3: máy 315 kVA tra PN = 4,85 kW RB3 = 4,85.10 103 = 4,887 315 Trạm B4: máy 160 kVA tra PN = 2,95 kW 2,95.10 103 = 11,5 160 RB = Trạm B5: máy 250kVA tra PN = 4,1 kW RB5 = 4,1.10 103 = 6,56 250 Trạm B6: máy 500kVA tra PN = kW RB 7.10 = 103 = 2,8 500 Bảng 5.4.1 Số liệu tính toán trạm biến áp phân xởng STT Tờn trm S tti S mỏy (KVA) SmB(KVA) RB, (, N) (G , ễ ,C) (U,T) (O) (ấ , ) 331,35+j291,4634 474,3+j370,37 310,775+j220,764 2 400 500 315 3,6 2,8 4,887 B1 B2 B3 B4 B5 165,421+j142,831 224,66+j209,33 2 160 250 11,5 6,56 B (A , , Y) 494,6742+j395,33 500 2,8 58 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Bảng 5.4.2 Số liệu tính toán đờng cáp cao áp 10 kV TT Đờng cáp Loại cáp Lộ kép PPTT - B1 Lộ kép PPTT - B2 Lộ kép PPTT- B3 F, mm2 16 Cáp Nhật lõi đồng 16 cách điện XLPE Vỏ 16 PVC có đai kép 16 Lộ kép PPTT B4 Cáp Nhật lõi đồng cách điện XLPE Vỏ PVC có đai kép Lộ kép 16 PPTT B5 Lộ kép 16 l, m 206,6 99,48 95,36 r0 / km Rc, 1,47 1,47 1,47 107,12 1,47 0.1574664 145,34 225,06 1,47 PPTT-B1 PPTT-B2 PPTT-B3 PPTT-B4 0.2136498 1,47 0.3308382 Bảng 5.4.3 Kết tính toán điện trở nhánh Tên nhánh 0.1462356 0.1401792 PPTT- B6 TT 0.303702 RB , RC , 3,6 2,8 4,887 11,5 R= RB + RC , 0,303702 3,903702 0,1462356 2,9462356 0,1401792 5,0271792 0,1574664 11,6574664 59 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in 6,56 PPTT-B5 0,2136498 6,7736498 PPTT-B6 0,3308382 Điện trở tơng đơng toàn mạng cáp 3,1308382 2,8 Rtđ = + + + + + = 0,7422 R1 R2 R3 R4 R5 R6 5.42.Xác định dung lợng bù trạm BAPX Xác định theo công thức: Rtd Qbi = Qi - (Q - Qb) R i Trong đó: Qbi - công suất bù đặt trạm biến áp phân xởng thứ i, kVAr Qi - công suất phản kháng tính toán với trạm thứ i, kVAr Q- công suất phản kháng tính toán xi nghiệp, kVAr Qb -công suất bù toàn xí nghiệp, kVAr Ri - điện trở nhánh thứ i, Rtđ - điện trở tơng đơng, 0,7422 QB1 = 291,4634- (1630,0949662,4) 3,903702 =107,478 kvar 0,7422 QB2 = 370,37- (1630,0949662,4) 2,9462356 = 126,6 kvar 0,7422 QB3 = 220,764-(1630,0949662,4) 5,0271792 =77,896 kvar 0,7422 QB4 = 142,831- (1630,0949662,4) 11,6574664 =81,22 kvar 0,7422 QB5 = 209,33- (1630,0949662,4) 6,7736498 = 103,3 kvar 0,7422 QB6 = 395,335-(1630,0949662,4) 3,1308382 =165,93 kvar 60 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Tại trạm biến áp có máy phía 0,4 kV dùng phân đoạn nên dung lợng bù đợc phân theo hai nửa cái, trạm máy đặt bình thờng Chọn dùng loại tủ điện bù 0,38 kV Liên Xô (cũ) có Việt Nam Bảng 5.4.4 Kết tính toán đặt tủ bù cos trạm biến áp phân xởng Tên trạm Loại tủ bù Số pha Q, kVAr Số lợng B1 Qb, kVAr 107,478 KC2 - 0,38 - 50 - 3Y3 50 B2 126,6 KC2 - 0,38- 50 - 3Y3 50 B3 77,896 KC2 - 0,38- 50 - 3Y3 50 B4 165,22 KC2 - 0,38 - 50 - 3Y3 50 B5 103,3 KC2 - 0,38- 50 - 3Y3 50 B6 81,93 KC2 - 0,38- 50 - 3Y3 50 Tủ AT tổng Tủ AT Tủ AT Tủ bù cos nhánh 15x50kVAr phân đoạn Tủ bù cos Tủ AT 15x50kVAr nhánh Tủ AT tổng Hình 5.3: Sơ đồ lắp đặt tủ bù cos trạm B2( trạm máy ) trạm khác tơng tự 61 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in PHN 6: TNH TON NI T CHO TRM BIN P B2 (Theo ch cỏi cui cựng ca tờn m :C) Ni t trm bin ỏp: H thng ni t trm bin ỏp thc hin c ba chc nng: lm vic, an ton v chng sột Theo quy phm in tr ni t (R ) ca h thng ni t phi t nh sau: + Vi trm bin ỏp phõn phi: R + Vi trm bin ỏp trung gian cú Um 35kV: R + Vi trm bin ỏp trung gian cú Um 110kV: R 0,5 Kt cu h thng ni t ca trm thng dng mch vũng gm cỏc cc di 2,5m úng ngp sõu 0,7m, cỏc cc cỏch 2,5m v c hn ni vi bng cỏc thộp to thnh mch vũng Cỏc bc tớnh toỏn ni t : Bc 1:xỏc nh tr s in tr ni t yờu cu Ryc , õy trm bin ỏp B2 cú mỏy bin ỏp cụng sut l 500 KVA l trm bin ỏp phõn phi nờn Ryc Bc 2:o in tr sut ca vựng t d kin ni t :theo vựng ni t l t cỏt pha in tr sut l 300m Xỏc nh hỡnh dỏng ,s lng ,kớch thc in cc Tớnh toỏn in tr ,sau ú so sỏnh vi in tr ni t yờu cu Nu R Ryc thỡ h thng ni t t yờu cu Nu R>Ryc thỡ cn tip tc thờm cc ,thanh n bao gi tr s in tr t yờu cu thỡ thụi Bc 3:kim tra bn nhit ca dõy dn ,hoc dn Tớnh toỏn Chn li ni t hỡnh ch nht cú chiu di l1=40m,chiu rng l2=30m mi chiu dựng in cc ngang ,s cc l 60 cc chn in cc ngang l thộp trũn CT3 16 cũn cc thộp l thộp gúc 60x60x6 di l=3m 62 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in 40m 30m a 5m l=3m d S mt ct ngang v ng ca h thng ni t 63 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Tớnh toỏn NNG 64 [...]... kiểm tra cáp và tủ cao áp các trạm Khi tính toán ta coi công suất nguồn cấp cho các điểm ngắn mạch bằng công suất ngắn mạch của máy cắt đầu nguồn Sơ đồ tính toán ngắn mạch bắt đầu từ trạm BATG cấp điện cho đến điểm ngắn mạch Đây là sơ đồ một cấp điện áp Uđm = 10 kV vì vậy ta có thể dùng đơn vị có tên để tính toán ngắn mạch Sơ đồ nguyên lý,và sơ đồ thay thế nh sau: N MC HT ĐDK MC XH Zd PPTT Ni MC CáP... cha do i tuyn cỏp hỡnh tia Thit k chi tit cho phng ỏn ti u S trm PPTT Trạm phân phối trung tâm là nơi trực tiếp nhận điện từ hệ thống về để cung cấp điện cho nhà máy, do đó việc lựa chọn sơ đồ nối dây của trạm có ảnh hởng lớn và trực tiếp đến vấn đề an toàn cung cấp điện cho nhà máy Sơ đồ cần phải thoả mãn các điều kiện cơ bản nh: đảm bảo liên tục cung cấp điện theo yêu cầu của phụ tải, phải rõ ràng,... Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in Hình 2.7 Sơ đồ tính toán ngắn mạch Điện kháng của hệ thống đợc tính theo công thức sau: 2 U XHT = tb [] SN Trong đó: SN - công suất cắt ngắn mạch của máy cắt đầu nguồn S N = 3.U.I MVA Utb - điện áp trung bình của đờng dây, Utb = 10,5 kV Điện trở và điện kháng của đờng dây: R = r0 l () X = x0 l () Trong đó: r0, x0 - điện trở và điện kháng trên 1 km dây dẫn (/km) li - chiều... trm bin ỏp cho cỏc phõn xng nh sau : Trm bin ỏp s 1 B 1 : Cp in cho 2 phõn xng , N Trm bin ỏp s 2 B 2 : Cp in cho 3 phõn xng G , ễ ,C Trm bin ỏp s 3 B 3 : Cp in cho 2 Phõn xng U,T Trm bin ỏp s 4 B 4 :Cp in cho 1 phõnn xng O Trm bin ỏp s 5 B 5 : Cp in cho 2 phõn xng ấ , Trm bin ỏp s 6 B 6 : Cp in cho 3 phõn xng A , , Y 2.2.1 Chn dung lng cỏc mỏy bin ỏp : Trm bin ỏp s 1 B 1 :Cp in cho 2 phõn... tất cả các lộ vào ra của trạm có tác dụng biến đổi dòng điện lớn (sơ cấp) thành dòng điện 5 A để cung cấp cho các dụng cụ đo lờng và bảo vệ 21 Trng i Hc Cụng Nghip H Ni Khoa in n Cung Cp in MCLL TG 1 TG 2 Hình 2.3 Sơ đồ Trạm phân phối trung tâm 22 Dao cách lycó 3 vị trí: hở mạch nối mạch và tiếp đất Tất cả các tủ hợp bộ cuủa hãng SIEMEN S, cách điện bằng SF6, loại 8DC11,k hôngcần bảo trì 23 Tủ đầu M... ngang AZLP501B12 2 Sơ đồ các trạm biến áp phân xởng Tủ cao áp MBA 8DH10 10/0,4 Tủ AT Tủ AT tổng nhánh Tủ AT phân đoạn Tủ AT Tủ AT MBA Tủ cao áp nhánh tổng 10/0,4kV 8DH10 Hình 2.6 Sơ đồ đấu nối trạm biến áp B1, B2, B3, B4, B5, B6đặt 2 BA Đặt một cầu chì và dao cách ly phía cao áp vì các trạm BAPX đặt rất gần trạm PPTT Cụ thể đặt một tủ đầu vào 10 kV có dao cách ly 3 vị trí, cách điện bằng SF6, không... sở đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật Nhà máy Đồng hồ chính xác đợc xếp vào phụ tải loại I, do tính chất quan trọng của nhà máy nên trạm phân phối đợc cung cấp bởi hai đờng dây với hệ thống 1 thanh góp có phân đoạn, liên lạc giữa hai phân đoạn của thanh góp bằng máy cắt hợp bộ Trên mỗi phân đoạn thanh góp đặt một máy biến áp đo lờng ba pha năm trụ có cuộn tam giác hở báo chạm đất 1 pha trên cáp 10 kV Để chống... (2x500 kVA) NS630N 4 690 630 10 (1x315 kVA) B4 NS630N NS630N NS 400 N (2x160 kVA) 3 Tính toán ngắn mạch và kiểm tra các thiết bị điện đã chọn a, Tính toán ngắn mạch: Ngắn mạch là tình trạng sự cố nghiêm trọng và thờng xảy ra trong hệ thống điện. Vì vậy để lựa chọn dây dẫn và các khí cụ điện trong hệ thống cần tính toán 8 điểm ngắn mạch sau : N : Điểm ngắn trên thanh góp trạm phân phối trung tâm để kiểm... mạch N trên thanh góp của trạm PPTT N Ta có sơ đồ thay thế : XH = XH Zd 2 UHT 10,5 2 tb = 0,668 = SN 165 R = Rd = 0,18 X = Xd + X H = 0,172+ 0,668 = 0,84 Dòng điện ngắn mạch : IN = U tb 10,5 = 3.Z N 3 0,668 2 + 0,84 2 = 5,648 kA Dòng điện ngắn mạch xung kích: ixk = 1,8 2.I N = 1,8 2 5,648= 14,377 kA Ngắn mạch điểm N1 ở phía cao áp trạm BAPX B1: Ta có sơ đồ thay thế : XHU tb 2 XH = HT SN 10,5 Zd = 0,668... 0,17 + 0,668= 1,01 Dòng điện ngắn mạch: IN1 = U tb 3.Z N 1 = 10,5 3 0,332 2 + 1,012 = 5,702 kA Dòng điện ngắn mạch xung kích: ixk1 = 1,8 2 I N 1 = 1,8 2 5,702 = 14,515kA Ngắn mạch điểm N2 ở phía cao áp trạm BAPX B2: Ta có sơ đồ thay thế : ZC 2 Zd U tbXT 10,5 2 = 0,668 XH = = SN 165 HT N2 R2 = Rd +Rc2 = 0,18 + 0,073= 0,253 X2 = Xd + X H + Xc2 = 0,172+ 0,668+0,008 = 0,848 Dòng điện ngắn mạch: IN1 =