ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ĐỒ ÁN THÉP NHÀ CƠNG NGHIỆP MỘT TẦNG ĐỀ BÀI: Thiết kế khung ngang nhà xưởng tầng, nhịp 1.Kích thuớc nhà:  Nhịp nhà dài L=30m,  Dài 96m  Bước cột 6m  Cao trình đỉnh ray Hr=8 m 2.Có hai cầu trục có sức nâng Q(T) =50/10T,chế độ làm việc trung bình 3.Vật liệu: Kết cấu khung : Kết cấu bao che: Thép CT3 Mái : Tấm BTCT (chon loại 1,5 x = 9m2 ) Tường:Tấm BTCT ; Xây gạch Móng :Bê tơng :B12.5 ; B15 4.Liên kết hàn bu lơng 5.Địa điểm xây dựng :Thành phố Bn Ma Thuột I XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC NHÀ Theo phương đứng: Chọn cốt nhà trùng với cốt +0.00 để tính thơng số chiều cao.Ta có cao trình đỉnh ray Hr= m, nhịp nhà L=30 m (theo đề bài) Mặt khác tải trọng cầu trục Q=50t ≤ 75t Tra phụ lục VI.1 ta có thơng số cầu trục: Lk= 28,5 m B=6650 mm K=5250 mm HC=3150 mm B1=300 mm F=650 mm p lực bánh xe lên ray: 49T Trọng lượng xe con: 18T Trọng lượng tồn cẩu: 77T Chiều cao dầm câu chạy: hdcc=(1/5÷1/8)Ldcc⇒hdcc=(1/5÷1/8)*6000= (750÷ 1200 mm) Vậy ta lấy hdcc=0,8 m Kích thước cột trên: Htr= hdcc+ Hr + HC + F + 0.1m +H lớp đệm ray Htr=0,8 + 0,13 + 3,15 + 0,65 + 0,1 +0,08=4,91 m LÊy Htr= 4.95m KÝch thíc cét díi: Hd=8 - Hr – hdcc - H líp ®Ưm ray + H3 Víi H3 lµ líp ch©n cét lÊy H3=0,80m ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP Hd=8 – 0,13 – 0,8 – 0,08 + 0,80=7,79 m LÊy kÝch thíc cét díi Hd=7.8m ChiỊu cao toµn cét: H= Hd + Htr – H3=7,8 +4,95 – 0,80=11.95 m (TÝnh tõ mỈt mãng) • Theo ph¬ng ngang: Chän bỊ réng cét trªn (tøc chiỊu cao tiÕt diƯn cét trªn) : ht=(1/10÷1/12)*Htr=(1/10÷1/12)*4,95 m vËy ta chän htr=0,50 m ∈(1/10÷1/12)Htr • Chän a: lµ kho¶ng c¸ch tõ mÐp ngoµi cét ®Õn trơc ®Þnh vÞ søc trơc Q=50t1/25*11.95 m = 0,478 m II CHỌN TÍNH TOÁN HỆ MÁI Dµn m¸i ( xµ ngang): Ta chän theo mÉu chn gi¸o tr×nh kÕt cÊu thÐp nhµ c«ng nghiƯp V× tÊm l¬p m¸i lµ panel bª t«ng cèt thÐp vËy ta chän ®é dèc i=(1/10÷1/12) H®d=2,2m;L=30 m⇒H®Ønh dµi=3700m S¬ ®å khung (trang bªn) Cưa m¸i: lcm=(1/3÷1/2)L⇒lcm=12m Chiªu cao « cưa a=1/15L=1/15*30m=2m ; Chiªu cao bËu cưa hbc =400÷450 mm VËy ta chän hbc= 400mm Víi Lcm= 12m, ta lÊy Hcm=2.5m S¬ ®å dµn m¸I ,cưa m¸i xem trang sau III HỆ GIẰNG HƯ gi»ng m¸i: Bè trÝ tõ mÐp c¸nh díi cđa dµn lªn c¸nh trªn Gi»ng mp c¸nh trªn: §ỵc bè trÝ theo mỈt ph¼ng c¸nh trªn cđa dµn kÌo , bè trÝ hƯ chÐo ch÷ thËp Nhµ cã chiỊu dµi lµ 96 m vËy ngoµi gi»ng ë ®Çu ta cßn bè trÝ ë gi÷a nhµ (trong gian gi÷a) HƯ gi»ng c¸nh díi :§ỵc bè trÝ cïng gian víi hƯ gi»ng c¸nh trªn vµ bè trÝ thªm hƯ gi¨ng doc nhµ ë bªn ( xem s¬ ®å) HƯ gi»ng ®øng: §ỵc bè trÝ ë nh÷ng « cã mỈt ph¼ng gi»ng c¸nh trªn vµ gi»ng c¸nh díi ®ỵc bè trÝ doc nhµ HƯ gi»ng cét: Bao gåm cã hƯ gi»ng cét trªn vµ hƯ gi»ng cét díi - ë cét trªn ta bè trÝ gi»ng ë nh÷ng « cã gi»ng c¸nh trªn vµ gi»ng c¸nh díi - ë cét díi ta bè trÝ gi»ng ë gian gi÷a nhµ ®Ĩ tr¸nh g©y hiƯu øng nhiƯt nªn ta kh«ng bè trÝ gi»ng cét díi ë hai ®Çu nhµ (xem h×nh bªn) IV TÍNH TOÁN KHUNG NGANG T¶i träng t¸c dơng lªn khung ngang nhµ: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP • T¶i träng t¸c dơng lªn dµn: T¶i träng t¸c dơng lªn dµn bao gåm träng lỵng b¶n th©n cđa m¸i, cđa cưa trêi, cđa b¶n th©n kÕt cÊu vµ ho¹t t¶i a T¶i träng m¸i: Theo cÊu t¹o cđa c¸c líp m¸i ta cã b¶ng thèng kª c¸c t¶i träng m¸i nh sau: STT B 10 Vật liệu , quy cách δ (m) γ(t/m3) Gtc(t/m3) Gạch men 0,04 0,08 Vữa lót 0,015 1,8 0,027 BT chống thấm 0,04 2,5 0,1 BT xỉ cách nhiệt 0,15 0,75 0,1125 Panel BTCT 0,06 2,5 0,15 Trát trần 0,015 1,8 0,027 Cộng 0,32 0,4965 Quy đổi mặt Gi/Cosα 0,499 -5 Gdàn, giằng = 3.10 L 0,033 A Tải trọng phạm vi mái 0,532 -5 Gdàn cm = 5.10 Lcm 0,006 B Tải trọng phạm vi cửa mái 0,538 Trọng lượng bậu cửa mái 0,04Lcm (t/m) 0,1 Trọng lượng bậu cửa mái 0,045 (t/m) 0,045 C Tải trọng phạm vi chân cửa mái G x B'(t) 0,87 n 1,1 1,3 1,1 1,3 1,1 1,3 1,05 1,05 1,1 1,05 Gtt(t/m3) 0,088 0,035 0,11 0,146 0,165 0,035 0,579 0,582 0,035 0,617 0,0063 0,623 0,11 0,047 0,942 - Tải trọng tính toán quy đổi thành lực tập trung nút thứ k xác đònh theo công thức : m ∑ nm Gm Pk = (d k −1+ d k ).( B j −1 + B) ( i =1 + ∑ nck Gck ) Tấn Cosα Trong : Bj-1 , Bj bước khung hai bên lân cận dàn kèo , ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP Như : m – số lớp mái ; Gm – Tải trọng tính toán lớp mái thứ i , Gck – tải trọng tính toán cấu kiện , nm - hệ số độ tin cậy tải trọng lớp mái , nck – hệ số độ tin cậy tải trọng cấu kiện, dk-1 , dk – panel bên trái , bên phải nút k , m α - góc nghiêng cánh so với mặt (0 + 3).(6 + 6) 0, 617 = 5.55(t) (3 + 3).(6 + 6) 0,617 = 11.1 (t) P2 = (3 + 3).(6 + 6) 0,623 = 11,21 (t) P4 = P3 = 0,5P2 + 0,5P4 + Gbậu = 12,1 (t) Phản lực đầu dàn ∑ Pi = 2P1 + 4P2 + 2P3 + 3P4 = 113.33 = 56.66(t) V= 2 113.33 gm = = 3,78 (t/m) 30 P1 = b Tải trọng tạm thời thi công sữa chửa mái Tải trọng tạm thời xác đònh theo TCVN 2737-95 Ptc = 0,075 T/m2 mặt mái , hệ số vượt tải n= 1,3 B Tải trọng tình toán : Ptt = n.Ptc = 1,3 0,75.6/Cos5,7 = 0,588 T/m Cosα P’1= 1,5 0.588 = 0,88T P’2 = 3.0,588 = 1,76 T Phản lực đầu dàn ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP V= pmtt = ∑ P = 2P + = 17.6 = 8.8 (t) i 2 113.33 = 0.59 (t/m) 30 c.Hoạt tải gió Tải trọng gió tác dụng lên khung bao gồm : - Gió phạmvi mái ,Từ cánh dàn kèo trở lên,được chuyển thành lực tập trung W nằm ngang đựat cánh cao trình dàn kèo - Gió thổi lên bề mặt tường dọc , chuyển thành lực tập trung phân bố cột Nếu trương hợp có bố trí hệ thống cột phụ tải phần truyền lên cột phần truyền lên cột phụ từ quy lực tập trung truyền vào khung Trong trường hợp với bước nhà B=12 , bố trí ba cột phụ bước cột ,và có sơ đồ truyền tải sau: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ∑ ∑ p lực gió tác dụng lên công trình xác đònh theo công thức: qz = n.W.k(z).Ci.B1 W= n.Wo.k(z).B.∑Ci.h1 S= n Wo.k(z).Ci.B1.H/2 Lực tập trung chổ cánh dàn sẻ W+∑S , Các công thức gió hút lấy tương tự Trong : qz – p lực gió độ cao z n – hệ số tin cậy tải trọng gió n= 1,2 Wo – giá trò áp ực gió xác đònh theo đồ phân vùng: Vùng gió Wo II IA 0.055 III A B A 0.083 0.095 0.11 B 0.12 IV V 0.155 0.185 Ci – hệ số khí động xác đònh theo quy phạm TCVN 2737-95 2m  Z   K(z) – hệ số thay đổi áp lực gió theo độ cao : K(z) = 1,84451   Zg   Zg – Độ cao grandient mà vận tốc gió không chòu ảnh hưởng sực cản mặt đệm m – hệ số ma sát lớp biên , xác đònh từ xử lý thống kê theo số liệu đo đạt profil gió lớp biên Zg hệ số m phụ thuộc vào dạng đòa hình A,B, C sau: Đòa hình Zg A 250 B 300 C 400 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP m 0.07 0.09 0.14 Bảng xác đònh tải trọng gió : Hi (m) Z (m) 7.8 7.8 4.85 12.65 2.7 15.35 0.9 16.25 3.6 19.85 0.6 20.45 K(z) Ci (đẩy) Ci (hút) q(z) đẩy q(z) hút 0.135 1.135 0.8 -0.6 0.18 0.144 1.215 0.8 -0.6 0.192 0.148 1.248 0.8 -0.6 0.198 1.258 -0.423 -0.5 -0.105 0.125 0.154 1.294 0.7 -0.6 0.179 0.103 1.299 -0.423 -0.4 0.109 Wđ(t) Wh(t) 1.15 1.128 Tải trọng gió trung bình : 0,18 x7,8 + 0,19 x 4.85 = 0.18 t/m qđẩy = 7.8 + 4.85 0,135 x7.8 + 0,144 x 4.85 = 0.138 t/m qhút = 7.8 + 4.85 Tải trọng phản lực dàn a Do tải thường xuyên Vtx Pm =  2Vtx + Gdd - Khi dàn trung gian - Khi có dàn trung gian Trong : Vtx = 56.66 – Phản lực gối tựa dàn tải trọng thường xuyên Gdđ – Trọng lượng thân dàn đỡ trung gian, Gdđ = 10-4 Ldd Vtx Ldđ – Nhòp dàn đở trung gian Vậy Pm = 56.66 b Do tải tạm thời (Chính tải trọng đầu cột tải tạm thời gây ) B p tt L L = 1,3 x 0,075 .30 = 9.2 = n.ptc P’m = cos 5,7 2.cos 5, • Ptt Trong trường hợp sử dụng công thức tính Ptt tác dụng lên dàn Tuy nhiên bước dàn trường hợp bước khung B = 12 m • Trường hợp không sử dụng dàn phụ P’m phản lực đầu dàn tải tạm thời gây Tải trọng áp lực thẳng đứng bánh xe cầu trục a áp lực thẳng đứng náh xe cầu trục: tc Dmax = n.nc.γn.kđ.∑ Pmax y + Gdct tc Dmin = n.nc.γn.kđ.∑ Pmin y + Gdct Trong ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP n = 1,1 – hệ số tin cậy tải trọng nc - hệ số kết hợp đồng thời cầu trục đứng gần 0.85 − Khi chế độ nhẹ , trung bình nc =  - Khi chế độ nặng , nặng 0.9 γn – hệ số điều kiện làm việc cầu trục 1.6 − Khi chế móc nặng , móc cứng  1,4 - Khi chế đọ móc nặng , móc mền γn =  1,3 - Khi chế độ nặng 1,1 - Khi chế độ móc nhẹ , trung bình tc Pmax - tra bảng cataloge cầu trục Gdct - Trọng lượng thân dầm cầu trục tc Gdct = 1,05 Gdct =1,05 5.10-4.B2.Q Q + Gct tc tc − Pmax Pmin = - Khi Q< 75 T  Q + Gct  tc tc − 1÷ - Khi Q ≥ 75 T P1min = P1max  tc ÷  ∑ Pmax   Q + Gct  tc tc − 1÷ - Khi Q ≥ 75 T P2min = P2max  tc ÷  ∑ Pmax  Q – Sức nặng cầu trục Gct – Trọng lượng cầu trục ,Tra bảng cataloge cầu trục no – số bánh xe bên cầu trục Kđ – Hệ số động 1,1 - Chế độ nặng nặng Kđ =  1, - Chế độ nhẹ trung bình ∑y – tổng tung độ max đường ảnh hưởng D = Với Q ≤ 75 t  Bk 3 − − Khi B = m ∑y =   − Bk − Khi B = 12 m  Vậy , Coi cầu trục làm việc chế độ trung bình , hai móc Ptcmax = 49 t Ptcmin = 14.5 t Gtc = 77 t ; Gxc = 18 t Bk = 6.65 m ; T = 1,9 m ; no = 6.65 ∑y = = 1.89 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP tc Gdct = 1,05 Gdct =1,05x5 x 10-4.B2.Q = 1,05x 5x10-4.62x50= 0.945 t Q + Gct 50 + 77 tc tc Pmin − Pmax = − 49 = 14.5 = 2 Dmax = n.nc.γn.kđ.Ptcmax.∑y + Gdct = 1,1 x 0,85 x 1,1 x 1x49 x1,89 + 0.945 = 96.19 t Dmin = n.nc.γn.kđ.Ptcmin.∑y + Gdct = 1,1 x 0,85 x 1,1 x 1x14,5x1.89 + 0.945 = 29.13 b Tải trọng lực hãm ngang xe tc T = n.nc.γn.kđ.∑ T1 y Trong - Lực xô ngang tiêu chuẩn bánh xe cầu trục hãm phanh n ph T1tc = f(Q+Gxe) n.n o f – hệ số ma sát bánh xe đường ray f = 0.1 bánh xe ray sắt nph - số bánh xe phanh n – tổng số bánh xe no – số bánh xe bên cầu trục ,Thường nph = ½ n Vậy n ph T1tc = f(Q+Gxe) = 0,1.(50 + 18) = 0.85 T n.n o 2.4 tc T = n.nc.γn.kđ.∑ T1 y = 1,1x0,85x1,1x1x0,85x1.89 = 1.65 T d Tải trọng sườn tường - Chọn kết cấu sườn tường bao che panel BTCT có chiều dài 80 mm - Ta bố tri sườn tường từ vai cột trở lên , với chiều cao bố trí panel là7.8 m (chiều cao cột 4.95 m ) phần trọng lượng cửa kính phạm vi 7.8m không đáng kể so với trọng lượng panel => bỏ qua trọng lượng kính - Tải trọng tiêu chuẩn panel sườn tường Psttc = 7,8 0,08 2,5 = 9,36 T - Tải trọng tính toán panel sườn tường Psttt = Psttc n = 9,36x1,1 = 10.3 T V TINH NỘI LỰC KHUNG Sơ đồ tính khung Tính khung nhằm mục đích xác đònh nội lực khung :mômem uốn lực cắt,lực dọc tiết diện khung Việc tính khung cứng có rỗng giàn ,cọt phức tạp , nên thực tế thay sơ đố tính toán thực khung sơ đồ đơm giạn hoá , với giả thiết sau : - Thay dàn xà ngang đặc có độ cứng tương đương đặt cao trình cánh dàn ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP - Khi tính khung với tải trọng tải trọng đứng tác dụng lên dàn xem dàn cứng vô Sơ đồ tính : J1 = ÷10 J2 Jd = 25 ÷ 40 J2 Htr v chọn chọn J1 =9 J2 Jd = 36 J2 Jd J2 v 5720 Giả thiết : htr J1 9180 Hd H M2 30000 e hd 10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 32 28 20 19 18 17 29 43 44 45 46 31 30 2L75X75X5-10 2L75X75X5-10 2L75X75X8-10 2L75X75X8-10 2L75X75X8-10 2L75X75X8-10 2L55X55X5-10 2L150X150X16-10 2L150X150X16-10 2L150X150X16-10 2L150X150X16-10 2L55X55X5-10 2L55X55X5-10 2L125X125X10-10 2L125X125X10-10 2L125X125X10-10 TOHOP -11.095 TOHOP -11.095 TOHOP -13.2039 TOHOP -13.2039 TOHOP -13.2039 TOHOP -13.2039 TOHOP 2.826E-14 TOHOP 16.6523 TOHOP -4.5464 TOHOP -4.5464 TOHOP 16.6523 TOHOP -1.665E-16 TOHOP 7.9562 TOHOP 52.174 TOHOP 52.174 TOHOP -48.5992 0.909905 0.909905 0.924936 0.924936 0.924936 0.924936 0.120631 0.049163 0.049163 0.120631 0.498959 0.082434 0.082434 0.804424 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 61 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO CÁC MẮT DÀN SỐ THỨ TỰ CÁC MẮT DÀN TÍNH TỐN NÚT LIÊN KẾT DÀN VỚI CỘT Nút (Mắt 1) a) Tính liên kết cánh vào mã: Thanh với nội lực N1 = -48.599T Lấy chiều cao đường hàn sống hs = mm; đường hàn mép hm = mm Chiều dài đường hàn sống tính theo : k N1 0, 7.48,599.1000 ls = +1 = + = 17.87cm 2.hs ( β h Rg ) 2.0,8.1260 chọn ls=20cm Chiều dài đường hàn mép tính theo : (1 − k ).N1 (1 − 0.7).48,599.1000 lm = +1 = + = 8.23cm 2.hm ( β h Rg ) 2.0, 6.1260 chọn lm=10cm Trong : K: hệ số phân phối nội lực, K = 0,7 : thép cạnh N : nội lực b) Thanh xiên 33 với nội lực N22 =-76.38T Lấy chiều cao đường hàn sống hs = mm; đường hàn mép hm = mm k N 22 0, 7.76,38.1000 ls = +1 = + = 27.5 2.hs ( β h Rg ) 2.0,8.1260 chọn ls = 30 cm Chiều dài đường hàn mép tính theo : (1 − k ).N1 (1 − 0.7).76,38.1000 lm = +1 = + = 12,36cm 2.hm ( β h Rg ) 2.0,8.1260 chọn lm=15 cm c) Chọn bề dày sườn gối dỡ : Do mắt đầu dàn tồn phản lực ngang gây nén cho thang cánh nên ta tính bề dày sườn gối đỡ theo điều kịên chịu ép mặt Các thành phần phản lực nút đầu dàn : Ra= 48.89 T 62 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP H =107.27 T Theo điều kiện chịu ép mặt , ta có bề dày sườn gối đỡ sau : R Fem = bs δ s ≥ a γ Rem Với Rem= 2800 KG/cm R 48,89.1000 Fem = bs δ s ≥ a = = 17.46cm γ Rem 1.2800 chọn bs=20cm, δ s = 2.0cm L=55cm d)Tính đường hàn liên kết mã vào sườn gối đỡ: ta có : H=107.27T e = L/2-18-Z0=55/2-18-5.42=4.08cm lh=L-2=55-2=53cm Chiều cao đường hàn : 6.e hh ≥ H (1 + ) + Ra2 2.γ lh ( β Rg ) lh hh ≥ 6.4, 08 (107, 27.1000) (1 + ) + (48,89.1000) = 1.26cm 2.1.53.1260 68 chọn hh=2cm e)Tính bulơng liên kết sườn gối vào cánh cột : Do khơng tồn thành phần phản lực ngang gây kéo cánh nên bulong lien kết sườn gối vào cánh cột lấy theo cấu tạo :chọn bulong 20 Bulong chọn theo cấu tạo bố trí hàng đứng khoảng cách tứ bulong đến mép sườn gối khơng nhỏ 2d , khoảng cách bulong hàngkhơng lớn 8d f) Tính tốn gối đỡ : Bề rộng gối đỡ bg ≥ bs ; bề dày gối đỡ lấy lớn bề dày sườn gối cho sườn gối đặt lọt vào mặt gối đỡ Mép ngồi sườn gối cách mép ngồi gối đỡ tối thiểu đến 10 mm Chiều dài gối đỡ phụ thuộc vào chiều dày đường hàn lien kết gối đỡ vào cột Gối đỡ chịu phản lực Ra= 48.89 T Gối đỡ liên kết vào cột đường hàn góc Chọn chiều dày gối đỡ δ g = 30mm bề rộng gối đỡ bg=300 mm Chọn chiều cao đường hàn góc liên kết gối đỡ vào cánh cột hh=1 cm Chiều dài đường hàn góc tính theo : Ra 49.89.1000 lh = +1 = + = 19.4cm 2.hh ( β h Rg ) 2.1.1260 chọn lh = 20cm 63 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 200 16 384 130 20 10 150 50 50 150 0x 15 530x20 150 550 150 550 16 0x 15 2L 0x 30 400 4BLþ20 150 50 150 10 10 10 125 125 2L125x10 50 50 300 300x10 300 300x10 300x10 87 20 150 150 200x8 150 150 10 100x6 300x10 300 400 30 20 460 20 NÚT SỐ TL:1/10 Nút (MẮT 2) a)Tính liên kết dàn phân nhỏ cánh vào mã : *Thanh cánh : Ta có phản lực cánh gây kéo H1= 67.76T Thanh cánh lien kết đường hàn góc chọn chiều cao đường hàn góc hh=10mm Ta co tổng chiều dài đường hàn : k H1 0, 7.67, 76.1000 lh = +4= + = 23cm ∑ 2.hh ( β h Rg ) 2.1.1260 i =1 chọn chiều dài đường hàn 10cm Ba bulong liên kết mã nối vào cánh bố trí cấu tạo 2Ø20 Diện tích tiết diện nối : Fbn = 2.12.δ bn = 24.δ bn δ bn = H1 67.76.1000 = = 1.22cm 24.γ R 24.1.2300 chọn δ bn = 2cm Liên kết nối vào đậy mút đầu cột lấy tương tự liên kết với thép góc *Thanh dàn phân nhỏ vào mã : Vì nội lực thang dàn phân nhỏ bé nên hàn theo cấu tạo : ls = 12cm  h = 4mm  s  lm = 8cm  hm = 4mm 64 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP b)Tính hai gối : Bản gối chịu moment lệch tâm H1.e.Chọn tiết diện gối Lxδ = 340 x 20 Chiều cao tiết diện đương hàn lấy theo điều kiện chịu uốn : 6.e hh ≥ H12 (1 + ) + Ra2 4.γ lh ( β Rg ) lh Với Lh=60-1=59cm 60 Z = 3.96cm ⇒ e = − 3.96 = 26.04cm Ra=1,5.67,76=101.64 T Vậy chiều cao đường hàn : hh ≥ 6.13.04 (67, 76.1000) (1 + ) + (101.64.1000) = 1.5cm 4.33.1260 33 chọn hh=1,5cm bulơng liên kết nối cánh theo cấu tạo Ø20 : 10 10 10 24 7x340 120 240 125 2L125x10 80 x4 50 120 50 130 125 80x41 20 x4 200 14 20 230 36 10 120 50 120x4 340 3BLþ20 120 100 50 75 10 55 2L 55 55 x5 320 20 460 20 NÚT SỐ TL:1/10 65 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2.NÚT TRUNG GIAN NỐI THANH BỤNG VÀO THANH CÁNH : Nút : Chiều dài đường hàn sống mép liên kết xiên đầu dàn X33 vào mã la ø(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 8mm, hhm = 6mm) lhs = kN X 0.7 × 76380 +1= +1=36.36cm, 2γhhs ( βRg ) × 0.75 × 0.8 ×1260 chọn lhs =37cm lhm = (1 − k ) N X 2γhhm ( βR g ) +1= 0.3 × 76380 +1 =21.2cm, × 0.75 × 0.6 ×1260 chọn lhm=22cm Chiều dài đường hàn sống mép liên kết xiên X35 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 6mm, hhm = 6mm) kN X 0.7 × 29800 +1= +1=19.39cm,chọn lhs =20cm 2γhhs ( βRg ) ×1× 0.6 ×1260 (1 − k ) N X 0.3 × 29800 lhm = +1= +1 =8.88cm, chọn lhm=15cm 2γhhm ( βR g ) ×1× 0.6 ×1260 lhs = Chiều dài đường hàn sống mép liên kết cánh T7 vào mã (chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 5mm, hhm = 5mm) Lực tính toán nối sống mép thép cánh Ns = (k( N − NT ) ± 0.5 ( G2 + P2 ) sin α ) + ( 0.5 ( G2 + P2 ) cos α ) T1 ( 0.7 ( 29800 + 76380 ) − 0.5 ( 7988 + 3346 ) sin 5.71) + ( 0.5 ( 7988 + 3346 ) cos 5.71) = 74271(KG) Nm = ( ( − k ) ( N − N ) ± 0.5 ( G + P ) sin α ) + ( 0.5 ( G + P ) cos α ) = ( 0.3 ( 29800 + 76380 ) − 0.5 ( 7988 + 3346 ) sin 5.71) + ( 0.5 ( 7988 + 3346 ) cos 5.71) = 31802(KG) = 2 T1 T2 2 2 2 =>lhs = Ns 74271 +1= +1=59.9cm, 2γhhs ( βRg ) ×1× 0.5 ×1260 chọn lhs = 60cm =>lhm = Nm 31802 +1= +1 =26.95cm, chọn lhm=60cm 2γhhm ( βR g ) ×1× 0.5 ×1260 66 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 10 600 250 40 350 5x600 97 160 25 32 125 430 50 5x900 200 10 10 15 0 15 15 NÚT SỐ TL:1/10 15 Nút : Chiều dài đường hàn sống mép liên kết xiên X34 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 6mm, hhm = 6mm) kN X 0.7 × 47483 +1= +1=22.98cm,chọn lhs =23cm 2γhhs ( βRg ) ×1× 0.6 ×1260 (1 − k ) N X 0.3 × 47483 lhm = +1= +1 =10.4cm, chọn lhm=15cm 2γhhm ( βR g ) ×1× 0.6 ×1260 lhs = Chiều dài đường hàn sống mép liên kết đứng Đ22 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 5mm, hhm = 5mm) kN D1 0.7 × 9160 +1= +1= 5.2cm,chọnlhs=10cm 2γhhs ( βRg ) × 0.75 × 0.5 ×1260 (1 − k ) N D1 0.3 × 9160 lhm = +1= +1 =2.8cm, chọn lhm= 10cm 2γhhm ( βR g ) × 0.75 × 0.5 ×1260 lhs = Chiều dài đường hàn sống mép liên kết xiên X35 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 6mm, hhm = 6mm) kN X 0.7 × 29799 +1= +1=14.8 cm,chọnlhs=15cm 2γhhs ( βRg ) × 0.75 × 0.6 ×1260 (1 − k ) N X 0.3 × 29799 lhm = +1= +1 =6.9cm, chọn lhm=10cm 2γhhm ( βR g ) × 0.75 × 0.6 ×1260 lhs = Chiều dài đường hàn sống mép liên kết cánh D1,2 vào mã (chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 5mm, hhm = 5mm) Lực tính toán nối sống mép thép cánh 67 125 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ( k ( N D − N D1 ) ) + ( 0.5 N D1 cosα ) Ns = ( 0.75 ( 9764 − 48599 ) ) + ( 0.5 × 9764 cos ) ( (1 − k )( N − N ) ) + ( 0.5 N cosα ) ( 0.25 ( 9764 − 48599 ) ) + ( 0.5 × 9764 cos ) = Nm = D2 =>lhs = = 51013(KG) = 29987(KG) D1 D1 = Ns 51013 +1= +1=40.48cm, 2γhhs ( βRg ) ×1× 0.5 ×1260 chọn lhs =50 cm Nm 29987 +1= +1 =23.799cm, chọn lhm=50cm 2γhhm ( βR g ) ×1× 0.5 ×1260 10 10 75 =>lhm = 15 75 10 15 15 22 10 20 350 23 207 190 15 125 300 125 200 500 CHI TIẾT TL:1/10 Nút : Chiều dài đường hàn sống mép liên kết xiên X35 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 6mm, hhm = 6mm) kN X 0.7 × 29799 +1= +1= 19.39cm,chọnlhs=20cm 2γhhs ( βRg ) × 0.75 × 0.6 ×1260 (1 − k ) N X 0.3 × 29799 lhm = +1= +1 =8.88 cm, chọn lhm=10cm 2γhhm ( βR g ) × 0.75 × 0.6 ×1260 lhs = Chiều dài đường hàn sống mép liên kết xiên X36 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 4mm, hhm = 4mm) lhs = kN X 0.7 × 3363 +1= +1= 3.07cm,chọnlhs= 10cm 2γhhs ( βRg ) ×1× 0.4 ×1260 68 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP lhm = (1 − k ) N X 2γhhm ( βR g ) +1= 0.3 × 3363 +1 =1.88cm, chọn lhm =10cm ×1× 0.4 ×1260 Chiều dài đường hàn sống mép liên kết cánh T9,10 vào mã (chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 5mm, hhm = 5mm) Lực tính toán nối sống mép thép cánh Ns = (k( N − NT 10 ) ± 0.5 ( G10 + P9 ) sin α ) + ( 0.5 ( G10 + P9 ) cos α ) T9 = 12713(KG) Nm = = ( ( 1− k ) ( N − NT ) ± 0.5 ( G3 + P2 ) sin α ) + ( 0.5 ( G3 + P2 ) cos α ) T3 ( 0.3 ( 99416 − 81876 ) − 0.5 ( 8801 + 1755 ) sin 5.71) + ( 0.5 ( 8801 + 1755 ) cos 5.71) 2 = 5445(KG) =>lhs = =>lhm = Ns 12713 +1= +1= 10.01cm,chọn lhs =58cm 2γhhs ( βRg ) ×1× 0.5 ×1260 Nm 5445 +1= +1 = 4.32cm, chọn lhm=58cm 2γhhm ( βR g ) ×1× 0.5 ×1260 580 10 205 20 375 125 50 380 125 125 175 10 10 55 15 15 55 CHI TIẾT TL:1/10 69 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP Nút : Chiều dài đường hàn sống mép liên kết xiên X36 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 4mm, hhm = 4mm) kN X 36 0.7 × 10626 lhs = 2γ h β R +1= +1= 3.33cm,chọnlhs= 10cm hs ( g ) × × 0.4 × 1260 lhm = ( − k ) N X 36 2γ hhm ( β Rg ) +1= 0.3 × 10626 +1 =2cm, chọn lhm=5cm × × 0.4 × 1260 Chiều dài đường hàn sống mép liên kết đứng Đ23 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 5mm, hhm = 5mm) kN D 23 0.7 ×1000 lhs = 2γ h β R +1= +1= 1.7cm,chọnlhs=10cm × 0.75 × 0.5 ×1260 hs ( g ) lhm = ( − k ) N D 23 2γ hhm ( β Rg ) +1= 0.3 ×1000 +1 =1.01cm, chọn lhm= 10cm × 0.75 × 0.5 ×1260 Chiều dài đường hàn sống mép liên kết xiên X37 vào mã là(chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 4mm, hhm = 4mm) kN X 37 0.7 × 4323 lhs = 2γ h β R +1= +1= 4cm,chọnlhs= 10cm ×1× 0.4 ×1260 hs ( g ) lhm = ( − k ) N X 37 2γ hhm ( β Rg ) +1= 0.3 × 4323 +1 =2.28 cm, chọn lhm=5cm ×1× 0.4 ×1260 Chiều dài đường hàn sống mép liên kết cánh D2,3 vào mã (chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 5mm, hhm = 5mm) Lực tính toán nối sống mép thép cánh Ns = = Nm = = =>lhs = =>lhm = ( k ( N D − N D ) ) + ( 0.5 N D cosα ) ( 0.75 ( 5149 − 9764 ) ) + ( 0.5 × 9764 cos ) ( (1 − k )( N − N ) ) + ( 0.5 N cosα ) 2 D3 D2 = 6309(KG) D2 ( 0.25( 94545 − 95047 ) ) + ( 0.5 × 9356 cos 0) = 5400(KG) Ns 6309 +1= +1=5cm,chọn lhs =39cm 2γhhs ( βRg ) ×1× 0.5 ×1260 Nm 5400 +1= +1 =4 cm, chọn lhm=39cm 2γhhm ( βR g ) ×1× 0.5 ×1260 70 55 55 55 10 75 10 10 75 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 85 55 18 50 20 20 105 260 10 125 210 125 180 390 CHI TIẾT TL:1/10 3.NÚT NỐI DÀN NGOÀI HIỆN TRƯỜNG : Nút (nút 7): Lực tính toán nối cánh Nq =1.2ND3 =1.2 x 5.149 = 6.1788(T) Chọn ghép có tiết diện 280x12 => diện tích quy ước mối nối Aq = 2Agh+Abm = 28x1.2 + 2x1.2x9 = 55.2(cm2) Ứng suất quy ước tiết diện nối quy ước σq = Nq Aq = 6.1788 ×103 = 2055.33(KG/cm2) Nbm = 56727(KG) Tổng chiều dài đường hàn liên kết thép góc cánh D3 vào mã (chọn chiều cao đường hàn hh =6mm) 71 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP Σlh = N bm 56727 +4 = +4 = 79(cm) γhh ( βRg ) × 0.6 × 1260 Lực truyền qua hai nối Nbn = Nbmcosα = 56727 x cos0 = 56727(KG) Đường hàn liên kết nối vào mã là(chọn hh =1mm) lh = N bn 56727 +1 = +1 = 23.5(cm) 2γhh ( βRg ) × × × 1260 Chọn nối có tiết diện 240 x 200 x10 Kiểm tra cường độ nối (bản nối có lỗ bulong φ20) σ= N bn 56727 = = 1418.2(KG/cm2)< R =2100(KG/cm2) Abnth 2(24 × − 2(2 × 1)) 55 10 55 Do nội lực đứng Đ2 không nên chiều dài đường hàn liên kết đứng Đ2 vào mã chọn theo cấu tạohhs=4mm, hhm=4mm, lhs=5cm, 55 55 30 50 50 30 360 85 60 130 BLþ20 240x200x10 32 93 20 60 125 30 120 10 200 50 200 50 19 900 BLþ20 50 200 100 125 125 900x370x12 240x120x10 99 100 R31 19 50 99 110 R31 80 12 80 370 370 12 110 240x200x10 139 160 300 50 100 150 900 CHI TIẾT TL:1/10 lhm=5cm Nút (nút 8) : Lực tính toán nối cánh Nq =1.2NT11 =1.2 x 30.29 = 36.348 (T) Chọn ghép có tiết diện 280x12 => diện tích quy ước mối nối Aq = 2Agh+Abm = 28x1.2 + 2x1.2x16 = 72(cm2) Ứng suất quy ước tiết diện nối quy ước σq = Nq Aq = 36.348 × 103 = 1656.933(KG/cm2) 0.5Nq =59649.6(KG) => Nbm = 56727(KG) Tổng chiều dài đường hàn liên kết thép góc cánh T11 vào mã (chọn chiều cao đường hàn hh =6mm) Σlh = N bm + = 63626.25 +4 = 88.2(cm) γhh ( βRg ) × 0.6 × 1260 Lực truyền qua hai nối Nbn = Nbmcosα - 1.2NX5cosβ = 63626.25 x cos5.71 – 1.2x8732 x cos51 = 56711.2(KG) Đường hàn liên kết nối vào mã là(chọn hh =1mm) lh = N bn 56711.2 +1 = +1 = 23.5(cm) 2γhh ( βRg ) × × × 1260 Chọn nối có tiết diện 240 x 200 x10 Kiểm tra cường độ nối (bản nối có lỗ bulong φ20) σ= N bn 56711.2 = = 1417.8(KG/cm2)< R =2100(KG/cm2) Abnth 2(24 × − 2(2 × 1)) Đường hàn liên kết xiên X5 vào mã (chọn chiều cao đường hàn sống mép hhs = 4mm, hhm = 4mm) kN X 0.7 × 8732 +1= +1= 7.1cm,chọn lhs =8cm 2γhhs ( βRg ) × × 0.4 × 1260 (1 − k ) N X 0.3 × 8732 lhm = +1= +1 = 3.6cm, chọn lhm=6cm 2γhhm ( βR g ) × × 0.4 × 1260 lhs = ÁP nội lực đứng Đ24 không nên chiều dài đường hàn liên kết đứng Đ24 vào mã chọn theo cấu tạohhs=4mm, hhm=4mm, lhs=4cm, lhm=4cm 73 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 900x370x12 6x300 BLþ20 110 6x22 99 240x120x10 6x22 6x150 240x200x10 110 R31 R31 6x22 0 19 50 99 6x22 80 370 12 12 370 6x150 80 50 19 6x300 6x300 6x300 189 110 300 50 100 150 150 150 900 900 150 50 200 50 6x300 6x300 60 BLþ20 80 4x8 125 4x80 130 190 95 240x200x10 120 4x50 4x50 4x6 4x60 30 30 10 5 55 55 55 55 15 40 55 2L55x5 5 10 2L5 5x5 55 55 5x5 2L5 40 125 55 15 2L125x10 50 380 6x300 10 10 10 30 10x240 10x240 60 6x300 20 40 150 CHI TIẾT TL:1/10 74 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 75 [...]... max Qmax 1, 3,5 -4. 280 + M max ,N − M max ,N M + N max , M M− 1, 2,4 , 6 ,8 1, 2,4 , 6 ,8 -47.32 -47.32 50. 68 50. 68 1, 2,5 ,8 1, 2,5 ,8 -32.26 -32.26 52. 98 52. 98 1, 2,3 , 5 ,8 1, 2,3 , 5 ,8 - 21. 18 - 21. 18 99. 61 99. 61 1,2 , 4,5 ,8 1, 5,7 1, 2,3 , 5 ,8 1, 2,3 , 5,7 63.666 -15 .36 - 31. 43 71. 87 56. 415 95 .16 10 3.05 Qmax 1, 2,3 , 5,7 -10 .74 10 3.05 20 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP THIẾT KẾ CỘT  Chiều dài hình học các cột Ht = 4.95 m; Hd = 7 .8 m  d 1 Tỷ... đồng h , nút cột phải quay ngược chiều kim đồng hồ * Xác đònh r 11 : r 11 = MxàB - McộtB MxàB = 2 EJ d L chọn J1 = 1 , J2 = 1 : 8 , Jd = 4,5 2 * 4.5EJ1 =0 .3EJ1 30 = 4C EJ1 = 0, 05EJ1 K H J1 Với µ = = 8- 1 = 7 J2 McộtB = α = A B C F K = = = = = H tr 4.95 = =0 . 38 H tr +H d 4.95 +7 .8 1 + α µ = 1 + 0,3 8 7 = 3,7 2 2 1 + α µ = 1 + ( 0,3 8) 7 = 2 ,1 3 1 + α µ = 1 + ( 0,3 8) 3 7 = 1, 40 1. 159 4AC - 3B2 = 8. 2 98 - Suy... ϕ = 0. 81 Ki m tra ứng suất: σ tx = N nh 2 12 8. 54 × 10 3 = = 10 52 < 210 0( Kg / cm2 ) ϕmin Anh 2 0. 81 15 0 .8 7 Ki m tra theo trục ảo Cặp 1: nhánh phải (nhánh cầu trục) M 1 = − 21. 18Tm; N1 = 99.61T M 21. 18 1 Độ l ch t m e1 = N = 99. 61 = 0. 212 2 (m) = 21. 26(cm) 1 29 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP m = e1 A y1 = 0. 51 Jx R 2 .1 10 3 = 50. 41 = 1. 59 E 2 .1 10 6 Theo m = 0. 51 và λtd = 1. 59 tra bảng II.3 Phụ l c 2 ta có ϕ lt =. .. (Tm) = 21. 86 (Tm) Moment tổng cộng do hoạt tải gây ra : P 0.59 = = 0 .15 6 g 3. 78 Suy ra : MB = - 29.9 78 * 0 .15 6 = - 5.944 (Tm) t M C = - 21. 5 18 *0 .15 6 = - 2 .15 18 (Tm) d M c = -5.5 38 * 0 .15 6 = -1. 13 (Tm) MA = 21. 86 * 0 .15 6 = 4. 48 (Tm) Ta có : Tổng moment do tỉnh, hoạt tải : 13 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP MB = - 28. 9 78 + (- 5.944 ) = -34.9 (Tm) MtC = - 21. 5 18 + ( - 21. 5 18 ) = -26 (Tm) Mdc = - 5.5 38 + ( -1. 13 ) = -6.67... 0.9 -11 . 38 0 -4.24 0 -4.24 0 31. 23 0 -3 .86 3 4 5 6 7 Gió trái 8 Gió phải 19 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP BẢNG TỔ HP NỘT L C Tổ hợp cơ bản 1 Tiết diện Nội l c Tổ hợp cơ bản 2 N max , M M− M + M B ,N M − max ,N M 1, 8 - 41. 623 1, 2 -34.922 N 42. 783 51. 5 58 M 1, 2 1, 2 -26.0 08 -26.0 08 50.6 81 53 .85 3 1, 3,5 1, 3,5 -17 .073 -17 .073 96 .89 8 96 .89 8 1, 8 1, 7 1, 3,5 56.557 -34.336 32. 213 N 48. 517 48. 517 10 0.337 Ct M N Cd M N A + max... = 1. 65 F  c = 1. 33 1  Fb → m1 = η m = 1. 65 × 5. 31 = 8. 78( cm)  m1 = 8. 78cm < 20cm Nhận thấy  A = A ng  th → Không cần ki m tra bền • Ki m tra ổn đònh trong m t phẳng uốn: λX = 1. 4 388 Ta có  tra bảng II.2 ta được ϕlt = 0 .14 1  m1 = 8. 77(cm) 23 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP λ m 1. 5 1. 4 38 2 6 207 2 08. 7 19 3 8. 777 14 5.2 14 1.4 13 5.4 6.5 19 5 19 6.6 18 2 N 50. 68 × 10 3 σx = = = 16 65Kg / cm 2 < 210 0 Kg / cm 2 ϕlt... MB = − Me = 3.433(Tm) K 6 (1 −α) [ B − A (1 +α)]  M e  RB = − = −2 .8 31( T ) K  h  Suy ra : (1) MB = MtC = MdC = MA = 3.433 Tm MB + RB H2 = -4. 212 (Tm) MCTr + Me = 11 .83 2 (Tm) MB + RB *h + Me = -16 . 48 Tm (2) (3) (4) (5) (6) (7) 12 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP • Moment tổng cộng do tính tải gây ra : MB MtC Mdc MA • = = = = (1) + (4) (2) + (5) (2) + (6) (3) + (7) = - 28. 9 78 (Tm) = - 21. 5 18 (Tm) = - 5.5 38 (Tm)... có ϕ lt = 0. 589 9 N1 99 610 = = 646 < 210 0( Kg / m 2 ) ϕlt A 0. 589 × 2 61. 2 Cặp 2: nhánh m i (nhánh trái) M 2 = 71. 87 Tm; N 2 = 10 3.05T M 2 71. 87 Độ l ch t m e2 = N = 10 3.05 = 0.69 (m) = 69(cm) 2 A m = e2 ( y2 + z0 − 1. 2) = 1. 31 Jx λtd = λtd λtd = 1. 594 Theo m = 1. 31 va λtd = 1. 594 tra bảng II.3 Phụ l c 2 ta có ϕ lt = 0.3 81 N2 10 3050 = = 17 93 < 210 0( Kg / m2 ) ϕlt A 0.3 81 15 0 .8 8 Tính liên kết thanh giằng... chuyễn vò ,nghóa l từ phải sang trái) M men l ch t m do cầu trục : Mmax = Dmax * e = 48 .1 Mmin = Dmin * e = 14 .56 Vẽ biể đồ momen do Mmax và Mmin trong hệ cơ bản Có thể dùng kết quả m men ở cột trái nhân với hệ số tỷ l –Mmax/Me,và -Mmin/Me –Mmax/Me =- 2.94 -Mmin/Me =- 0. 91 Từ đó momen ở cột trái : Với : MB = -2. 784 (d) t MC = 3. 417 (e) 14 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP MdC = -9.599 p MA = 13 .370 Phản l c RB = 2.297... r 11 4C 1   0.3 +   K H  = 0.354 EJ1  = EJ1 11 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP * Xác đònh r1P r1P Suy ra = M B P ql 2 3. 78* (30)2 = = − 213 .9T .m = − 12 12 r r 11 ϕ = 1P = Moment cuối cùng : - Ở đầu xà : Mx = 2 .13 9 605 = 0, 354 EJ1 EJ1 605 MxàB ϕ + MBP = 0.3EJ1 * EJ + (− 213 .9 )= - 32. 41 T .m 1 605 - Ở trên cột : McộtøB = McộtøB ϕ = - 0,0 5 EJ1 = -32. 41 T .m EJ1 → phản l c ở đầu cột do ϕ = 1 RB = 6 B EJ1 6 * 2, ... ÁN KẾT CẤU THÉP 9 9 9 9 9 9 9 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 12 3. 014 96 3. 014 96 3. 014 96 3. 014 96 3. 014 96 3. 014 96 3. 014 96... ÁN KẾT CẤU THÉP 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 3. 014 96 3. 014 96 3. 014 96... 0 48 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 14 14 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 3. 014 96 3. 014 96