BÀI TẬP LỚN NHÓM ĐỀ BÀI : Tàu GEMINI FOREST xếp hàng cảng SINGAPORE sau chạy Đi cảng Qingdao - china để dỡ hàng Tàu dự kiến neo chờ vào cầu Qingdao – china ngày,rồi vào cảng để dỡ hàng Sau dỡ hàng cảng Qingdao – china,tàu chạy Ballast đến ThaiLan Cho biết: Mức tiêu thụ tàu Dầu FO Dầu DO Nước Ngọt Mức xếp cảng Singapore Mức dỡ cảng Qingdao Chạy biển 50 MT/ Ngày MT/ Ngày 21 MT/ Ngày Neo/ cảng MT/ Ngày MT/ Ngày 11 MT/ Ngày 22500 MT/ Ngày 21500 MT/ Ngày Vận tốc trung bình tàu chạy từ Singapore đến Qingdao 14.5 Knots vận tốc trung bình tàu chạy từ Qingdao Thailan 15 Knots Hàng hóa chở tàu quặng sắt Quảng đường từ Singapore đến Qingdao 900 NM Quảng đường từ Qingdao đến Thailan 600 NM Khi vào cảng Singapore, tàu có lượng dự trữ sau: Nước 43 MT Dầu FO 78 MT Dầu DO 9.5 MT Hãy tính: Tính lượng dự trữ cần thiết cho chuyến phân bố vào két cách hợp lý để lượng hàng tàu tối đa ( cảng lấy thêm nhiên liệu, nước cho phù hợp ) Tính toán ổn định tàu theo tiêu chuẩn IMO A.749 Tính toán sức bền dọc thân tàu A – MỘT SỐ THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA TÀU SHIP MUMBER S.NO.2962 SHIP NAME GEMINI FOREST LENGTH (LOA) 130.730 m LENGTH (LPP) 122.900 m BREADTH (DMLD) 19.600 m DRAFT (summer) 7.869 m DISPLACEMENT (at summer) 15809 T LIGHTSHIP 3591 T CONSTANT 80 T DEADWEIGHT (at summer) 12218 T INTERNATIONAL GROSS TONNAGE 9340 T NET TONNAGE 3933 T B-CÁC DỮ LIỆU VỀ HÀNH TRÌNH VÀ HÀNG HÓA CHUYÊN CHỞ TRÊN CÁC CHUYẾN a) Mức tiêu thụ Chạy biển Dầu FO Dầu DO Nước 50 MT/ ngày MT/ ngày 21 MT/ ngày Mức xếp cảng Singapore Mức dỡ cảng Qingdao 22500 MT/ ngày Neo/trong cảng MT/ ngày MT/ ngày 11 MT/ ngày 21500 MT/ ngày b) Dữ liệu • R.O.B lúc 06h00 ngày 13/11/2013 • Từ Singapore đến Qingdao: Hàng hóa vận chuyển : Quặng sắt Khoảng cách cảng : 900 NM Tốc độ trung bình : 14.5 Knots - Từ Qingdao đến Thailan Chạy ballast Khoảng cách cảng : 600 NM Tốc độ trung bình : 15 Knots • - C – YÊU CẦU TRÌNH BÀY BÀI TẬP LỚN Tính toán thời gian đến cảng theo liệu cho 1) trước Từ Singapore đến Qingdao • Dự kiến thời gian : T = Txếp hàng + Tchạy + Tneo • Từ mớn nước cho phép tàu (draft summer) 7.869 m.Tra bảng Hydrostatic ta lượng giãn nước tàu D = 15809 MT Lightship = 3591 MT Constant = 80 MT Vậy lượng hàng, nhiên liệu tối đa 12138 MT Ta thấy lượng hàng tối đa bé 12138 MT Mà mức xếp cảng Singapore 22500 MT/ ngày nên thời gian xếp hàng bé 12138/22500 = 0.54 ngày Dự kiến thời gian xếp hàng đỗ cảng ngày • Thời gian chạy biển từ Singapore đến Qingdao : Tchạy = 900/14.5 = 62 (xem ngày) • Thời gian neo chờ vào cầu Qingdao : Tneo = ngày • Tổng thời gian T = ngày Tàu rời cảng lúc 06h00 ngày 14/11/2013 Tàu đến khu neo lúc 06h00 ngày 17/11/2013 Tàu vào dỡ hàng cảng Qingdao lúc 06h00 ngày 21/11/2013 a) b) Từ cảng Qingdao đến Thailan Dự kiến thời gian T = Tdỡ hàng + Tchạy Lượng hàng, nhiên liệu bé 12138 MT mức dỡ cảng Qingdao 21500 MT nên thời gian dỡ hàng bé 12138/ 21500 = 0.56 ngày Dự kiến thời gian dỡ hàng thời gian đỗ lại cảng ngày Thời gian chạy biển từ Qingdao đến Thailan : Tchạy = 600/ 15 = 40 h ( xem ngày ) Tổng thời gian T = ngày - Tàu rời cảng Qingdao lúc 06h00 ngày 22/11/2013 - Tàu đến Thailan lúc 05h00 ngày 24/11/2013 (do lệch múi -1 tiếng ) • • • • 2) Tính toán lượng tiêu thụ a) Lượng dự trữ ban đầu : - FW : 43 MT - FO : 78 MT - DO : 9.5 MT b) Từ cảng Singapore đến Qingdao + Lượng dự trữ lấy Singapore - FWlấy thêm FOlấy thêm DOlấy thêm : 95.4 MT : 100 MT : 15 MT + Tổng dự trữ cảng Singapore - FWtổng :138.4 MT FOtổng : 178 MT DOtổng : 24.5 MT + Lượng tiêu thụ từ Singapore đến Qingdao FWtiêu thụ = Txếp hàng *11 + Tchạy *21 + Tneo *11 = * 11 + * 21 + * 11 = 118 MT - FOtiêu thụ = Txếp hàng * + Tchạy * 50 + Tneo * = * + * 50 + * = 150 MT DOtiêu thụ = Txếp hàng *3 + Tchạy * + Tneo * =1*3+3*1+4*3 = 18 MT c) Từ Qingdao đến Thailan + Lượng dự trữ lại đến Qingdao FWcòn lại = 138.4 – 118 = 20.4 MT FOcòn lại = 178 – 150 = 28 MT DOcòn lại = 24.5 – 18 = 6.5 MT - + Lượng dự trữ lấy thêm Qingdao - FWlấy thêm = 160.59 MT FOlấy thêm = 647.2 MT DOlấy thêm =106.55 MT + Tổng dự trữ cảng Qingdao - FWtổng = 160.59 + 20.4 = 180.99 MT FOtổng = 647.2 + 28 = 675.2 MT DOtổng = 106.55 + 6.5 = 113.05 MT + Lượng dự trữ tiêu thụ - - - FWtiêu thụ = Tdỡ hàng * 11 + Tchạy * 21 = * 11 + * 21 = 53 MT FOtiêu thụ = Tdỡ hàng * + Tchạy * 50 = * + * 50 = 100 MT DOtiêu thụ = Tdỡ hàng * + Tchạy * =1*3+2*1 = MT + Lượng dự trữ lại đến Thailan - FWcòn lại = 180.99 – 53 = 127.99 MT FOcòn lại = 675.2 – 100 = 575.2 MT DOcòn lại = 113.05 – = 108.05 MT 3) Phân bổ két + Phân bổ két Ballast Tên két Fore Peak Tank Deep Tank No1 W.B.T(c) No2 W.B.T(p) No2 W.B.T(s) No3 W.B.T(c) No3 W.B.T(p) No3 W.B.T(s) No4 W.B.T(p) No4 W.B.T(s) No5 W.B.T(p) No5 W.B.T(s) Singapore Qingdao DEP ARR Qingdao Thailan 0 0 0 0 0 0 DEP 234.01 366.60 264.55 301.51 301.51 225.82 127.63 132.69 0 0 ARR 234,01 366.60 264.55 301.51 301.51 225.82 127.63 132.69 0 0 Singapore DEP 42.59 95.81 Qingdao ARR 20.4 0 Qingdao DEP 42.59 42.59 95.81 Thailan ARR 42.59 42.59 42.81 Singapore DEP 178 Qingdao ARR 28 Qingdao DEP 363.61 331.59 Thailan ARR 263.61 331.59 Singapore DEP Qingdao ARR Qingdao DEP 9.53 Thailan ARR 4.53 0 0 0 0 0 0 + Phân bổ két nước Tên két Fresh W.T(p) Fresh W.T(s) Aft Peak Tank + Phân bổ dầu FO Tên két Fuel Oil T(p) Fuel Oil T(s) + Phân bổ dầu DO Tên két No1 D.O.T(p) No2 D.O.T(p) No2 D.O.T(s) 24.5 6.5 51.76 51.76 51.76 51.76 4) Phân bổ hàng xuống hầm + Thể tích hầm chứa hàng tàu - V No1 upper hold = 3927.82 V No1 lower hold = 3894.54 V No2 upper hold = 5652.86 V No2 lower hold = 5528.52 Tổng thể tích hầm chứa hàng : 19003.74 Phần trăm thể tích hầm hàng : - %No1 upper hold = 20.67 % %No1 lower hold = 20.49 % %No2 upper hold = 29.75 % %No2 upper hold = 29.09 % + Lượng hàng tối đa xếp đầy thể tích hầm với hệ số chất xếp SF = 0.867 : P = V/SF = 19003.74/ 0.867 = 21918.96 MT + Lượng hàng xếp tối đa theo mớn nước mùa hè tính : 11797.1 MT + Như lượng hàng phân bố xuống hầm : - • P No1 upper hold = 11797.1 * 20.67% = 2438.4 MT P No1 lower hold = 11797.1 * 20.49% = 2417.3 MT P No2 upper hold = 11797.1 * 29.75% = 3509.6 MT P No2 lower hold = 11797.1 * 29.09% = 3431.8 MT 5) Tính toán mớn nước, ổn định sức bền tàu thời điểm đến cảng Tỉ trọng nước biển cảng 1.025 T/m3 a) Tại cảng Singapore Tính ổn định + Bảng điều kiện tàu Weight (T) Mid.G (M) Item % No.1 Upper hold 53,82 No.1 Lower hold 53,82 2438,4 30,125 28,70 2417,3 No.2 Upper hold 53,82 3509,6 No.2 Lower hold 53,82 3431,8 16,113 13,40 0 0 0 0 0 0 11797,1 0 0 0 0 0 0 -3,415 0 0 0 0 0 0 Cargo Grand Total Fore peak tank Deep tank (c) No.1 W.B.T (c) No.2 W.B.T (p) No.2 W.B.T (s) No.3 W.B.T (p) No.3 W.B.T (s) No.3 W.B.T (c) No.4 W.B.T (p) No.4 W.B.T (s) No.5 W.B.T (p) No.5 W.B.T (s) Water Ballast Total Fresh W.T (p) Fresh W.T (s) 100 Aft peak tank 100 Fresh Water Total Fuel oil tank (p) Fuel oil tank (s) Fuel Oil Total No.1 D.O.T (s) No.2 D.O.T (p) No.2 D.O.T (s) Diesel Oil Total Constant Light Weight 53,67 47,3 Mid.G*MT KG KG*MT (TI*SG (T-M) (M) M) (T-M) 73456,80 9,458 23062,387 69383,76 3,114 7527,472 56550,18 9,440 33130,624 46003,27 3,114 10686,625 40287,09 6,307 74407,109 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 42,590 59,220 0 59,34 95,810 138,40 59,30 0 178,00 39,53 0 178,00 39,53 0 0 2522,180 0 9,500 0 404,605 0 24 5685,365 6,970 667,796 607 8207,545 7,749 1072,401 631 7036,340 3,540 630,120 455 7036,340 3,540 630,120 455 24,500 54,850 0 24,500 54,850 40,73 80 1343,825 1343,825 8,300 8,300 203,350 203,350 22 22 3258,400 18565,47 8,090 647,200 9,020 32390,820 3591 5,170 10 BASE VALUE 53.81 105.0 124.0 DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S1 + B1 BASE VALUE DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S2 + B2 BASE VALUE DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S3 + B3 × -0,229 ∆d × -0,145 T 1+2+3 × -0,587 ∆d × -0,197 T 1+2+3 × -0,72 ∆d × -0,164 T 1+2+3 9,984 -0,040 -0,046 -0,003 -0,263 -2,018 × T -0,312 1+2+3 -1,496 × -0,008 -17,467 ∆d B1 -3,659 6,285 -18,070 -0,245 B2 -15,909 -34,224 -40,801 -0,357 -8,775 × T -1,861 1+2+3 -1,982 × -0,010 -26,175 ∆d -0,366 S3 -0,297 -11,208 × T -2,289 1+2+3 B3 S1 S2 BASE VALUE 161.0 1 DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S4 + B4 × -0,958 ∆d × -0,035 T 1+2+3 × -2,852 ∆d -2,929 -0,013 × -48,053 ∆d -0,063 -13,88 × T S4 -3,006 1+2+3 -20,320 -61,488 105,42 -0,673 -25,164 131,26 B4 CALCULATION SHEET LOAD NAME NO.5 W.B.T(P) NO.5 W.B.T(S) WEIGHT RATIO(%) 3% 3% WEIGHT GRAVITY (T/1000) (FP) (M) 105,147 105,147 FRESH WATER T(P) 100% 0,04259 120,67 FRESH WATER T(S) 100% 0,04259 120,67 AFT PEAK TANK(FW) 100% 0,09581 120,79 MO ME NT (T/1 000 -M) 0 5,13 5,13 933 53 11,5 73 33 NO.1 D.O.T(S) 100% 0,00953 108,23 NO.2 D.O.T(P) 100% 0,05176 116,32 NO.2 D.O.T(S) 100% 0,05176 116,32 POINT (FR.NO)=27.000 SF= BM= LOAD NAME WO= SO= L= 740,140 MT 8771,857 MT5 M WEIGHT RATIO(%) WO & MO 11 0,302 0,438 104,8 M 7260,77 KN 86051,92 KN-M WEIGHT (T/1000) WO= MO= BO= 1,03 143 19 6,02 6,02 072 32 35,7 76 4,66 0,302 MO ME NT (T/1 GRAVITY 000(FP) (M) M) 35,7 MO= 76 0,00 95,426 0,00 93,234 92,265 NO.2 UPPER HOLD 35% NO.2 LOWER HOLD NO.2 ON HATCH 27% 31% 0 NO.4 W.B.T(P) 17% 87,712 NO.4 W.B.T(S) 17% 87,712 NO.5 W.B.T(P) 97% 96,164 NO.5 W.B.T(S) 97% 96,164 FUEL OIL TANK(P) 100% 0,36361 100,08 FUEL OIL TANK(S) 100% 0,33159 100,87 36,3 900 888 33,4 474 833 105, 614 6,28 POINT (FR.NO)=53.814 W1= S1= L= 0,997 -0,312 86,03 M M1= B1= 34 SF= BM= LOAD NAME 685,34 MT 26097,54 MT1 M WEIGHT RATIO(%) W1 & M1 2 2 6723,18 KN 256016, KN-M WEIGHT GRAVITY (T/1000) (FP) (M) W1= 0,997 MOM ENT (T/10 00-M) 105,6 M1= 14 NO.2 UPPER HOLD 65% 68,154 0,000 NO.2 LOWER HOLD 73% 67,674 0,000 NO.2 ON HATCH 69% 71,965 NO.3 W.B.T(P) 100% 0,12763 59,7 NO.3 W.B.T(S) 100% 0,13239 60,05 NO.3 W.B.T(C) 100% 0,22582 60,2 7,619 511 7,950 0195 13,59 4364 NO.4 W.B.T(P) 83% 77,84 NO.4 W.B.T(S) 83% 77,84 134,7 78 34,22 POINT (FR.NO)=105.000 SF= BM= W2= S2= L= -377,82 MT MT26097,96 M 1,483 -1,861 50,2 M -3706,41 KN M2= B2= 256021 KN-M 35 LOAD NAME WEIGHT RATIO(%) W2 & M2 W2= GRAVITY (FP) (M) 1,483 NO.1 UPPER HOLD 36% 43,598 0,000 NO.1 LOWER HOLD 41% 43,738 0,000 NO.1 ON HATCH 23% 40,035 NO.2 W.B.T(P) 55% 0,16583 NO.2 W.B.T(S) 55% 0,16583 POINT (FR.NO)=124.043 SF= BM= LOAD NAME W3= S3= L= -474,16 MT 20820,23 MT8 M WEIGHT RATIO(%) W3 & M3 3 3 WEIGHT (T/1000) MOM ENT (T/10 00M) 134,7 M2= 78 1,815 -2,289 36,87 M -4651,51 KN 204246, KN-M WEIGHT (T/1000) W3= 7,221 43,55 8965 7,221 43,55 8965 149,2 M3= 21 61,48 B3= GRAVITY (FP) (M) 1,815 MOM ENT (T/10 00M) 149,2 M3= 21 NO.1 UPPER HOLD 64% 24,195 0,000 NO.1 LOWER HOLD 59% 24,984 0,000 NO.1 ON HATCH 77% 26,035 NO.1 W.B.T(C) 100% 0,26455 19,26 NO.2 W.B.T(P) NO.2 W.B.T(S) 45% 45% 0,13568 0,13568 31,295 31,295 5,095 233 4,246 1056 4,246 36 POINT (FR.NO)=161.000 W4= S4= L= -655,25 MT 5689,583 MT3 M SF= BM= 2,35075 M4= -3,006 11 M -6428 KN 55814,8 KN-M B4= 1056 162,8 09 131,2 61 Bảng giá trị cho phép Cp Fr 27.000 Fr 53.814 Fr 105.000 Fr 124.040 Fr 161.000 Allowable Value Allowable Shearing Allowable Bending Max(KN) Min(KN) Max(KN-M) Min(KN-M) 13000 -13000 278000 -105000 13000 -13000 278000 -105000 13000 -13000 Bảng giá trị lực cắt mô men uốn SF BM Fr 27.000 7260,773 86051,922 Fr 53.814 6723,185 256016,881 Fr 105.000 -3706,414 256020,989 Fr 124.040 -4651,510 204246,538 Fr 161.000 -6428,003 55814,812 Vậy sức bền đảm bảo • d) Tàu đến Thailan Tính ổn định + Bảng điều kiện chuyến đi/đến 37 Item No.1 Lower hold No.1 Upper hold I* S G ( T Weight Mid.G Mid.G*MT KG KG*MT (T- M % (T) (M) (T-M) (M) M) ) 0,00 0,0 0,000 0,000 0,00 0,0 0,000 0,000 No.2 lower hold No.2 Upper hold Cargo Grand Total Fore peak tank Deep tank (c) No.1 W.B.T (c) No.2 W.B.T (p) No.2 W.B.T (s) No.3 W.B.T (p) No.3 W.B.T (s) No.3 W.B.T (c) No.4 W.B.T (p) No.4 W.B.T (s) No.5 W.B.T (p) No.5 W.B.T (s) Water Ballast Total 0,00 0,00 0,000 0,000 0 0,000 0,000 0 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 0,0 234,01 366,60 264,55 301,51 301,51 127,63 132,39 225,82 0,00 0,00 0,00 0,00 1954,02 Fresh W.T (p) 100 42,590 Fresh W.T (s) 100 42,590 0,000 -58,77 -52,91 -42,19 -23,45 -23,45 -1,75 -1,40 -1,25 0 0 -30,27 59,22 59,22 0,000 -13752,77 -19396,81 -11161,36 -7070,41 -7070,41 -223,35 -185,35 -282,28 0,00 0,00 0,00 0,00 -59142,73 0,000 5,53 4,24 0,69 0,66 0,66 0,67 0,67 0,65 0 0 1,92 0,000 1294,08 1554,38 182,54 199,00 199,00 85,51 88,70 146,78 0,00 0,00 0,00 0,00 3749,99 2522,180 9,500 404,605 2522,180 9,500 404,605 58,54 2506,097 6,220 266,278 127,990 58,99 7550,457 8,403 1075,488 72,5 263,610 38,61 10177,98 4,180 1101,890 96 331,590 39,42 13071,27 4,990 1654,634 39,06 46,65 54,87 54,87 23249,26 4,631 2756,524 0 0 0 0 0 0 0 4 5 5 Aft peak tank 44,6 42,810 211,325 0,650 2,945 2840,071 10,080 2840,071 10,080 521,741 521,741 Fresh Water Total Fuel oil tank (p) Fuel oil tank (s) Fuel Oil Total 0,0 0,0 595,200 No.1 D.O.T (s) 47,5 4,530 No.2 D.O.T (p) No.2 D.O.T (s) 96 96 51,760 51,760 2 38 80 54,52 40,73 Light Weight 3591 5,170 3258,400 18565,47 Displacement 6456 -0,097 -627,677 Diesel Oil Total 108,050 Constant 5891,467 9,685 1046,426 8,090 647,200 9,020 32390,820 6,454 41666,447 + Bảng ổn định ban đầu tàu Displacement draft equivalent draft fore draft aft draft mean Trim T.P.C Mid.G Mid.B H.B.G M.T.C Mid.F T.K.M K.G GM GGO GOM Angle of down flooding Fore draft/Lpp Trim/Lpp Lpp T M M M M M M M M M T-M M M M M M M DEG % % M 6456 3,435 2,818 4,108 3,463 1,289 20,135 -0,097 -2,9965 2,899280108 145,17 -2,654 10,53 6,454 4,076349342 0,259 3,818 78,76 2,293 1,049 122,9 + Từ bảng điều kiện tàu bảng ổn định ban đầu tàu ta có : - Lượng giãn nước tàu : D = 6456 MT 39 - Hoành độ trọng tâm tàu : MID G = -0.097 M Cao đọ trọng tâm tàu : KG = 6.454 M Hiệu số mớn nước tàu : Trim = 1.289 M Mớn nước tương đương : deqv = 3.435 M Mớn nước lái : da = 4.108 M Mớn nước mũi : df = 2.818 M Mớn nước mặt phẳng sườn : dx = 3.463 M Chiều cao vững tàu : GoM = 3.818 M + Bảng tính giá trị Gz theo góc nghiêng tàu - ASSUMED KG ( KGA) = 0.00 M KGO = KG – GGO = 6.454 – 0.259 = 6.195 M GOGA = KGO – KGA = 6.195 M Góc Sin góc KN KGo * Sin góc Gz 0 0 10 0,173648 1,847 1,075750461 0,77125 15 0,258819 2,786 1,603383984 1,182616 20 0,34202 3,712 2,118814788 1,593185 25 0,422618 4,535 2,618120131 1,91688 30 0,5 5,211 3,0975 2,1135 35 0,573576 5,783 3,553306023 2,229694 40 0,642788 6,279 3,982069242 2,296931 45 0,707107 6,7205 4,380526509 2,339973 50 0,766044 7,129 4,745645325 2,383355 60 0,866025 7,743 5,365027376 2,377973 75 0,965926 7,894 5,983910494 1,91009 90 7,603 6,195 1,408 + Từ bảng giá trị Gz ta vẽ đồ thị đường cong cánh tay đòn ổn định tĩnh Gz + Tính diện tích phía đường cong cánh tay đòn ổn định tĩnh Gz 40 S0-30 =( 3a * (Gz0 + 3Gz10 + 3Gz20 + Gz30))/(8 * 57.3) = (3 * 10 * (0 + 3*0.77125 +3*1.593185 + 2.1135))/(8 * 57.3) = 0.603 M-RAD S30-40 =(a/(3*57.3)) * (Gz30 + * Gz35 + Gz40) = (5/(3*57.3)) * (2.1135 +4 * 2.229694 + 2.296931) - - = 0.388 M-RAD S0-40 = (a/(3*57.3)) * (Gz0 + 4*Gz20 + Gz40) = (20/(3*57.3)) * ( + 4*1.593185 + 2.296931) = 1.009 M-RAD + Kiểm tra ổn định theo tiêu chuẩn IMO ( A – 749) - AREA 0-30 (IN-RAD) AREA 30-40 (IN-RAD) AREA 0-40 (IN-RAD) GOZ [MAX] (DEG) GOZ 30-0F (M) GOM (M) JUDGEMENT > 0.055 >0.030 >0.090 >25 >0.20 >0.15 0,602539545 0,387702346 1,008687796 78,76 2,1135 3,818 YES + Kiểm tra việc tàu có đảm bảo mớn nước Ta có mớn nước mặt phẳng sườn dx = 3.463 M nhỏ mớn nước mùa hè dsummer = 7.869 M nên tàu đảm bảo mớn nước Tính sức bền - Displacement : 6456 MT - Trim : 1.289 M - ∆d = 6.456 – 6.400 = 0.056 - • 41 SAMPLE OF CALCULATION SHEET Fr.NO 27.00 53.81 105.0 124.0 161.0 Trim= ∆d= ITEM BASE VALUE DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION SO + BO BASE VALUE DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S1 + B1 BASE VALUE DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S2 + B2 BASE VALUE DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S3 + B3 BASE VALUE DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S4 + B4 1,289 0,056 × -0,054 ∆d × -0,044 T 1+2+3 × -0,228 ∆d × -0,144 T 1+2+3 × -0,586 ∆d × -0,196 T 1+2+3 × -0,719 ∆d × -0,164 T 1+2+3 × -0,958 ∆d × -0,034 T 1+2+3 Sn 0,530 Bn -0,003 5,119 -0,014 -0,057 -0,218 × T 0,470 1+2+3 0,000 × -0,013 -2,818 ∆d BO -0,281 4,824 10,548 -0,158 -0,186 -2,018 × T -0,198 1+2+3 -1,379 × -0,033 -17,397 ∆d B1 -2,601 7,789 -14,591 -0,974 -0,253 -8,723 × T -1,664 1+2+3 -1,839 × -0,040 -26,097 ∆d B2 -11,244 -26,809 -35,581 -1,461 B3 -14,370 -51,412 -95,830 -0,211 -11,148 × T -2,091 1+2+3 -2,737 × -0,054 -47,969 ∆d -2,686 -0,044 -13,809 × T -17,800 116,316 SO S1 S2 S3 S4 × -0,256 ∆d -2,834 1+2+3 B4 42 CALCULATION SHEET LOAD NAME NO.5 W.B.T(P) NO.5 W.B.T(S) WEIGHT RATIO(%) 3% 3% WEIGHT GRAVITY (T/1000) (FP) (M) 105,147 105,147 FRESH WATER T(P) 100% 0,04259 120,67 FRESH WATER T(S) 100% 0,04259 120,67 AFT PEAK TANK(FW) 100% 0,04281 120,79 NO.1 D.O.T(S) 100% 0,00453 108,23 NO.2 D.O.T(P) 100% 0,05176 116,32 NO.2 D.O.T(S) 100% 0,05176 116,32 POINT (FR.NO)=27.000 SF= BM= LOAD NAME WO & MO NO.2 UPPER HOLD NO.2 LOWER HOLD WO= SO= L= 706,040 MT 8068,426 MT8 M 0,236 0,47 104,8 M 6926,252 KN MO ME NT (T/1 000 -M) 0 5,13 5,13 933 53 5,17 0,49 028 19 6,02 6,02 072 32 27,9 MO= 81 4,82 BO= 79151,27 KN-M MO ME NT (T/1 WEIGHT WEIGHT GRAVITY 000RATIO(%) (T/1000) (FP) (M) M) 27,9 WO= 0,236 MO= 81 0,00 35% 95,426 0,00 27% 93,234 43 11 NO.2 ON HATCH 31% 92,265 NO.4 W.B.T(P) 17% 87,712 NO.4 W.B.T(S) 17% 87,712 NO.5 W.B.T(P) 97% 96,164 NO.5 W.B.T(S) 97% 96,164 FUEL OIL TANK(P) 100% 0,26361 100,08 FUEL OIL TANK(S) 100% 0,33159 100,87 26,3 820 888 33,4 474 833 87,8 11 7,78 POINT (FR.NO)=53.814 W1= S1= L= SF= BM= LOAD NAME 633,24 MT 24088,41 MT4 M WEIGHT RATIO(%) W1 & M1 2 2 0,831 -0,198 86,03 M 6212,08 KN 236307, KN-M WEIGHT (T/1000) W1= M1= GRAVITY (FP) (M) 0,831 B1= MOM ENT (T/10 00M) 87,81 M1= NO.2 UPPER HOLD 65% 68,154 0,000 NO.2 LOWER HOLD 73% 67,674 0,000 NO.2 ON HATCH 69% 71,965 NO.3 W.B.T(P) 100% 0,12763 59,7 NO.3 W.B.T(S) 100% 0,13239 60,05 NO.3 W.B.T(C) 100% 0,22582 60,2 7,619 511 7,950 0195 13,59 4364 44 NO.4 W.B.T(P) NO.4 W.B.T(S) 83% 77,84 83% 77,84 116,9 M2= 75 26,80 B2= POINT (FR.NO)=105.000 SF= BM= LOAD NAME W2= S2= L= -346,92 MT 24048,46 MT9 M WEIGHT RATIO(%) W2 & M2 1,317 -1,664 50,2 M -3403,29 KN 235915, KN-M WEIGHT GRAVITY (T/1000) (FP) (M) W2= 1,317 MOM ENT (T/10 00-M) 116,9 M2= 75 NO.1 UPPER HOLD 36% 43,598 0,000 NO.1 LOWER HOLD 41% 43,738 0,000 NO.1 ON HATCH 23% 40,035 NO.2 W.B.T(P) 55% 0,16583 43,55 NO.2 W.B.T(S) 55% 0,16583 43,55 7,221 8965 7,221 8965 131,4 19 51,41 POINT (FR.NO)=124.043 SF= BM= W3= S3= L= -442,26 MT 19217,63 MT5 M 1,649 -2,091 36,87 M -4338,57 KN M3= B3= 188525 KN-M 45 WEIGHT RATIO(%) LOAD NAME WEIGHT (T/1000) W3 & M3 3 3 W3= GRAVITY (FP) (M) 1,649 MOM ENT (T/10 00M) 131,4 M3= 19 NO.1 UPPER HOLD 64% 24,195 0,000 NO.1 LOWER HOLD 59% 24,984 0,000 NO.1 ON HATCH 77% 26,035 NO.1 W.B.T(C) 100% 0,26455 19,26 NO.2 W.B.T(P) 45% 0,13568 31,295 NO.2 W.B.T(S) 45% 0,13568 31,295 5,095 233 4,246 1056 4,246 1056 145,0 06 116,3 16 POINT (FR.NO)=161.000 W4= S4= L= -649,35 MT 4658,972 MT6 M SF= BM= 2,18465 M4= -2,834 11 M -6370,12 KN 45704,5 KN-M B4= Bảng giá trị cho phép Allowable Value Cp Fr 27.000 Allowable Shearing Allowable Bending Max(KN) Max(KN-M) 13000 Min(KN) -13000 Fr 53.814 Fr 105.000 13000 13000 278000 -105000 278000 -105000 -13000 Fr 124.040 Fr 161.000 Min(KN-M) -13000 Bảng giá trị lực cắt mô men uốn 46 SF BM Fr 27.000 6926,252 79151,267 Fr 53.814 6212,084 236307,338 Fr 105.000 -3403,285 235915,485 Fr 124.040 -4338,571 188524,995 Fr 161.000 -6370,124 45704,521 Vậy sức bền đảm bảo 47 [...]... + B4 -0 ,855 2 -0 ,011 3 BO 1 -1 ,006 -1 ,872 -2 6,668 2 -0 ,103 -1 ,158 × T -0 ,436 1+2+3 -2 ,499 × -0 ,003 -5 ,42 ∆d 2 -0 ,049 3 S1 -0 ,182 -4 ,311 × T -2 ,683 1+2+3 3 B1 2 3 SO 1 1+2+3 1+2+3 -0 ,001 × -1 ,242 ∆d -7 ,092 2 -0 ,006 3 -0 ,197 -1 2,717 × T S2 -7 ,295 1+2+3 -8 ,748 2 -0 ,007 × -3 1,49 ∆d 3 -0 ,158 -1 5,469 × T S3 1 × -0 ,97 ∆d × -0 ,031 T -0 ,331 × -2 2,257 ∆d 1 × -0 ,753 ∆d × -0 ,182 T BASE VALUE 161.0 0 1 1 × -0 ,632... × -0 ,752 ∆d × -0 ,181 T 1+2+3 BASE VALUE 161.0 0 DISP.CORRECTION 1 -0 ,376 2 -0 ,146 3 BO 1 -0 ,206 -0 ,728 -2 4,537 2 -0 ,021 -1 ,116 × T -0 ,315 1+2+3 -2 ,377 × -0 ,037 -5 ,297 ∆d 2 -0 ,652 3 S1 -0 ,038 -4 ,221 × T -2 ,453 1+2+3 3 B1 1 -0 ,781 -2 5,969 190,09 2 2 3 SO 1 -0 ,277 -0 ,016 × -1 ,185 ∆d 1 -6 ,840 2 -0 ,077 × -2 2,044 ∆d 2 -2 ,711 3 -0 ,042 -1 2,559 × T 3 1 -2 ,323 195,12 7 291,52 6 S2 -6 ,959 1+2+3 B2 1 -8 ,447 2 -0 ,092... DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S3 + B3 × -0 ,229 ∆d × -0 ,145 T 1+2+3 × -0 ,587 ∆d × -0 ,197 T 1+2+3 × -0 ,72 ∆d × -0 ,164 T 1+2+3 1 9,984 2 -0 ,040 -0 ,046 2 -0 ,003 -0 ,263 -2 ,018 × T -0 ,312 1+2+3 -1 ,496 × -0 ,008 -1 7,467 ∆d 3 B1 1 -3 ,659 6,285 -1 8,070 2 -0 ,245 3 B2 1 -1 5,909 -3 4,224 -4 0,801 2 -0 ,357 -8 ,775 × T -1 ,861 1+2+3 -1 ,982 × -0 ,010 -2 6,175 ∆d 2 -0 ,366 3 S3 -0 ,297 -1 1,208 × T -2 ,289 1+2+3 3 B3 3 S1 1 2 3 S2 1... -0 ,042 -1 2,559 × T 3 1 -2 ,323 195,12 7 291,52 6 S2 -6 ,959 1+2+3 B2 1 -8 ,447 2 -0 ,092 × -3 1,255 ∆d 2 -3 ,844 3 -0 ,033 -1 5,295 × T 3 1 -2 ,830 298,20 0 550,84 9 2 -6 ,602 S3 1 × -0 ,969 ∆d Bn 2 -8 ,573 1+2+3 -1 1,404 -0 ,119 × -5 3,672 ∆d B3 23 TRIM CORRECTION S4 + B4 × -0 ,03 T 1+2+3 3 S4 -1 8,117 × T -0 ,006 -1 1,529 1+2+3 3 B4 -3 ,352 560,80 2 CALCULATION SHEET LOAD NAME 1 NO.5 W.B.T(P) 2 NO.5 W.B.T(S) WEIGHT RATIO(%)... ∆d × -0 ,031 T -0 ,331 × -2 2,257 ∆d 1 × -0 ,753 ∆d × -0 ,182 T BASE VALUE 161.0 0 1 1 × -0 ,632 ∆d × -0 ,227 T Bn -8 ,913 1+2+3 -1 1,791 2 -0 ,009 × -5 3,928 ∆d 3 -0 ,027 -1 8,307 × T S4 -1 1,827 1+2+3 1 -3 ,746 -3 0,463 198,93 1 2 -0 ,200 3 1 -1 1,051 210,18 2 304,05 2 2 -0 ,283 3 B2 1 -1 3,443 317,77 8 572,34 4 2 -0 ,485 3 -1 5,909 588,73 8 B3 B4 14 CALCULATION SHEET LOAD NAME 1 NO.5 W.B.T(P) 2 NO.5 W.B.T(S) WEIGHT RATIO(%)... MT MT-1501,32 M 11,852 -1 1,529 11 M 3168,63 KN M4= B4= -1 4727,9 KN-M Bảng giá trị cho phép Cp Fr 27.000 Fr 53.814 Fr 105.000 Fr 124.040 Allowable Value Allowable Shearing Allowable Bending Max(KN) Min(KN) Max(KN-M) Min(KN-M) 13000 -1 3000 278000 -1 05000 13000 -1 3000 278000 -1 05000 27 Fr 161.000 13000 -1 3000 Bảng giá trị lực cắt và mô men uốn SF BM Fr 27.000 -2 826,261 -3 231,139 Fr 53.814 -2 385,341 -6 3109,132... 16,113 13,40 5 100 100 100 100 100 100 0,0 234,01 366,60 264,55 301,51 301,51 127,63 0,000 -5 8,77 -5 2,91 -4 2,19 -2 3,45 -2 3,45 -1 ,75 Mid.G*MT (T-M) KG (M) KG*MT (TM) I* S G ( T M ) 0,000 9,458 0,000 0 0,000 0,000 3,114 9,440 0,000 0,000 0 0 0,000 3,114 0,000 0 0,000 -1 3752,77 -1 9396,81 -1 1161,36 -7 070,41 -7 070,41 -2 23,35 0,000 5,53 4,24 0,69 0,66 0,66 0,67 0,000 1294,08 1554,38 182,54 199,00 199,00 85,51... 749) - AREA 0-3 0 (IN-RAD) AREA 3 0-4 0 (IN-RAD) AREA 0-4 0 (IN-RAD) GOZ [MAX] (DEG) GOZ 3 0-0 F (M) GOM (M) JUDGEMENT > 0.055 >0.030 >0.090 >25 >0.20 >0.15 0,2074 0,2054 0,3984 43,72 0,9455 1,118 YES + Kiểm tra việc tàu có đảm bảo về mớn nước Ta có mớn nước tại mặt phẳng sườn giữa dx = 7.7354 M nhỏ hơn mớn nước mùa hè dsummer = 7.869 M nên tàu đảm bảo về mớn nước Tính sức bền - Displacement : 15523 MT - Trim... -0 ,366 3 S3 -0 ,297 -1 1,208 × T -2 ,289 1+2+3 3 B3 3 S1 1 2 3 S2 1 BASE VALUE 161.0 0 1 1 DISP.CORRECTION TRIM CORRECTION S4 + B4 × -0 ,958 ∆d × -0 ,035 T 1+2+3 × -2 ,852 ∆d -2 ,929 2 -0 ,013 × -4 8,053 ∆d 3 -0 ,063 -1 3,88 × T S4 -3 ,006 1+2+3 1 -2 0,320 -6 1,488 105,42 4 2 -0 ,673 3 -2 5,164 131,26 1 B4 CALCULATION SHEET LOAD NAME 1 NO.5 W.B.T(P) 2 NO.5 W.B.T(S) WEIGHT RATIO(%) 3% 3% WEIGHT GRAVITY (T/1000) (FP)... % M 15523 7,740 7,643 7,828 7,735 0,185 22,1 -1 ,015 -1 ,239 0,223918759 188,29 3,054 8,09 6,940 1,150429389 0,032 1,118 43,72 6,219 0,150 122,9 20 + Từ 2 bảng đi u kiện tàu đi và bảng ổn định ban đầu của tàu ta có : - Lượng giãn nước của tàu : D = 15523 MT Hoành độ trọng tâm tàu : MID G = -0 .105 M Cao đọ trọng tâm tàu : KG = 6.940 M Hiệu số mớn nước của tàu : Trim = 0.185 M Mớn nước tương đương : deqv ... B4 -0 ,855 -0 ,011 BO -1 ,006 -1 ,872 -2 6,668 -0 ,103 -1 ,158 × T -0 ,436 1+2+3 -2 ,499 × -0 ,003 -5 ,42 ∆d -0 ,049 S1 -0 ,182 -4 ,311 × T -2 ,683 1+2+3 B1 SO 1+2+3 1+2+3 -0 ,001 × -1 ,242 ∆d -7 ,092 -0 ,006 -0 ,197... B1 -0 ,781 -2 5,969 190,09 2 SO -0 ,277 -0 ,016 × -1 ,185 ∆d -6 ,840 -0 ,077 × -2 2,044 ∆d -2 ,711 -0 ,042 -1 2,559 × T -2 ,323 195,12 291,52 S2 -6 ,959 1+2+3 B2 -8 ,447 -0 ,092 × -3 1,255 ∆d -3 ,844 -0 ,033 -1 5,295... 0,000 × -0 ,013 -2 ,818 ∆d BO -0 ,281 4,824 10,548 -0 ,158 -0 ,186 -2 ,018 × T -0 ,198 1+2+3 -1 ,379 × -0 ,033 -1 7,397 ∆d B1 -2 ,601 7,789 -1 4,591 -0 ,974 -0 ,253 -8 ,723 × T -1 ,664 1+2+3 -1 ,839 × -0 ,040 -2 6,097