Đang tải... (xem toàn văn)
Môi chất lạnh R134a có công thức CH2F - CF3 là môi chất lạnh có chỉ số phá huỷ tầng ozon bằng 0, dùng để thay thế cho R12 ở dãy nhiệt độ cao và trung bình, đặc biệt trong điều hồ không khí. Ở dãy nhiệt độ thấp R134a không có những đặc tính thuận lợi, hiệu quả năng lượng thấp.
Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ CHƯƠNG I: TỔNG QUAN 1.1.MÔI CHẤT LẠNH R134a: Môi chất lạnh R134a có công thức CH 2 F - CF 3 là môi chất lạnh có chỉ số phá huỷ tầng ozon bằng 0, dùng để thay thế cho R12 ở dãy nhiệt độ cao và trung bình, đặc biệt trong điều hồ không khí. Ở dãy nhiệt độ thấp R134a không có những đặc tính thuận lợi, hiệu quả năng lượng thấp. Trong hệ thống điều hồ không khí thường dùng loại dầu bôi trơn PAG-polyalkylenglycol hồ tan hồn tồn trong môi chất R134a. R134a phù hợp với hầu hết các kim loại, hợp kim, và phi kim loại chế tạo máy, trừ kẽm, nhôm, magie, chì ,hợp kim nhôm với thành phần magie lớn hơn 2% khối lượng. R134a có chỉ số làm nóng địa cầu bằng 90% của R12 và cũng có nhiều đặc tính giống R12 như : Không cháy nổ Không độc hại, không ảnh hưởng xấu đến cơ thể sống Tương đối bền vững hố và nhiệt Có các tính chất tốt với kim loại chế tạo máy Có tính chất nhiệt động và vật lý phù hợp 1.2. Ô TÔ LẠNH: Tuỳ thuộc vào tải trọng và công dụng ô tô lạnh có thể chia thành các loại như sau: loại tải trọng nhẹ (0.5-1.5 tấn) sử dụng trong nội thành, loại tải trong trung bình (2.5-5 tấn) được sử dụng trong nội thành và giữa các thành phố, loại tải trong nặng (8 -22 tấn) được sử dụng giữa các thành phố và có thể giữa các quốc gia. Ô tô lạnh thường có cấu tạo như sau: đối với tải trọng nhẹ thì phần đầu kéo và buồng lạnh là một khối thống nhất; đối với loại tải trọng trung bình và lớn thì có đầu kéo riêng và buồng lạnh được đặt trên rơ mooc 2 cầu với hệ thống lạnh độc lập, còn đối với tải trọng lớn thì có đầu kéo riêng và buồng lạnh được đặt trên loại rơ mooc 1 cầu. Ô tô lạnh có thân bằng gỗ hoặc bằng kim loại được cách nhiệt cẩn thận và đặt trên khung xe. Nhiệt độ bên trong buồng lạnh có thể đạt từ +12 đến -20 0 C. Ô tô lạnh dùng để vận chuyển các loại thực phẩm làm mát thì có lớp cách nhiệt bình thường với hệ số truyền nhiệt không lớn hơn 0.7W/m 2 K, còn nếu vận chuyển các loại thực phẩm đông lạnh thì phải được cách nhiệt tốt hơn với hệ số truyền nhiệt không lớn hơn 0.4W/m 2 K. Ô tô lạnh cũng được cách nhiệt bằng vật liệu mốp xốp. 1.3. HỆ THỐNG LẠNH TRÊN Ô TÔ LẠNH: Hệ thống lạnh trên ô tô lạnh với tải trọng trung bình và nhẹ thường bao gồm những thiết bị sau: Máy lạnh nén hơi Dàn lạnh bay hơi trực tiếp làm lạnh sản phẩm nhờ dàn quạt đối lưu cưỡng bức. Dàn nóng giải nhiệt bằng quạt gió. Van tiết lưu Thiết bị hồi nhiệt. Bình chứa cao áp. Phin sấy lọc. Mắt ga. Rơle nhiệt độ. Rơle áp suất thấp. Rơle áp suất cao. Chức năng, cấu tạo của các thiết bị: - Trang 1- Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ Máy nén: hút hơi ra khỏi dàn lạnh nhằm duy trì áp suất không đổi trong bình bốc hơi và nén hơi đến áp suất ngưng tụ trong dàn nóng. Thường dùng máy nén nửa kín Dàn lạnh: dùng để làm lạnh không khí. Thường dùng loại dàn lạnh làm lạnh trực tiếp, có cánh tản nhiệt loại cánh phẳng, đối lưu cưỡng bức nhờ quạt gió. Quạt hoạt động nhờ sự truyền động của động cơ diesel qua đai truyền. Dàn nóng: dùng để truyền nhiệt lượng của tác nhân lạnh cho môi trường giải nhiệt. Thường dùng là loại chùm ống có cánh tản nhiệt dạng cánh phẳng, đối lưu cưỡng bức nhờ quạt gió, hoạt động nhờ sự truyền động của động cơ diesel qua đai truyền. Van tiết lưu: để tiết lưu chất lỏng tác nhân lạnh từ áp suất ngưng tụ đến áp suất sôi và điều chỉnh việc cung cấp lỏng cho hệ thống dùng. Thiết bị hồi nhiệt: dùng để trao đổi nhiệt giữa lỏng tác nhân từ bình chứa đến van tiết lưu và hơi tác nhân lạnh đi ra khỏi dàn lạnh nhằm tận dụng nhiệt để quá nhiệt hơi hút. Thường dùng là loại ống xoắn ruột gà lồng trong ống. Bình chứa cao áp: được bố trí về phía cao áp sau thiết bị ngưng tụ để chứa lỏng tác nhân lạnh sau ngưng tụ nhằm giải phóng bề mặt truyền nhiệt cho thiết bị ngưng tụ đồng thời dự trữ một lượng lỏng đảm bảo cho sự hoạt động bình thường của hệ thống. Phin sấy lọc: được bố trí trên đường ống dẫn lỏng trước tiết lưu và trên đường dẫn hơi về máy nén nhằm loại ẩm và các tinh thể đá tạo thành, tránh hiện tượng tắc ẩm cho van tiết lưu và ẩm xâm nhập vào máy nén. Mắt gas: là kính quan sát lắp trên đường lỏng (sau phin sấy) để quan sát dòng chảy của môi chất lạnh. Rơle nhiệt độ: có nhiệm vụ điều khiển tự động quá trình đóng mở cho hệ thống hoạt động hoặc ngưng hoạt động nhằm ổn định nhiệt độ làm lạnh theo giá trị định trước. Nguyên lý hoạt động của hệ thống: Máy nén hút hơi ở áp suất thấp, nhiệt độ thấp từ thiết bị hồi nhiệt nén lên tới nhiệt độ và áp suất cao rồi đẩy hơi môi chất lạnh này vào thiết bị ngưng tụ. Tại thiết bị ngưng tụ hơi môi chất lạnh được giải nhiệt bởi không khí và ngưng tụ thành lỏng. Lỏng môi chất lạnh được đưa vào bình chứa cao áp. Từ bình chứa cao áp lỏng được đưa vào thiết bị hồi nhiệt và trao đổi nhiệt với hơi môi chất đến từ dàn lạnh để thành lỏng quá lạnh. Lỏng quá lạnh được đưa qua phin sấy lọc để loại trừ các tạp chất cơ học và ẩm. Lỏng này tiếp tục được đưa qua van tiết lưu, qua đó áp suất được giảm đột ngột từ áp suất cao (áp suất ngưng tụ) đến áp suất thấp (áp suất bốc hơi). Lỏng áp suất thấp này được đưa vào thiết bị bốc hơi, ở đó lỏng môi chất lạnh thu nhiệt của buồng trữ đông để sôi và hố hơi ở áp suất thấp và nhiệt độ thấp. Hơi ra khỏi thiết bị bốc hơi qua thiết bị hồi nhiệt trở thành hơi quá nhiệt và tiếp tục được máy nén hút trở lại rồi tiếp tục một chu trình kín. Hệ thống điều khiển đảm bảo ổn định nhiệt độ buồng trữ đông: khi nhiệt độ thùng xe hạ xuống dưới mức quy định thì rơle nhiệt độ sẽ ngắt mạch bộ ly hợp từ tính của máy nén, máy nén sẽ chạy không tải. Sau một khoảng thời gian nhiệt độ trong thùng xe tăng, rơle nhiệt độ lại đóng mạch bộ ly hợp từ tính của máy nén cho hệ thống hoạt động trở lại bình thường. - Trang 2- Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ CHƯƠNG II: THIẾT KẾ THỂ TÍCH & DIỆN TÍCH THÙNG BẢO ÔN Ta chọn sản phẩm lạnh đông cần bảo quản và vận chuyển là bắp cải. Định mức thể tích sản phẩm: g v = 0,3 tấn/m 3 . [2] Thể tích sản phẩm chứa trong thùng bảo ôn: 5 16,67 0,3 sp v G V g = = = (m 3 ) Diện tích sản phẩm trong thùng bảo ôn: 16,67 9,26 1,8 sp sp sp V F h = = = (m 2 ) Với: h sp là chiều cao của sản phẩm trong thùng bảo ôn. Chọn h sp = 1,8 (m). Diện tích thực cần thiết kế cho thùng bảo ôn: 9,26 0,85 sp l F F F β = = = 10,88(m 2 ) Với β F là hệ số sử dụng của thùng bảo ôn. Chọn β F = 0,85 với thùng bảo ôn có F l <20m 2 Thùng xe chuẩn theo thiết kế của Công ty kỹ nghệ lạnh Seaprodex Saigon Searefico với năng suất 5 tấn có kích thước bề mặt ngồi: 5,000(m) x 2,350(m) x 2,150(m). => kích thước bề mặt trong của thùng bảo ôn là:4,790(m)x2,140(m) x1,938(m). =>F l =4,790x2,140=10,25 có thể xem ≈ 10,88(m) nên thoả yêu cầu. Vậy thùng bảo ôn có kích thước như thùng xe chuẩn của Công ty kỹ nghệ lạnh Seaprodex Saigon Searefico: dài x rộng x cao 5,000(m) x 2,350(m) x 2,150(m). CHƯƠNG III: TÍNH CÁCH NHIỆT, CÁCH ẨM - Trang 3- Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ 3.1. TÍNH BỀ DÀY LỚP CÁCH NHIỆT 3.1.1. Trần: Với: δ 1 : bề dày lớp nhôm bảo vệ trong và ngồi δ 2 : bề dày lớp Bimut cách ẩm δ cn : bề dày lớp cách nhiệt mốp xốp làm từ polyurethan Trần được gia cố vững chắc bằng những thanh gỗ liên kết . Bề dày tự chọn và hệ số dẫn nhiệt cho trong bảng sau: STT VẬT LIỆU δ (m) λ (W/mK) 1 Lớp nhôm bảo vệ 0,001 203,8 2 Lớp Bitum cách ẩm 0,003 0,18 3 Lớp polyurethan cách nhiệt δ cn 0,0325 4 Lớp nhôm bảo vệ 0,001 203,8 Σδ 0,005 + δ cn Công thức xác định bề dày lớp cách nhiệt δ cn : 1 1 1 i cn cn ng i tr K δ δ λ α λ α = − + + ÷ ÷ ∑ (m) Với: λ cn : hệ số dẫn nhiệt của lớp cách nhiệt, W/mK K: hệ số truyền nhiệt trên 1m 2 bề mặt của các vách bao che thùng bảo ôn, W/m 2 K. Trong vận chuyển sản phẩm lạnh đông thì hệ số K không lớn hơn 0,4W/m 2 K. δ i , λ i : bề dày (m) và hệ số dẫn nhiệt (W/mK) của các lớp cách ly (trừ lớp cách nhiệt). α ng : hệ số tỏa nhiệt từ không khí đến mặt ngồi của vách bao che, W/m 2 K α tr : hệ số tỏa nhiệt từ mặt trong của vách bao che đến không khí trong thùng bảo ôn, W/m 2 K. Chọn α tr = 8 (W/m 2 K) [1] α ng được tính theo công thức sau: ωα 11594 ,, += ng Với ω: vận tốc xe lạnh chuyển động, m/s. Chọn ω = 45km/h = 12,5 m/s, thế vào công thức ta có: 35851211594 ,,,, ≈+= ng α (W/m 2 K) Vậy: 1 1 0,001 0,003 1 0,0325 2 0,0761( ) 0,4 58,3 203,8 0,18 8 cn m δ = − + + + ≈ ÷ Làm tròn δ cn = 0,1 (m) = 10 (cm). Bọt polyurethen được phun trực tiếp vào khoang cách nhiệt, để tránh hiện tượng co rút kích thước do nhiệt độ người ta làm ít nhất hai lớp cách nhiệt với mối ghép so le. Tổng bề dày của trần thùng bảo ôn là: Σδ = δ 2 + δ cn + 2δ 1 = 2.0,001 + 0,1 + 0,003 = 0,105 (m). - Trang 4- δ 1 δ 1 δ 1 δ 2 δ CN Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ 3.1.2. Vách bao che: Với: δ 1 : bề dày lớp nhôm bảo vệ trong và ngồi δ 2 : bề dày lớp Bimut cách ẩm δ cn : bề dày lớp cách nhiệt mốp xốp làm từ polyurethan Để đảm bảo vách được vững chắc người ta dùng những tấm nhôm sóng vuông và gia cố bằng những thanh gỗ liên kết. Bề dày tự chọn và hệ số dẫn nhiệt cho trong bảng sau: STT VẬT LIỆU δ (m) λ (W/mK) 1 Lớp nhôm bảo vệ 0,001 203,8 2 Lớp Bitum cách ẩm 0,003 0,18 3 Lớp polyurethan cách nhiệt δ cn 0,0325 4 Lớp nhôm bảo vệ 0,001 203,8 Σδ 0,005 + δ cn Bề dầy lớp cách nhiệt δ cn : 1 1 1 i cn cn ng i tr K δ δ λ α λ α = − + + ÷ ÷ ∑ 1 1 0,001 0,003 1 0,0325 2 0,0761( ) 0,4 58,3 203,8 0,18 8 m = − + + + ≈ ÷ Làm tròn δ cn = 0,1 (m) = 10 (cm) 3.1.3. Sàn thùng bảo ôn: - Trang 5- δ 1 δ 2 δ CN δ 1 δ 1 δ 1 δ 3 δ 2 δ CNN δ 3 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ Với: δ 1 : bề dày lớp nhôm bảo vệ trong và ngồi δ 2 : bề dày lớp Bimut cách ẩm δ 3 : bề dày lớp thép không rỉ δ cn : bề dày lớp cách nhiệt mốp xốp làm từ polyurethan Để tăng cứng người ta dùng những tấm nhôm dạng sóng vuông và gia cố bằng những thanh gỗ chịu lực. Đồng thời dạng sóng vuông giúp thốt nước dễ dàng. Bề dày tự chọn và hệ số dẫn nhiệt cho trong bảng sau: STT VẬT LIỆU δ (m) λ (W/mK) 1 Lớp nhôm bảo vệ 0,001 203,8 2 Thép không rỉ X25T 0,001 16,7 3 Lớp Bitum cách ẩm 0,003 0,18 4 Lớp polyurethan cách nhiệt δ cn 0,0325 5 Thép không rỉ X25T 0,001 16,7 6 Lớp nhôm bảo vệ 0,001 203,8 Σδ 0,007 + δ cn Bề dày lớp cách nhiệt δ cn 1 1 1 i cn cn ng i tr K δ δ λ α λ α = − + + ÷ ÷ ∑ 1 1 0,001 0,003 0,001 1 0,0325 2 2 0,0761( ) 0,4 58,3 16,7 0,18 203,8 8 m = − + + + + ≈ ÷ Làm tròn δ cn = 0,1 (m) = 10 (cm) Tổng kết: Bề dày từng phần của kết cấu bao che được cho trong bảng sau: STT Phần bao che δ (m) 1 Trần 0,105 2 Vách 0,105 3 Sàn 0,107 3.2. KIỂM TRA ĐỌNG SƯƠNG: Để đảm bảo không đọng sương, hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che phải thỏa điều kiện: 0,95 ng S th ng s ng tr t t K K t t α − ≤ = − (1) Với : 0,95: hệ số dự trư.õ α ng : hệ số tỏa nhiệt về phía có nhiệt độ cao hơn, W/m 2 K. t ng : nhiệt độ không khí bên ngồi thùng bảo ôn, 0 C. t tr : nhiệt độ không khí bên trong thùng bảo ôn, 0 C. t s : nhiệt độ điểm sương của không khí bên ngồi, 0 C. Hệ số truyền nhiệt thực tính theo tường (do K th (vách/trần) > K th (sàn) nên nếu vách/trần thoả biểu thức (1) thì sàn cũng thoả): - Trang 6- Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ 2 1 1 1 1 0,31 < 0,4 (W/m2K) 1 0,1 0,001 0,003 1 2 58,3 0,0325 16,7 0,18 8 th cn i ng cn i tr K W m K δ δ α λ λ α = + + + = ≈ ÷ + + + + ∑ Xác định K s : Thông số khí tượng các tỉnh thành như sau: Chọn t ng =37,3 ( 0 C) t tr = -18( 0 C) ϕ =90%. Dùng giản đồ I-d của không khí ẩm với t ng = 37,3 0 C và ϕ tb = 90%, ta tìm được nhiệt độ điểm sương t s = 33,5 0 C. Vậy 37,3 33,5 0,95 58,3 37,3 ( 18) s K x x − = = − − 3,806(W/m 2 K) Do K th < K s nên vách ngồi của kết cấu bao che không bị đọng sương. Tỉnh thành Nhiệt độ cao nhất( 0 C) Độ ẩm% Mùa hè Mùa đông Hà Nội 37,2 83 80 Huế 37,3 73 90 Tp Hồ Chí Minh 37,3 74 74 Chọn giá trị cao nhất 37,3 90 - Trang 7- Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ CHƯƠNG IV: TÍNH TỔN THẤT NHIỆT THÙNG BẢO ÔN Tổng dòng nhiệt tổn thất : Q = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 +Q 5 Với: Q 1 : tổn thất lạnh ra môi trường xung quanh, W. Q 2 : tổn thất lạnh làm lạnh sản phẩm, W. Q 3 : tổn thất lạnh để thông gió, W. Q 4 : tổn thất lạnh trong vận hành, W. Q 5 : tổn thất lạnh do sản phẩm hô hấp, W Ô tô lạnh chỉ vận chuyển sản phẩm đã được làm lạnh đông từ trước nên không tính đến tổn thất do làm lạnh sản phẫm Q 2 = 0 Do không có sự thông dòng không khí nóng từ bên ngồi vào buồng lạnh nên không có tổn thất lạnh để thông gió Q 3 = 0. Dòng nhiệt Q 5 chỉ xuất hiện ở các kho lạnh bảo quản rau quả hô hấp đang trong quá trình sống, ô tô lạnh bảo quản ở nhiệt độ -18 0 C nên không có quá trình hô hấp Q 5 =0 Vậy tổng thất lạnh thực tế cần phải tính tốn cho thùng bảo ôn là: Q = Q 1 + Q 4 , W. 4.1. DÒNG NHIỆT QUA KẾT CẤU BAO CHE Q 1 : Q 1 = Q ' 1 + Q '' 1 + Q ''' 1 , W. Với : Q ' 1 : tổn thất lạnh qua các vách và mái, W. Q '' 1 : tổn thất lạnh qua sàn, W. Q ''' 1 : tổn thất lạnh do bức xạ, W. 4.1.1.Dòng nhiệt tổn thất qua các vách và trần Q ' 1 : Q ' 1 = K.F V (t ng - t tr ). Với : K: hệ số truyền nhiệt của vách và trần F V : diện tích tính tốn của các vách và mái, m 2 . t ng : nhiệt độ không khí bên ngồi t tr : nhiệt độ không khí bên trong buồn lạnh Tổng diện tích mặt ngồi của các vách và mái: F n = 2 (5,0 x 2,15) + 2(2,35x 2,15) + 5,0x2,35 = 43,355 (m 2 ). Tổng diện tích mặt trong của các vách và mái: F t = 2(4,79x 1,938) + 2(2,14 x 1,938) + 4,79x2,14 = 37,11 (m 2 ). 43,355 37,11 2 2 ng tr V F F F + + ⇒ = = =40,2325(m 2 ). Phòng lạnh tiếp xúc với ngồi trời: t ng =t tb +0,25t max =37,3+0,25x39= 47 0 C [1] Với: t tb : nhiệt trung bình tháng nóng nhất = 37,3 0 C. t max :nhiệt độ cực đại ở nước ta = 39 0 C t tr : nhiệt độ không khí bên trong thùng bảo ôn= -18 0 C. Vậy : Q 1 ' = 0,31 x 40,2325 x (47 -(-18)) = 810,685 (W) . 4.1.2.Dòng nhiệt qua sàn thùng bảo ôn Q 1 '': Q 1 '' = K.F s (t ng - t tr ). - Trang 8- Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ Với : K: hệ số truyền nhiệt của sàn, (K=0,31W/mK) F s : diện tích tính tốn của sàn, m 2 . t ng , t tr : nhiệt độ không khí bên ngồi và bên trong thùng bảo ôn, 0 C. Diện tích mặt ngồi của sàn thùng bảo ôn: F ng = 5,0 x 2,35 ≈ 11,75 (m 2 ). Diện tích mặt trong của sàn thùng bảo ôn: F tr = 4.79 x 2,14 = 10,25 (m 2 ) 11,75 10,25 2 2 ng tr V F F F + + ⇒ = = =11(m 2 ) Vậy : Q 1 '' = 0,31 x 11 x (47 -(- 18))= 221,65(W). 4.1.3.Dòng nhiệt do bức xạ Q 1 ''': Q 1 ''' = K.F V . ∆ t Cv + K.F m . ∆ t Cm [2] Với : K: hệ số truyền nhiệt của kết cấu bao che, W/m 2 K. ∆ t C :hiệu nhiệt độ đặc trưng ảnh hưởng của bức xạ mặt trời vào mùa hè. F V : diện tích vách bao che bị bức xạ mặt trời, m 2 . Chỉ tính cho vách có diện tích lớn nhất và phần mái: Vách: F v =5,0x2,15=10,75m 2 , Mái: F m =5,0x2,35=11,75m 2 Đối với mái màu sáng: ∆ t Cm =16 0 C, Vách màu sáng và hướng chiếu nắng phía tây chịu tổn thất nhiều nhất : ∆ t Cv =8 0 C [2] Vậy: Q1''' = 0,31x(10,75x8 + 11,75x16)= 84,94 (W). 4.2. DÒNG NHIỆT TỔN THẤT TRONG VẬN HÀNH: Tính tổn thất lạnh trong vận hành do dùng động cơ điện, quạt gió và do thất thốt khi mở cửa: Q 4 = β.Q 1 [2] Với: Q 1 là tổn thất lạnh qua kết cấu bao che Đối với phòng lạnh thương nghiệp và đời sống chọn β = 0,4. Vậy: Q 4 = 0,4 x (810,685 + 221,65 + 84,94 ) = 446,91(W). - Trang 9- Đồ án môn học QTTB GVHD: TS.Trần Văn Ngũ Kết quả tổng tổn thất lạnh: SST LOẠI TỔN THẤT Q (W) 1 Tổn thất qua vách và mái Q 1 '. 810,685 2 Tổn thất qua sàn Q 1 ''. 221,65 3 Tổn thất do bức xạ Q 1 '''. 84,94 4 Tổn thất do vận hành Q 4 . 446,91 5 Tổng tổn thất Q 1564,185 Khi tác nhân lạnh vận chuyển trong hệ thống sẽ bị tổn thất thêm 1 phần nữa, năng suất lạnh Q 0 được tính như sau: b Qk Q . = 0 (W) Với : k: hệ số lạnh tính đến tổn thất trên đường ống và thiết bị. Đối với dàn lạnh trực tiếp với t= -10 0 C đến -30 0 C : k = 1,07. b: hệ số thời gian làm việc của thiết bị lạnh nhỏ, chọn b = 0,7. 0 1,07 1564,185 0,7 x Q = ≈ 2390,97(W) - Hệ thống lạnh sử dụng máy nén độc lập để làm lạnh thùng bảo ôn nên Q 0 = Q MN - Trang 10- [...]... [5] [6] [7] Trần Thanh Kỳ, Máy lạnh, NXB Giáo dục 1994 Nguyễn Văn Lục, Hướng dẫn đồ án mơn học Máy và Thiết bị lạnh, ĐH Bách Khoa Tp.HCM 1993 Nguyễn Đức Lợi, Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh, NXB Khoa học Kỹ thuật 1999 Nguyễn Oanh, Ơ tơ thế hệ mới- Điện lạnh ơ tơ, NXB Giao thơng vận tải Nguyễn Đức Lợi – Phạm Văn Tùy, Mơi chất lạnh, NXB Giáo dục 1998 Nguyễn Đức Lợi, Kỹ thuật lạnh ứng dụng, ĐH Bách Khoa... nhiệt, q lạnh : Chọn độ q nhiệt của hơi hút đối với R134a = 200C (freon) th = t0 +∆tqn= -26 +20= -6(0C) Trong thiết bị hồi nhiệt lượng nhiệt q lạnh bằng lượng nhiệt q nhiệt trao đổi: h1 - h1' = h3' - h3 => h3 = h3' + h1' - h1 h33' P 3 Pk , t k 3' 2 2' h33' Po , t o 1' 4 h11' 1 h11' h Trong đó: 1' -1: Q nhiệt hơi hút: ∆tqn = th - t0, th: nhiệt độ hơi hút vào máy nén 1 - 2 : Nén đoạn nhiệt hơi hút... IX: TÍNH SƠ BỘ GIÁ THÀNH Bảng tính giá thành sơ bộ: STT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 Chi tiết, thiết bị Xe ISUZU Thùng bảo ơn Máy nén lạnh Động cơ điện Động cơ Diesel Thiết bị bốc hơi Thiết bị ngưng tụ Van tiết lưu Thiết bị hồi nhiệt Bình chứa cao áp Bình tách lỏng Phin lọc Quạt dàn lạnh Quạt dàn ngưng Bộ điều khiển tự động Các chi tiết khác Cơng lắp ráp Tổng cộng Đơn giá (triệu đồng) 250... dàn bay hơi trong hệ thống lạnh có bơm cấp mơi chất lỏng từ trên và 60% thể tích trong hệ thống lạnh cấp lỏng từ dưới lên Khi vận hành, mức lỏng của bình cao áp chỉ được phép chốn 50% thể tích bình Đối với các máy lạnh frn: V = (1500 -:- 2250).G.v Với : G: lượng tác nhân đi qua bình chứa cao áp, kg/s G = 0,01798(kg/s) với điều kiện mơi chất lỏng có lưu lượng khơng đổi trong tồn chu trình lạnh v:... TÍNH CHỌN MÁY NÉN VÀ ĐỘNG CƠ MÁY NÉN: 5.2.1.Tính chọn máy nén: Q0MN = 2390,97(W) = 2,39097(kJ/s) Năng suất lạnh riêng khối lượng: qo = h1' - h4 = 383 - 250 = 133(kJ/kg) Năng suất khối lượng thực tế của máy nén (lưu lượng mơi chất nén qua máy nén): Q 2,39097 mtt = 0 MN = ≈ 0,01798(kg/s) q0 133 Năng suất thể tích thực tế của máy nén: Vtt = mtt v1 = 0,01798 x 0,21 ≈ 0,00378 (m3/s) Hệ số cấp của máy nén:... V: TÍNH CHỌN MÁY NÉN 5.1.CÁC THƠNG SỐ CỦA CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC: 5.1.1.Nhiệt độ sơi của tác nhân lạnh: t0 = tb - ∆t0 [3] Với : tb: nhiệt độ trong thùng bảo ơn ∆t0: hiệu nhiệt độ u cầu Đối với thiết bị lạnh thương nghiệp và đời sống ngày nay hiệu nhiệt độ chọn từ 8-130C Chọn ∆t0 = 80C t0 = -18 - 8= -26 (0C) 5.1.2.Nhiệt độ ngưng tụ của tác nhân: Các ơ tơ lạnh thường tận dụng vận tốc gió do xe chuyển động... biểu thức: d tr = - - - - 4.G ρ.π.ω (m) Với : G: lưu lượng tác nhân lạnh đi trong ống, kg/s ρ: khối lượng riêng của tác nhân lạnh, kg/m3 ω: vận tốc chuyển động của tác nhân lạnh, m/s Tốc độ ω có thể chọn như sau: Đường hút máy nén: ω = 8– 15 (m/s) Đường đẩy máy nén: ω = 10 – 18 (m/s) Đường dẫn lỏng: ω = 0,5 – 1,25 (m/s) 8.3.1 Ống dẫn hơi hút: Tại điểm 1: ρ = 7,864 (kg/m3) Chọn ω = 10 (m/s) 4 x 0, 01798... của R134a trong dàn lạnh: - Để kiểm tra nhiệt độ sơi của R134a xem có phù hợp với giá trị ta đã chọn hay khơng, chúng ta xác định mật độ dòng nhiệt về phía R134a q atr = f(t0) theo 1 số giá trị t0 cho trước Dựng đường cong qatr = f(t0) và qatr = 1903,86 trên cùng một đồ thị Từ giao điểm có được, ta xác định t0 của R134a trong dàn lạnh - Nhiệt độ sơi t0, 0C -25 -26 -27 Các đại lượng - Năng suất lạnh riêng... bề mặt trong của 1m ống: Ftr = π.dtr = 3,14 x 0,01 = 0,0314 (m2/m) Hệ số làm cánh: β= F 0,9899 = = 31,5 Ftr 0,0314 7.3 TÍNH CHỌN DÀN NGƯNG TỤ: - Chọn độ chênh lệch nhiệt độ của khơng khí trong bình ngưng: ∆t = 80C - Nhiệt độ khơng khí bên ngồi trong khi xe chuyển động: t1 = 37,30C - Nhiệt độ khơng khí khi ra khỏi bình ngưng: t2 = t1 + ∆t = 37,3 + 8 = 45,30C - Nhiệt độ trung bình của khơng khí trong. .. Hệ số lạnh của chu trình: q0 133 ε= = = 2,333 h2 − h1 460 − 403 Tỉ số nén: P 12, 2135 Π= k = ≈ 11,974 P0 1, 020 Chọn máy nén pittơng IIБ14 1 cấp của Nga có: VltMN = 0,0111(m3/s) Số xi-lanh: z = 1 Đường kính pittơng: d = 67,5 (mm) Số vòng quay: n = 24 (vòng/s) Số lượng máy nén u cầu: V 0, 01078 Z MN = lt = = 0,97117 VltMN 0, 0111 Chọn Z = 1 máy nén 5.2.2 Tính động cơ lắp sẵn: Động cơ lắp vào máy nén . thi t bị h i nhi t trở th nh h i quá nhi t và tiếp t c được m y nén h t trở l i r i tiếp t c m t chu tr nh k n. H thống i u khiển đ m bảo ổn đ nh nhi t. t n trong m i ch t R134a. R134a phù h p v i h u h t các kim lo i, h p kim, và phi kim lo i chế t o m y, trừ k m, nh m, magie, chì ,h p kim nh m v i thành
![E = được tra theo bảng trong tài liệu [1] dựa vào tích số mh’. Với mh’ = 0,72818 ⇒ E = 0,7802. - Thiết kế máy lạnh trong xe hơi](https://media.store123doc.com/figures/000/149/e-tra-bang-tai-lieu-dua-tich-mh-149256.png)
