Sơđồ Sơ đồ Dl-I Cột No" M0" Ọ" Cột No" GVHD:NGUYỄN THANH (kN) (kN) HUƠNG(kN) SI B 1354 262 26 A Mo" (kNm) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 920 THUYẾT MINH TÍNH TOÁN 1.) CÁCTÀI LIỆU CẦN DÙNG THIẾT KÊ 1.1)Đề bài: C Ọn SPT cu E II w w, w qc Ys ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN % % THANH HUƠNG (kP) (Kpa (N) ) p ) (kg/ % BẢNG CHỈ TIÊU LÝtrình VÀ KÊTQUẢ THÍmóng NGHIỆM HIỆN TRƯỜNGCỦA CÁC 1.3)Tái trongCơ công tác dung ĩẽn Tên lớp đất LỚP ĐẤT: - Đất lấp xám ghi 16,5 Tải trọng công trình tác dụng lên móng cho trước theo tổ hợp tải - - - - trọng tính toán: 26,4 vàng Sét pha Cát hạt 31,8 36,2 13,5 23 18,4 26,5 18,6 26,7 7,5 44 + Đối 2với cột trục A: + Đối với cột trục B: 18,0 194 32,6 37,8 12,5 18 173H 5,3 34 26,3 29,2 18° 17,5 223 10,8 65 Nu0 = 1354(kNm) u M 0= 262(kN) N =920(kNm) M"0=227 (kN) 31° 471 16,3 Thiết kế móng công trình theo sơ đồ công trình có nội lực tải MNN trọng tính W L - toánthuộc tổ hợp co bảncặp nội lực nguy hiểm0nhất gây chânEfcột (đỉnh móng) * Ỡ5 © 36,2trên xuống cốt có thấp cốt nhà 0,8m số liệu 18,7 26,7 22,6 L W 21,9 lớp đất, chiều dày thay đổi: Theo báo cáo kết khảo sát địa chất công trình nhà, giai đoạn phục vụ thiết kế vẽ thi công: khu đất xây dựng tương đối phẳng khảo sát phương pháp Đất lấp xám ghi dàythăm 0,9mdò, xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩn SPT đến độ sâu 30m Từ xuống khoan gồmsét cácpha lớpvàng đất có chiều thay đổi mặt trung bình trị số Đất nhạt dàydày 4,8m trụ địa chất công trình Chí tiêu lý kết thí nghiệm trường Đất sét pha xámtrong tro dày 5,2m lớp đất bảng Mực nước ngầm gặp độ sâu cách mặt đất trụ địa chất công trình Đất cát pha dày 9,5m © hạt tiêu nhỏ chuẩn chiều sâu Nội lực tảiCát trọng gây chưa ra: xác định Để tiến hành lựa chọn giải pháp móng độ sâu chôn móng cần phải đanh giá tiêu chuẩn xây dựng lớp đất ±0,00 dày M" _trung o" bình 0,9m Lớp đất không đủ chịu lực Đất lấp xám ghi,N" có chiều đế làm móng công trình, tính xây dựng, phải bóc bỏ lớp phải đặt móng xuống lớp đất đủ khả chịu lực Đối với nhà công nghiệp có cầu trục n=l,2 CỐT KHẢO SÁT|-0,6 : Sét pha vàng nhạt dày trung bình 4,8m có độ sệt: Đối với công trình khác n=l,15 w - Wn 318-219 L = ——-£-= * 1.2) Đãc điểm công trình thiết kế =0,692 Tra bảng 16.TCXD 45-78 để xác định loại biến dạng số giới hạn cho phép: Công trình thiết kế nhà chung cư có kết cấu khung BTCT có tường chèn SVTH:HOÀNG SVTH:HOÀNGTHỊ THỊBIÊNBIÊN-LỚP LỚP03X4 03X4 L WL-W 29,2-23,3 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG e= Ỵs(l + 0,01W) = 26,4(1+0,01.31,8) = y 18,4 _ 26,4-10 = 8,673(KN/mJ) + e + 0,891 u Đất sét pha vàng nhạt trạng thái dẻo mềm có môđun biến dạng E = 6260 (kPa) => đất trung bình W-W 32 6-23 = = = 645 = 0,69863 đất trung 0,5 < IL = 0,692 < 0,73 đất lốp trạng thái dẻo mềm bình : Đất cát pha dày trung bình 9,5m có độ sệt: w - Wn 26 - 23 0đất trung bình Lớp 5: Cát hạt nhỏ có chiều dày chưa kết thúc phạm vi đáy hố khoan sâu 30 m Hệ số rỗng ys(l + 0,01.W) 26,7(1+ 0,01.22,6) , Yd„= — Tw=26,7 — = 9,543(KN/m3) + e + 0,750 Đất cát hạt nhỏ trạng thái chặt vừa có môđun biến dạng E = 10700(kPa) =>đất tương đối tốt Mực nước ngầm độ sâu lm kể từ mặt đất tự nhiên, mực nước ngầm nằm cao 2.1)xác đỉnh tái tác dung xuống mỏng Tải trọng tính toán chân cột đỉnh móng: Ny" = 1354(kN) M„tt= 262(kNm) Qtt = 26(kN) Tải trọng tiêu chuẩn chân cột đỉnh móng: N" 1354 SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Chọn cốt ±0,00 mặt đất phía nhà, mặt khác theo sơ đồ đất nhà nhà chênh lệch 0,6 m , đất nhà cách đỉnh móng 0,8m =>tải trọng tính toán đỉnh móng cốt -1,4m 2.2)thiết kê mỏng MI theo phương án mỏng đơn BTCT chôn nống thiên nhiên 2.2.1 chon đỏ sâu chôn mỏng Chọn độ sâu chôn móng h=l,6(m) đất phía nhà, nhu móng đặt lớp đất thứ sét pha vàng nhạt,mực nước ngầm nằm đáy móng Như móng đặt sâu lớp đất sét pha vàng nhạt 0,7m 2.2.2) Xác đinh kích thước sơ bỏ đáy inỏng Giả thiết b=l,6(m) - Cường độ tính toán đất đế móng: R= ẸlEl(A.b.yn + B.h.Yn+Den) k ,c Tra bảng 3-l(HDĐNM) SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 A max,min ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ktc= tiêu lý đất lấy theo kết trực tiếp đất Tra bảng 3-2(HDĐANM) = 1,2.3 = 3,6(m)=> chọn 1=3,4(m) tính lại R = ^^-(0,27.3.8,673 + 2,11.1,6.13,684 + 4,62.23) = 175,43 l(KPa) - Áp lực tiêu chuẩn đế móng 6e, ^: ptc +y,bh N tc 1> o Chiều cao làm việc móng: hm=l,6 - 0,8=0,8(m) Mtc + ọtc.h 227,826 + 22,609.0,8 ptc max,min 1177,3913 3,4.3 ) +20.2,2 ± =202,004(KPa) SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 ^ GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG p;b' = ĐỒ ÁN NỀN MÓNG = 202,004 + 118,507 = 160 256(KPa) * Kiểm tra điều kiện áp lực đế móng: P^ax = 202,004(KPa) < 1,2R = 1,2.175,431 -210,517(KPa) p;bc = 160,256(KPa) < R = 175,43 l(KPa) Điều kiện áp lực thoả mãn,vậy kích thước móng (1 X b) = (3,4 X 3)m 2.2.3, Kiểm tra điều kiên áp Iưc lẽn lởp đất yếu ETihi=0.9-yi+T2-°.6 + 4,l.yd„2 =0,9.16,5 + 0,6.18,4 + 4,1.8,763 = 64,818kPa GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG y ĐỒ ÁN NỀN MÓNG +U 32,216 kPa Ta tìm hệ số K, Tra bảne ta K0 = 0,232837 = 0,232837.138,3622 = 32,216KPa Tính Rđy: Tra bảng 3-1 (sách hướng dẩn đồ án móng) mj=l,l đất sét pha vàng nhạt có độ sệt Iị>0,5 m2=l Do nhà khuns =l chí tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp đất Với cp = 13,5° tra bảng 3-2 (HDĐANM) ta có: 0,1.18,4 + 16,5.0,9 + 4,7.8,673 = 10,079 kN/m 5,7 Hy=h+hy = 1,6+4,1=5,7 22 p— Nọ _ 1177,3913 — ’ SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 p ,b -ơ“h =160,256-21,8938 =GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG138,3622(KPa) Z(m) L/B Ko ơslzi ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ơbt 21.8938 + a2 -a =1^36,547 +0,22 - 0,2 = 5,849 - Úng suất gây lún độ sâu Zj! = —(0,27.5,849.8,643 + 2,11.5,7.10,079 + 4,62.23) = 265,294 kPa b3 = 265,294KPa > h+hy + ơ*Lhỵ = 64,818 + 36,547 = 10 l,365KPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày h < — = — = 0,75(m) Vậy thoả mản điều kiện áp lực lên đất yếu (nền đất sét pha xám tro) 2.2.4, Kiểm tra kích thước sơ bỏ đáv mỏng theo TTGHII: dy Chọn hị=0,2b=0,2.3=0,6(m) - ứng suất thân đế móng: °Ì=K,-°Ìo = 0,9.16,5 +18,4.0,1 + 8,673.0,6 = 21,8938(KPa) Úng suất gây lún đê móng Bảng để tính b z ‘ , f l Tại độ sâu 5,2 kể từ đế móng có Thoả mãn điều kiện độ lún tuyệt đối SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG -Trọng lượng đất mà cọc chiếm chỗ: pđc=0,3.0,3.(4,1.8,673+5,2.8,643+9,5.9,211+2,2.9,513)=17,004KN =>p =^.^=31,185 - 17,004 =14,181 +p =436,856 + 14,181 = 451,037KN thoả mãn Ẵ max c Đồng thời Pminlt=279,744KN >0 nên kiểm tra theo điều kiện nhổ 2.4.5, Kiểm tra móng coc theo điều kiên biến dang: 4,1.13,5 + 5,2.12,5 + 9,5.18 + 2,2.31 a = — ;cplb yh 17 121 „ 4,1 + 5,2 + 9,5 + 2,2 - Chiều dài đáy móng khối quy ước: LM = L + 2.Lc.tga = (1,5 - 2.0,3) + 2.(4,1 + 5,2 + 9,5 + 2,2).tg4,280° = 4,043m Bề rộng đáy khối quy ước: B., =L = 4,043 m M m Chiều cao khối móng quy ước: HM=22,6m -Xác địng trọng lượng khối quy ước: + Trọng lượng khối quy ước kể từ đáy đài đến mặt đất: N’c = n fyKT.L = 4.0,3.0,3.15.21 = 113,4KN c c í BT c ’ ’ SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 ’ GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG N tc = N!c + N‘c + N;c = 523,067 + 3020,302 +113,4 = 3656,769KN qu ’ ’ ’ ’ Tải trọng đáy khối quy ước Ntc = N0tc + N ;c = 1177,3913 + 3656,769 = 4834,1603 + Mô men tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối móng quy ước: Tra bảng 3-1 m,=l,4 đất cát nhỏ; m2=l nhà khung ; Ktc=l tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất Cát hạt nhỏ có cpn = 31° =>A= 1,245; B=5,97; D=8,25 0,9+ 0,1+ 4,7+ 5,2+ 9,5+ 2,2 HM=22,6m RM = Ỉ+Ì(1,245.4,552.9,513 + 5,97.22,6.9,329) = l575,1l9KPa 758,226 4834,1603 4834,1603 6.0,157 SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 ,b Z-M 22 M GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG Ko ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ht ơ" • -Kiểm tra điều kiện P“n=226,836KPa áp lực đáy khối móng quy ước: tc „lcpplc lc=+p 364,649KPal 12 có Fa=10,179cm2 Diện tích Chiều dài cốt mổithép thanh: ứngb*=b-2.0,025=1,5-0,05=1,45m với mặt ngàm II-II: „ _ Mn cách cốt thép Khoảng 203,1.10 ngắn 4cần bố trí: L=L-2.0,025=1,5-2.0,025= , l,45m F = 7—7— = ———— = 6,044cm ir 45 Khoảng cách hai trục cốt thép: a = —— = 0,181m chọn a=180mm Ta bố trí thép cho móng hình vẽ: GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3).THĨÊT KẾ MÓNG CỘT TRỤC A: Móng cột trục A móng biên có N; = 920KN;M" = 227KNm;Qu = 24KN Ta thấy nội lực nhỏ so với cột trục B nên ta chọn phương án móng nông thiên nhiên(là phương án rẻ nhất) 3.1, Xác đinh tài tác dung xuống mỏng Tải trọng tính toán chân cột đỉnh móng: NJ = 920KN;M;’ = 227KNm;Q“ = 24KN Tải trọng tiêu chuẩn chân cột đỉnh móng: M“ 920 N“=^2- = —= 800KN 1,15 1,15 M" 227 M'c0= ^2- = — = 197,391KNm 1,15 1,15 0" 24 Q‘c = 2^ = — = 20,869KN 1,15 1,15 Chọn cốt ±0,00là mặt đất phía nhà, mặt khác theo sơ đồ mặt đất nhà nhà chênh 0,6 m 3.2, Chon đỏ sáu chôn móng Chọn độ sâu chôn móng h=l,5m SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG + cường độ tính toán đất đế móne IMk(Abyn+B.h.yll + D.cll) iv tc Tra bảng 3-l(HDĐANM) m,=l,l đất sét pha vàng nhạt có lị >0,5 =l nhà khung khôns phải tuyệt đối cứns R = — (0,27.2,1.8,673 + 2,11.1,5.14,018 + 4,62.23) = 171,099KPa -Diện tích sơ đế móng: R -ytbh 800 _ h, „ + h Trong đó:h = lrong ngoai = ’ Chọn K = L = 1,2^b b 2 1+15 =l,8m;yth=20kN/m3 &2,434 V 1,2 V 1,2 m Lấy b=2,6m=> = 1,2.2,6=3,12m.chọn 1= 3,2m tính lại R= 1,1(0,27.2,6 8,673 + 2,11 1,5 14,018 + 4,62 23) = =172,387(KPa) SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 ,b 22 * Kiểm tra điều kiện áp GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG p; = 190,544KPa < 1,2R = ĐỒ ÁN NỀN MÓNG lực đế móng: 1,2.172,387 = 206,864 260,9356KPa N‘c + Nte 6e = d (1 ± —) + Y,,.h Chiều cao làm việc móng:hm= 1,5-0,8=0,7m N d =— b y d trone : L=- —- = ——= 1,3 m; Y d = 16,5k pa N d/c = 1,3,2,6,16,5 = 27,885 KN , ed = k + = 1*3+ 0,4 = 0,85 m 197,391 + 20,869.0,7 + 23,702 n 1± ^fL)+1vh N+N 6A295 190,544 + 80,467 _ p c = max ~ = -i-1———ỉ -= 135,506KPa p;bc = 135,506KPa < R = 172,387KPa Điều kiện áp lực thoả mãn, kích thước móng(lxb)=(3,2x2,6) 3.4, Kiểm tra điều kiên áp lưc lẽn lớp đất yếu Đê đảm bảo cho đất đáy móng ổn định biến dạng hạn dẻo ta kiểm tra điều kiện: G g l h + G b , h o"gây h.h +lún độ sâu Z{ = 57,4531 + 15,729 = 73,1821.KPa Vậy thoả mản điều kiện áp lực lên đất yếu (nền đất sét pha xám tro) bthy 3.5, Kiểm tra kích thước sơ bỏ đáy móng theo TTGHII: =Xrihi =0,9.16,5 + 0,1.18,4 + 4,7.8,673 = 57,4531KPa Ta tìm hệ số K„ - ứng suất thân đế móng: = P“= 135,506-(0,9.16,5 + 0,1.18,4 + 0,5.8,673) = 114,479 v f/ 2z 3,2 2z 2.hy 2.4,2 Tra bảng ta K0 = 0,1374 Chia đất Chọn hị=0,2b=0,2.2,6=0,52(m) đế móng thành lớp phân tố có chiều dày h < — = - — = 0,65(m) ơgI =K ,.ơgln zi oi z=0 d> = Ỉ!Míi(A.by.y„ + B.H ,Ỵ|I + D.c„) Tra bảna 3-1 (sách hướng dẩn đồ án móne) m,=l,l đất sét pha vàna nhạt có độ sệt I|>0,5 m2=l Do nhà khung SVTH:HOÀNGTHỊ THỊBIÊNBIÊN-LỚP LỚP03X4 03X4 SVTH:HOÀNG Z(m) 2Z/B L/B Ko 4 GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Tại độ sâu 4,5(m) kể từ đế móng có giới hạn đến điểm độ sâu 4,5(m) kể từ đế móng Độ lún (S) xác định theo công thức: s = / ^ c _ 0,8.0,5,114,479 + 112,320 N ^—II( I )T 6260 toán đỏ bền câu tao mỏng: 2.2.5, Tính 12,256 5810 Dùng bê tông mác 200, Rn= 9000(kPa), Rk= 750(kPa) =0,026 (m) 026m < s h = 0,08m =>Thoả mãn điều kiên độ lún tuyêt đối , Ra=260000(kPa) n Độ lún lệch so với móng trục C: Khi tính toán độ bền ta phải dùng tổ hợp tải trọng bất lợi AS = ^Trọng = 0’062757 0,04442342 lượng -của móng đất bậc móng = 3231 < = L 12,8 áp lựũ tính toán Ồ đá ụ mó MỊ: SVTH:HOÀNG SVTH:HOÀNG THỊ THỊ BIÊNBIÊN- LỚP LỚP 03X4 03X4 02 N0“+Nd“ tb ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG 920 + 30,6735 22 ( 6.e, ^ ly 920 +M 30,6735 hm+Md“ “ + Q "+.6.0,284 n = 27,885.1,1 = 30,6735KN {± ^ max.min - 2,6.3,2 3,2 n = 23,702.1,1 = 26,0722KNm =175,109 (KPa) 227 + 24.0,7 + 26,0722 />1=53,418 (KPa) 7^-— -_ _ = 0,284m P" +pu 175,109 + 53,418 = -——-— -= l l4,264(KPa) 3,2-0,4 = l,4(m) P,“=P“ + ^—t(P“ -P" ) = ] J v max „tt P" +p; 175,109 + 121,869 = 148,489(KPa) Chọn chiều cao móng hm= 0,7 m, => h0=0,7-0,035=0,665(m) tra chiểu cao làm oiệc móng, theo điều kiên đâm Diện thủng tích SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 đâm thủng: c 3,2 L J GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG b ( L - h o ) = 2,6(1,4-0,665) = 1,91 lm2 ±0 00 -r-N áp lực tính toán trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng I^ — —06 — 735 = 5Ị+S1 = 175,109 + 147,158 = 16u34(KFa) 22 - Lực đâm thủng: -Lực chống đâm thủng: 0,75.Rk.h0.btb btb=bc+h0=0,3+0,635=0,935(m) btb= 0,75.750.0,665.0,935 = 349,748(KN) = 307,926 < 0,75.Rk.h0.blb = 349,748(KN) =>móng không bị phá hoại chọc thủng * (7í>iA toán eỗi thép eha ntú4iụ SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 49 n n 0,9.h’ R o a GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG0,9.0,657.260000 9n u ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 4- n" chọn 17 ộ 12có Fa = 19,227cm2 2.175,109 + 121,869 = 400,959(KNm) mômen Mj : a=—— = —^— = 0,195m chọn a200 Diệnkhoảng tích cốtcách théptrí đểcốt chịu Bố thép (bản vẽ) —~+~ - 400 959 10< ’ = 25.767(cm’) Chọn thép để bố trí cho phải thoả mãn yêu câu cấu tạo Chiều dài thanh: 1* = - 2a = 3,2 - 2.0,025 = 3,15m Khoảng cách hai trục cốt thép: a=—-— = — = 0,1575m chọn al 60 n-1 17-1 thoả mãn yêu cầu cấu tạo Kb-b^ = 3,2(2,6 0,3)2.114,264 = 24l,783(KNm) Diện tích cốt thép chịu mômen Mu 241,783.104 - 15,727cm2 Chiều dài thanh: b = 2,6 - 2.0,025 = 2,55m Khoảng cách cốt thép ngắn cần bố trí: Khoảng cách hai trục cốt thép: a=—-— = ——— = 0,24m không thoả mãn yêu cầu cấu tạo nên tăng số lên SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 [...]... =0,692 ĐỒ ĐỒĐỒ ÁN ÁNÁN NỀN NỀN NỀN MÓNG MÓNG MÓNG Cui- Lực dính không thoát nước của lớp đất thứ i có chiều dày tương ứng Lci 2 8,048 1 của cọc Fb=0,3.0,3=0,09m 16.096 Fb- diệ2.6 tích tiết diện ngang + 4.3,14159.0,0182.260000 2.4.3.2 1,2 ưựị.hi 13000.(0,3)2 = 1434,648KN Xác đinh sức chiu tái của coc theo cường đỏ đất nền: 10,3 15,01 1 18,012 Chân cọc tỳ lên cát hạt nhỏ nên cọc làm việc theo sơ đồ cọc...GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG BIỂU ĐỒ ÚNG SUẤT GÂY LÚN 5, Tính toán đỏ bền và cấu tao móng: Dùng bê tông mác 200, Rn= 9000(kPa), Rk= 750(kPa) u , Ra=260000(kPa) Khi tính toán độ bền ta phải dùng tổ hợp tải trọng bất lợi nhất Trọng lượng của móng và đất trên các bậc móng không làm cho móng bị uốn và không GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG * ĐỒ ÁN NỀN MÓNG áp Lực tính toán Ồ đá ụ móng: N“ ( 6eì Làm lớp... 2,2 - 0,08 = 2,12m Khoảng cách giữa hai trục cốt thép cách nhau: a = —= -Ạ— = 0,1325m chọn 17ộl2al 35 SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 2.4).Phương án móng coc: 2.4.1 Chon loai kích thước coc và phương án thỉ công: Thiết kế móng cọc cho cộ trục B nhà khung bê tông cốt thép tiết diện cột:30x30cm cốt phía ngoài nhà thấp hơn trong nhà 0,6m Đáy đài đặt ở cốt... GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 2.3 )Móng đơn bẽ tỏng cốt thép trẽn đém cát: 2.3.1 Xác đinh kích thước sơ bỏ đáy mónsi: Dùng cát hạt thô vừa, đầm chặt vừa để làm đệm cát: Tra bảne TCXD 45-78(bảng 2.3)ta có cường độ tính toán của cát làm đệm: Ro=400Kpa, cường độ này ứns với bj=lm; hj=2m Thiết kế móng đơn bêtông cốt thép trên nền đệm cát, chọn độ sâu chôn móng h=1,6m kể từ đáy móng đến lớp đất phía... a=180mm Ta bố trí thép cho móng như hình vẽ: GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3).THĨÊT KẾ MÓNG CỘT TRỤC A: Móng cột trục A là móng biên có N; = 920KN;M" = 227KNm;Qu = 24KN Ta thấy nội lực nhỏ so với cột trục B nên ta chọn phương án móng nông trên nền thiên nhiên(là phương án rẻ nhất) 3.1, Xác đinh tài trong tác dung xuống mỏng Tải trọng tính toán tại chân cột ở đỉnh móng: NJ = 920KN;M;’ = 227KNm;Q“... 12,669KPa < 0,1.ơ* = 0,1.129,753 = 12,9753KPa Vậy giới hạn nền tại điểm 20 Tra bảng quy phạm với cát thô chặt vừa được E=35000Kpa SVTH:HOÀNG SVTH:HOÀNGTHỊ THỊBIÊNBIÊN-LỚP LỚP03X4 03X4 20 GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Biểu đồ ứng suất gây lún SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 22 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG 2.3.5 Tính toán đỏ bển và cáu tao móng: Dùng bê tông mác 200, Rn= 9000 kPa.Rk=750Kpa Cốt... tiêu chuẩn ở đỉnh móng: =m7,3913(KN) =227,826(KNm) o=22,609(KN) Ta có h=l,6m ... M"0=227 (kN) 31° 471 16,3 Thiết kế móng công trình theo sơ đồ công trình có nội lực tải MNN trọng tính W L - toánthuộc tổ hợp co bảncặp nội lực nguy hiểm0nhất gây chânEfcột (đỉnh móng) * Ỡ5 © 36,2trên... SVTH:HOÀNG THỊ BIÊN- LỚP 03X4 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:NGUYỄN THANH HUƠNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 2.4).Phương án móng coc: 2.4.1 Chon loai kích thước coc phương án thỉ công: Thiết kế móng cọc cho cộ trục B nhà... 318-219 L = ——-£-= * 1.2) Đãc điểm công trình thiết kế =0,692 Tra bảng 16.TCXD 45-78 để xác định loại biến dạng số giới hạn cho phép: Công trình thiết kế nhà chung cư có kết cấu khung BTCT có tường