Đang tải... (xem toàn văn)
trình bày tính toán thiết kế công nghệ xử lý nước thải cao su thiên nhiên
Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 38 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN CHƯƠNG 5 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 39 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Chương 5: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ 1.1. Bể tuyển nổi Các thông số thiết kế bể keo tụ tuyển nổi khí hoà tan: • Giả sử sau khi qua bể thu gạn mũ hàm lượng SS giảm 10%, COD giảm 30%, BOD 5 giảm 25%. • Lưu lượng trung bình Q= 1200 m 3 / ngày đêm • SS = 600 mg/l ⇒ SS ra = 600 × (1 − 0,1) = 540 mg/l • COD Vào = 3500 mg/l ⇒ COD ra = 3500 × (1 − 0,3) = 2450 mg/l • BOD vào = 2000 mg/l ⇒ BOD ra = 2000 × (1 − 0,25) = 1500 mg/l Bảng 5.1 Tính toán kích thước bể tuyển nổi Thông số Giá trò Trong khoảng Đặc trưng p suất, kN/m 2 170 ÷ 475 270 ÷ 340 Tỉ số khí: rắn 0,03 ÷ 0,05 0,01 ÷ 0,20 Chiều cao lớp nước, m 1 ÷ 3 Tải trọng bề mặt, m 3 /m 3 .ngày 20 ÷ 325 Thời gian lưu nước, phút Bể tuyển nổi 20 ÷ 60 Cột áp lực 0,5 ÷ 3 Mức độ tuần hoàn, % 5 ÷ 120 Nguồn: Xử lí nước thải đô thò và công nghiệp - Tính toán thiết kế công trình của thầy Lâm Minh Triết( chủ biên), Nguyễn Thanh Hùng, Nguyễn Phước Dân, Viện Môi Trường và Tài nguyên, 2010) p suất vận hành và hàm lượng cặn lơ lửng thể hiện qua phương trình sau: a a 1,3s(fP1)Q A = SSQ R − Trong đó: S A = tỉ số khí/ chất rắn, ml khí/ mg chất rắn, trong khoảng 0,03 ÷ 0,05; chọn S A = 0,04 f = phần khí hoà tan ở áp suất P, chọn f = 0,5 s a = độ hoà tan của khí, ml/l. Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 40 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Bảng 5.2 Độ hòa tan của khí phụ thuộc nhiệt độ t 0 , o C 0 10 20 30 s a , ml/l 29,2 22,8 18,7 15,7 ⇒ t 0 tb =25 0 C , khi đó s a = 17,2 ml/l S a : hàm lượng bùn, S a = SS = 540 mg/l P: áp suất vận hành, atm; và được xác đònh như sau p+101,35 P 101,35 = (hệ SI) p: áp suất vận hành, kPa; trong khoảng 270 ÷ 340 kPa, chọn p = 304,5 kPa Khi đó: 304,05101,35 P 4 atm 101,35 + == Q R : lưu lượng tuần hoàn, m 3 /ngày Q: lưu lượng nước thô cần xử lý, m 3 /ngày; 3 3 1200 m/ ngày Q = = 50 m/h 24 ngày/h Từ công thức trên suy ra: ( ) ( ) 3 a a (A/S)QS 0,04 × 50 × 540 Q= = = 21,95 m/h 1,3fP1s1,3 × 0,8 × 41 × 17,2 R −− Phần trăm nước tuần hồn: 21,95 × 100% = 43,91 % 50 Tổng lưu lượng nước vào bể: Q T = Q + R = 50 m 3 /h + 21,95 m 3 /h = 71,95 m 3 /h Diện tích bề mặt bể tuyển nổi: 3 2 T 32 A Q 71,95 m/ A = = = 35,98 m L2 m/mh h Với L A là tải trọng bề mặt bể tuyển nổi, chon L A = 2 m 3 /m 2 h ∈ (1 ÷ 13) m 3 /m 2 h Thể tích cột áp lực: t b33 h 1h W = Q× t = 50 m/h ×× 2 phút = 1,67 m phút Chọn chiều cao cột áp lực H = 2 m. Vậy đường kính cột áp lực: 4V4 × 1,67 D = = = 1,06 m πHπ × 2 Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 41 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Chọn bể tuyển nổi hình chữ nhật • Chiều cao phần tuyển nổi: h n = 2 m • Chiều cao phần lắng bùn, h b = 0,7 m • Chiều cao bảo vệ: h bv = 0,3 m ⇒ Tổng chiều cao của bể tuyển nổi: H = h n + h b + h bv = 2 m + 0,7 m + 0,3 m = 3 m Tỉ số chiều dài/ chiều rộng: L/W = 3 : 1 Tỉ số chiều rộng/ chiều sâu: W/H = 1,5 : 1 ∈ (1 : 1 ÷ 2,25 : 1) Chiều rộng của bể tuyển nổi: B = 1,5h n = 1,5 × 2 m = 3 m Chiều dài của bể tuyển nổi: A35,98 L = == 12 m B3 Giả sử: • Chiều dài vùng phối nước vào l vào = 0,8 m • Chiều dài vùng thu nước l thu = 0,8 m Chiều dài tổng cộng: L tc = L + l vào + l thu = 12 m + 0,8 m + 0,8 m = 13,6 m Kiểm tra tỉ số L : W = 12 : 3 = 4 : 1 > 3 : 1 Thể tích vùng tuyển nổi: W = B × L × h n = 3 × 12 × 2 m = 72 m 3 Thời gian lưu nước trong bể tuyển nổi: ∈÷ T V72 t = = = 1h (2060) phut Q71,95 ù Hiệu quả xử lý SS qua bể tuyển nổi giảm 90%, hàm lượng SS sau tuyển nổi: ( ) 540 mg/l 10,9 = 54 mg/l×− Hiệu quả xử lý COD qua bể tuyển nổi giảm 40%, hàm lượng COD sau tuyển nổi: −2450 mg/l × (10.4) = 1470 mg/l Hiệu quả xử lý BOD 5 qua bể tuyển nổi giảm 30%, hàm lượng BOD 5 sau tuyển nổi: −1500 mg/l × (10,3) = 1050 mg/l Lượng chất lơ lửng thu được mỗi ngày: −6333 v(ss) M=(540 mgSS/l×10 kgSS/mgSS × 10 l/m) × 0 ,9 ×71,95 m/h = 34,97 kgSS/h = 839,2 kgSS/ngày Giả sử bùn tươi (gồm hỗn hợp ván nổi và cặn lắng) có hàm lượng chất rắn là TS v = 3,4%, VS v = 65% và khối lượng riêng là S v = 1,0072 Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 42 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Dung tích bùn tươi cần xử lý mỗi ngày: 3 3 ss v VV M 839,2 kg/ngày1 m Q= =× = 24,51 m/ngày TSS3,4% × 1,0072 kg/L1000 L Lượng VS của bùn tươi cần xử lý mỗi ngày: v(vs)v(SS) M= M× VS= 839,2 kgSS/ngày × 65% = 545,4 8 kgVS/ngày V 5.1.1. Tính bề dày thân, nắp, đáy cho bình áp lực • Chọn vật liệu bình: thép CT3 • Ứng suất kéo: K σ = 380×10 6 N/m 2 • Ứng suất cắt: c σ = 240×10 6 N/m 2 • Tốc độ gỉ = 0,06 mm/năm • Môi trường làm việc lỏng(H 2 O): ρ = 1000 kg/m 3 • p suất làm việc: P k = 304,5 Kpa • Chiều cao nước trong bình: H lv =1,2 m *Bề dày của thân áp lực =+ σφ− t h DP SC 2P Trong đó: t D : đường kính trong của bình áp lực, t D = 0,85 m φ h : hệ số hàn, chọn φ h = 0,95 P: áp suất tính toán trong thiết bò P= P k + P n = P k + ρ g H lv = 304,5 + 1000 × 9,81 × 1,2 × 10 -3 = 316,5 Kpa với P n là áp suất thuỷ tỉnh [ ] σ : ứng suất cho phép của thép Hệ số hiệu chỉnh: η = 1; n k =2,6; n c = 1,5 [ ] [ ] 62 * 62 k kk k σ 380 × 10 N/m σ = ησ= η=1 × = 146 × 10 N/m n2,6 [ ] [ ] 62 * 62 c cc c σ 240 × 10 N/m σ = ησ= η =1 × = 160 × 10 N/m n2,6 Lấy giá trò nhỏ nhất trong 2 kết quả vừa tính để tính toán Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 43 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN ⇒ [ ] σ = 146 × 10 6 N/m 3 Hệ số bổ sung bề dày tính toán: C = C 1 + C 2 + C 3 = 1 mm + 0 mm + 1,5 mm = 2,5 mm Với: C 1 : hệ số ăn mòn hoá học, C 2 =1mm C 2 : hệ số ăn mòn cơ học, C 2 = 0 mm C 3 : hệ số bổ sung do dung sai, C 3 = 1,5 mm ⇒ Vì [ ] 62 k h 3 σ 146.10 N/m × φ=× 0,95 = 438,2 > 25 P316,5.10 KPa nên có thể bỏ qua đại lượng P ở mẫu số trong công thức tính bề dầy thân ⇒ bề dày thân của bình áp lực: ×× =+=+= σφ××× t 62 h DP 0,85 m1000 mm/m316,5 KPa SC2,5 mm3,47 mm 2214610 N/m0,95 Chọn S = 3,5 mm Kiểm tra ứng suất cho phép ở bên trong thiết bò − − − ==×< 3 a 3 t SC 3,51 3100,1 D 0,85.10 p suất tính toán cho phép ở bên trong thiết bò σφ− ××××− == +−+− =×=>= 62 ha ta 62 2(SC) 214610 N/m0,95(3,51) mm P D(SC)850 mm(3,51) mm 0,81410 N/m814 KPaP316,5 KPa ⇒ bài toán thoả *Tính bề dày đáy, nắp (elip) của bình áp lực: =+ σφ− t PR SC 2P Trong đó: P- áp suất tính toàn trong thiết bò, N/mm 2 [ ] σ - ứng suất cho phép khi kéo của vật liệu làm đáy, N/mm 2 = 2 t t t D R 4h bán kính cong bên trong ở đỉnh đáy,mm Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 44 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Đối với đáy tiêu chuẩn: t t h = 0,25 D và do đó === × 2 t tt t D RD0,85 m 40,25D h t : chiều sâu của phần elip của đáy đo theo mặt trong của đáy Chọn C = 2,5 mm giống như phần tính bề dày thân Vì: σ × φ=×=> × 6 h 3 14610 0,9543825 P 316,510 ⇒ 323 62 316,5 × 10 KN/m × 0,85 × 10 mm S = + 2,5 mm = 3,470 mm 2 × 146 × 10 N/m × 0,95 Vậy chiều dày đáy (nắp) là S =3,5 mm Kiểm tra: − − − ==×< 3 a 3 t SC 3,51 3100,125 D 0,85.10 p suất tính toán cho phép ở bên trong thiết bò: σφ− ×− −− × 62 ha ta 62 2(SC) 2 × 14610 N/m× 0,95 × (3,51) mm P== R+ (SC)850 mm + (3,51) mm = 0,81410 N/m= 814 KPa > P = 316,5 KPa ⇒ Bài toán thoả 5.1.2. Tính chân đỡ bình áp lực Tính khối lượng thiết bò bằng cách tra các thông số trong bảng trong sổ tay quá trình và thiết bò hoá chất (tập 2) ⇒ h = 1,5 m Khối lượng thân: −ρ 22 thânnt p m=(DD)h 4 Trong đó: D t : đường kính trong của thân, D t = 0,85 m D n : đường kính ngoài của thân D n = D t + 2S = 0,85 mm + 2 × 3,5 ×10 -3 mm = 0,857 m : khối lượng riêng của thép CT 3 , tra bảng =7850 kg/m 3 π ⇒×− 223 thân m=(0,857 m)(0,85 m) × 1,5 m × 7850 kg/m= 110,5 kg 4 Khối lượng bích nắp và bích đáy: S b =18mm Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 45 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN π ××− 223 bích m= 2(1,03 m)(0,08 m) × 0,018 m × 7850 kg /m= 234 kg 4 Khối lượng bích của ống dẫn: S b =18mm π ×− 223 bích ong m= (0,185 m)(0,08 m) × 0,018 m × 7850 kg /m= 3,09 kg 4 Khối lượng nắp và đáy: π ==ρ 2 t đáynắpnắp D mmS 4 Trong đó: D đáy = D nắp = D t = 0,85m − π ==×××= 2 323 đáynắp (0,85m) mm3,510m7850 kg/m15,6 kg 4 Khối lượng nước: m nước = Vρ = 0,68 m 3 × 1000 kg/m 3 = 68 kg Tải trọng tác dụng lên một chân đở: max M G =g z Với z là số lượng chân đỡ M max = m thân + m đáy + m nắp + m bích + m bich ống + m H2O = 110,5 kg + 15,6 kg +15,6 kg + 234 kg + 3,09 kg + 68 kg = 446,8 kg Chọn bình có 3 chân đỡ Tải trọng tác dụng lên 1 chân đỡ là: 2 max Mg 446,8 kg × 9,81 m/s G = = = 1461 N 33 Chọn tải trọng cho phép lên một chân: [ ] G = 0,16×10 4 N Tra bảng, chọn loại chân đỡ ( thép CT 3 ), có diện tích bề mặt đỡ F = 58,5 m 2 5.1.3. Tính đường kính ống dẫn nước thải từ bể điều hòa vào bể tuyển nổi Lưu lượng vào bể tuyển nổi Q = 50 m 3 /h Chọn vận tốc nước trong ống chính: v = 1,5 m/s Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 46 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Đường kính ống dẫn nước thải chính là: = ππ×× 3 4Q4 × 50 m/h D = = 0,1086 m = 108,6 mm v1,5 m/s3600 s/h Chonï ống uPVC Bình Minh 110. 5.1.4. Tính bơm nước tuần hoàn vào bể tuyển nổi Lưu lượng tuần hoàn, Q R = 21,95 m 3 /h Chọn vận tốc nước trong ống, v = 1,5 m/s Đường kính ống là: = ππ×× 3 R 4Q 4 × 21,95 m/h D = = 0,07194 m = 71,94 mm v1,5 m/s3600 s/h Chonï ống uPVC Bình Minh 75 p dụng phương trình Bernuli cho mặt cắt nước ở đầu ra bể tuyển nổi (1) và mặt cắt nước tuần hoàn vào bể tuyển nổi (2) tại mặt thoáng 22 1122 b1212 PvPv H z + = Z++h γ2.gγ2g +++ ∑ Trong đó: Z 1 = 2,7 m; Z 2 = 2,7 m; P 1 = 0; P 2 = 304,5 KPa; V 1 = V 2 = 0 21 b12 PP H= + h γ − ⇒ ∑ 2 12 λlv h= ξ+ d2g ∑∑ − − ρ××× ===×> µ × 33 44 e 3 vd1,5 m/s7510 m1000 kg/m R12,61010 0,893710kg/m.s ⇒ Chế độ chảy rối Trong đó: v: vận tốc nước chảy trong ống, v =1,5 m/s d: đường kính ống, d = 75 mm ρ: khối lượng riêng của nước, ρ = 1000 kg/m 3 µ: độ nhớt của nước, ở 25 0 C µ = 0,8937 × 10 -3 kg/m.s Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m 3 /ngày 47 GVHD: TS. LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Hệ số ma sát: λ=×+=×+= × 0,25 0,25 4 e e1000,2100 0,11,460,11,460,0262 dR75 12,610 Trong đó: e là độ nhám tuyệt đối, e = 0,2 mm (tra bảng theo phụ lục 12, quá trình và thiết bò hoá học tập 10) Tổng hệ số ma sát cục bộ ξ=ξ+ξ+ξ+ξ+ξ+ξ=+++×++= ∑ cb123456 0,510,551,10,250,258 Trong đó: 5,0 1 = ξ : hệ số trở lực khi vào ống hút 1 2 = ξ : hệ số trở lực khi ra ống hút 5,0 3 = ξ : hệ số trở lực van một chiều 1,1 4 = ξ : hệ số trở lực khuyểu cong 90 0 25,0 5 = ξ : hệ số đột mở ở bồn áp lực 25,0 6 = ξ : hệ số độ thu ở bình áp lực Những thông số này tra ở phụ lục 13 - Quá trình và thiết bò hoá học - tập 10 Chọn chiều dài tổng đường ống là 6 m Tổng tổn thất: × ∑ 2 12 2 0,0262 × 6 m(1,5 m/s) h=8 + = 1,17 m 0,07 m 2 × 9,81 m/s p lực của bơm: = 32 b2 32 304,5 × 10 N/m H + 1,17 m = 32,2 mHO 1000 kg/m × 9,81 m/s Công suất bơm ly tâm: b QHρg N = 1000η Trong đó: Q: năng suất của bơm; Q = × 3 -33 R 21,95 m/h Q= = 6,097 10 m/s 3600 s/h H b : Cột áp của bơm, H b = 32,2 m ρ = 1000kg/m 3 η = 55%, hiệu suất bơm − × 3332 6,09710m/s × 32,2 m × 1000 kg/m × 9,81 m /s N = = 3,5 kW 1000 × 55% [...]... TIẾN Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m3/ngày 51 GVHD: TS LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m3/ngày 5.2 Bể UASB 5.2.1 Thông số đầu vào • Lưu lượng trung bình Q = 1200 m3/ ngày đêm • SS = 54 mg/l • CODVào = 1470 mg/l • BODvào = 1050 mg/l Bảng 5.5 Các thông số thiết kế bể UASB Thông số Giá... nhô ra của tấm hướng dòng nằm10 bên dưới khe hở 10 ÷ 20 cm + Chiều cao vùng lắng >1m Thời gian lưu bùn, ngày 52 GVHD: TS LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m3/ngày + Thời gian lưu bùn 35 ÷ 100 ngày (Nguồn: Xử lí nước thải đô thò và công nghiệp - Tính toán thiết kế công trình của thầy Lâm Minh Triết( chủ biên), Nguyễn Thanh Hùng,... của nước thải sau xử lý kị khí: SS ra = (1− ESS ) × SSra = (1− 0,72)×10,8 mg/L = 3,02 mg/L < 50 mg/l (QCVN01:2009/BTNMT) Tính thể tích của bể Thể tích bể Aerotank được tính theo hai công thức sau: θ= X=; ×(SS) − θ co θ)Q dc q(1+k× Vr c 𝜃c: thời gian lưu bùn Trong đó: Q: lưu lượng nước thải 64 GVHD: TS LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên. .. qua các thiết bò co, tê, van, cút … h = 5,2: độ cao mực nước trong bể xử lý f = 1.2: hệ số an toàn Công su t thực tế của máy thổi khí GRTp k N = 1 12 ηk1p − − k1 k − 1 Trong đó: G = Qkk 𝜌k = 0,34 m3/s × 1,2 kg/m3 = 0,408 kg/s G: trọng lượng của không khí, kg/s; GVHD: TS LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN 69 Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên. .. Q1 = 12,5 m3/h Lưu lượng nước cần thiết cấp cho một đơn nguyên Qd = V×A = 0,8 m/h × (5 m)2 = 20 m3/h dd Lưu lượng nước cần phải tuần hoàn 56 GVHD: TS LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m3/ngày Qr = Qd – Q = 20 m3/h – 12,5 m3/h = 7,5 m3/h = 2,083 × 10-3 m3/s Vận tốc nước chảy trong đường ống dẫn nước thải tuần hồn dao động từ... ⇒ Hl = 3,57 – 0,3 = 3,27m > 2m Tổng chiều cao ngăn lắng và cao dự trữ của ngăn lắng (H3) chiếm trên 30% chiều cao bể H l3 H + 3,57 > 30% × 100 = × 100 = 67% H5,328 TC 5.2.6 Tính toán các tấm chắn khí và tấm hướng dòng và thời gian lưu nước ngăn lắng Hình 5.1 Các giả thiết trong bể Aerotank (Hình 12-1 Trang 194- Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải- TS Trònh Xuân Lai) 60 GVHD: TS LÊ HỒNG... kg không khí từ áp su t P1 đến P2 1,865 kg/h × 132,2 kJ/kg N= = 0,06848 kJ/s = 0,06848 kW = 68,48 LT 3600 s/h Công su t thực tế của máy nén đoạn nhiệt: N TT = Với η:dn W N LT ηdn Hiệu su t đoạn nhiệt: ηdn ∈ (0,8÷0,9) 49 GVHD: TS LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m3/ngày 68,48 W N76,1 W0,102 Hp === TT 0,9 Tính áp lực của máy... số • Áp lực máy • Công su t • Lưu lượng Hm = 0,72 atm = 72,954 kPa N = 31,54 kW Qm = 20,37 m3/phút Vậy chọn máy thổi khí ARS Seri loại ARS150 có lưu lượng 21,5 m3/phút; áp su t đầu ra 75kPa; công su t làm việc 37,5 kW Bảng 5.9 Catalogue máy thổi khí ARS Seri model ARS150 70 GVHD: TS LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m3/ngày... mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m3/ngày • Tỉ lệ MLVSS/MLSS của bùn trong bể UASB là 0,75; • Tải trọng bề mặt phần lắng 12m3/m2.ngày; • tải trọng thể tích LCOD = 5 kgCOD/m3.ngày, hiệu quả khử COD đạt 65% và BOD5 đạt 75%; • Lượng bùn phân hủy kò khí cho vào ban đầu có TS = 5%; • Y = 0,04 gVSS/gCOD, kd = 0,025 ngày-1, 𝜃� = 90 ngày (Nguồn: Xử lí nước thải đô thò và công. .. m3/phút GVHD: TS LÊ HỒNG NGHIÊM SVTH: NGUYỄN NGỌC TIẾN 48 Đồ án mơn học Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cao su thiên nhiên 1200 m3/ngày Chọn thông số tính toán máy khí nén khí: Qk = A = 26 m3/phút và áp su t trong bình áp lực p = 304,5 kPa Chọn máy nén khí ly tâm 2 cấp Lưu lượng của máy nén khí: Qk = 0,026 m3/phút = 1,554 m3/h Công nén đoạn nhiệt của máy nén 2 cấp: k P2 L=ZRT1, J/kg 1 . L/gam 33 aT 71, 95 m/h × 1000 l/m S = SQ= 54 0 mg/l × = 64 755 0 mg/phút = 647 ,55 g/phút 60 phút/h ⇒ A = 0,04 L/g × 647 ,55 g/phút = 25, 90 L/phút . ξ=ξ+ξ+ξ+ξ+ξ+ξ=+++×++= ∑ cb123 456 0 ,51 0 ,55 1,10, 250 , 258 Trong đó: 5, 0 1 = ξ : hệ số trở lực khi vào ống hút 1 2 = ξ : hệ số trở lực khi ra ống hút 5, 0 3 = ξ : hệ số