Hội nghị Khoa học kỷ niệm 50 năm ngày thành lập Viện KHCN Xây dựng PHÂN TÍCH VÀ ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ QUAN TRẮC TRONG THI CÔNG XỬ LÝ NỀN ĐẮP TRÊN ĐẤT YẾU TỪ THỰC TẾ GÓI THẦU EX-9, KM91+300-KM96+300 DỰ ÁN XÂY DỰNG ĐƯỜNG Ô TÔ CAO TỐC HÀ NỘI - HẢI PHÒNG * Nguyễn Đình Thứ , Phạm Văn Lương , Nguyễn Trọng Quang TÓM TẮT: Xử lý đất yếu đường thấm thẳng đứng bấc thấm (PVD), giếng cát (SD), cọc cát đầm (SCP)đã sử dụng rộng rãi với công trình giao thông Tuy nhiên kết tính toán thực tế thi công có sai khác tổng lún, thời gian cố kết đặc biệt sau đưa công trình vào khai thác đường vấn tiếp tục lún lún kéo dài gây khó khăn cho xe cộ tham gia giao thông, gây lãng phí cho công tác sửa chữa gây xúc cho dự luận Từ thực tế công tác quan trắc gói thầu 9: km91+300-km96+300, Dự án đường ô tô cao tốc Hà Nội Hải Phòng, nhóm tác giả muốn trao đổi phân tích đánh giá số liệu quan trắc nhằm đề xuất tiến trình thi công, thời gian kết thúc chờ đất cố kết; từ góp phần giải tình trạng lún chênh đoạn đường chuyển tiếp từ đường vào cầu cống ĐẶT VẤN ĐỀ Giải pháp xử lý đường đắp đất yếu đường thấm thẳng đứng bấc thấm (PVD), giếng cát (SD) cọc cát đầm chặt (SCP), sử dụng rộng rãi xây dựng công trình giao thông Việt Nam từ 15 năm nay, đem lại hiệu rõ rệt rút ngắn thời gian xây dựng nâng cao chất lượng công trình Tuy nhiên kết tính toán thiết kế thực tế thi công có sai khác tổng lún, thời gian cố kết đặc biệt sau thi công đưa công trình vào khai thác đường xảy lún lún kéo dài gây khó khăn cho xe cộ tham gia giao thông xúc cho dư luân xã hội Từ số liệu quan trắc gói thầu EX-9, km91+300-km96+300, Dự án đường ô tô cao tốc Hà Nội- Hải Phòng, nhóm tác giả mong muốn trao đổi phân tích, đánh giá kết quan trắc nhằm đề xuất tiến trình thi công, thời gian kết thúc chờ đất cố kết, từ góp phần giải chênh lún đoạn chuyển tiếp từ đường vào cống cầu QUAN TRẮC VÀ XỬ LÝ SỐ LIỆU QUAN TRẮC TẠI GÓI THẦU EX-9, DỰ ÁN ĐƯỜNG Ô TÔ CAO TỐC HÀ NỘI-HẢI PHÒNG 2.1 Sơ lược cấu tạo địa tầng gói thầu EX-9 Địa tầng từ xuống gồm(xem hình 1): Lớp 1: đất trồng trọt, đất lấp Lớp 2: Sét béo, sét gầy, sét gầy pha cát, bụi bụi dẻo, trạng thái mềm yếu đến cứng Lớp chia làm phụ lớp: Phụ lớp 2a: sét béo, sét gầy, sét gầy pha cát, bụi, bụi dẻo, màu xám xanh, xám đen, xám nâu, trạng thái mềm yếu đến mềm yếu * Nguyễn Đình Thứ, Tổng công ty tư vấn thiết kế giao thông vận tải (TEDI), thund.tk@gmail.com, 0913 00 22 33 161 (CH, CL, ML, MH); phụ lớp 2b: sét béo, sét gầy, sét gầy pha cát, trạng thái cứng vừa, màu xám xanh, xám đen, xám nâu (CH, CL); phụ lớp 2c: sét béo, sét gầy, sét gầy pha cát, trạng thái cứng đến cứng, màu xám xanh, xám đen, xám nâu (CH, CL) Lớp cát bụi, lẫn sét chặt vừa; đến chăt Lớp sét gầy, sét béo cứng vừa đến cứng Hình Mặt cắt địa chất điển hình gói thầu 2.2 Công tác TKKT xử lý đất yếu Trong TKKT gói thầu EX-9, đất yếu tuyến đuợc xử lý giải pháp Bấc thấm (PVD) với 13 đoạn Giếng cát (SD) với đoạn khoảng 100m bố trí mặt cắt ngang quan trắc (xem hình 2) gồm loại: Mặt cắt ngang quan trắc loại I, gồm: bàn đo lún mặt (3 bàn: tim, vai đắp ), cọc đo chuyển vị ngang 10 cọc (mỗi bên cọc), thiết bị đo áp lực nước lỗ rỗng Piezometer (đặt độ sâu: 5m, 10m 15m); thiết bị đo chuyển vi ngang inlinometer) đặt bên chân taluy đắp; Mặt cắt ngang quan trắc loại II, gồm: bàn đo lún mặt (3 bàn), cọc đo chuyển vị ngang 10 cọc (mỗi bên cọc); Hình bố trí thiết bị quan trắc loại I loại II 2.3 Quá trình thi công Công tác thi công tháng 8/2008, đến hết tháng 6/2012 có 10 đoạn thi công xong, dỡ tải thi công hạng mục khác a) Lắp đặt thiết bị quan trắc gồm: Bàn đo lún mặt: lắp đặt sau thi công xong PVD SD đệm cát thoát nước; Cọc đo chuyển vị ngang; thiết bị đo ngang sâu: lắp đặt sau bàn đo lún mặt; Thiết bị đo áp lực nước lỗ rỗng: lắp đặt sau thi công xong lớp cát thoát nước; b) Kết quan trắc: Kết quan trắc lún đánh giá thực tế ổn định gói thầu EX-9 162 tổng hợp bảng Trong viết tập trung phân tích đánh giá so sánh kết quan trắc (đặc biệt kết quan trắc lún) trắc ngang km94+360 với kết tính toán thiết kế kỹ thuật, nhằm định tiến trình thi công (tốc độ đắp, chiều cao đắp, thời gian kết thúc đắp) Các đoạn khác có cách làm tương tự Theo thiết kế đắp thi công giai đoạn với tốc độ đắp 10cm/ngày (41ngày: 4.10m) Tuy nhiên thi công phải kéo dài tới giai đoạn với thời gian đắp 205 ngày Bảng 1: Tổng hợp tiến trình thi công quan trắc gói thầu EX-9 Gói thầu EX-9-Bảng tổng hợp tiế n trình thi công quan trắc Số giai P h ương T h ời gian xây dựng Ch iều sâu Dỡ t ải Km91+320 I Km91+400 II Km91+500 II EX9 -3 Km9 +6 0 II EX9 -4 Km9 +7 0 I EX9-5 Km92+100 II EX9-6 Km92+120 II P VD EX9-7 Km92+200 II Km92+800 II Km92+900 II Km93+400 I Km93+500 II Km93+800 I Km93+900 II Km94+100 II Km94+200 II Km94+300 EX9 -1 EX9-2 EX9-8 EX9-9 T h ời gian ch Ch iều cao đắp Độ lún Hiện t ại T hiết k ế Hiện t ại T hiết k ế Hiện t ại T h iết kế Hiện t ại T h iết kế t háng t háng t háng t háng m m cm cm 35.9 Nh ận xét SD 15.8 2.9 7.17 6.98 58.6 111.6 OK 35.9 15.8 3.4 6.41 6.23 59.8 111.6 OK SD 14.7 20/6/2012 35.8 15.3 8.9 4.9 57 91.2 OK SD 4.5 0/6/20 35 6.1 8.1 29 5.04 5 19 OK P VD 6.5 0/6/20 35 16 8.1 60 4.34 37 OK 01/07/2011 35.9 12.5 28.5 11 2.64 2.9 104.9 78.1 OK 14.3 01/07/2011 35.9 16.5 28.5 2.66 2.9 104.9 95.3 OK SD 16.3 01/07/2011 35.7 7.4 28.5 2.75 3.01 62.7 85.7 OK P VD 16.8 20/09/2011 35.5 15.7 28.3 1.81 2.52 112 112.5 OK 20/09/2011 35.5 15.7 28.3 1.01 1.72 94.4 112.5 OK 20/6/2012 35.2 14.8 12.3 4.82 4.44 98.9 137 OK P VD 17 20/6/2012 35.2 14.8 11.6 5.13 4.75 101.5 137 OK 27/07/2012 35.9 15.5 5.0 6.10 5.93 119 140 OK 27/07/2012 35.9 15.5 5.6 5.38 5.21 107.3 140 OK 15/02/2012 35.8 14.7 13.8 7.5 2.93 3.64 109.4 127.37 OK 15/02/2012 35.8 14.7 14.6 7.5 4.65 4.05 96.7 127.37 OK II 01/07/2011 30.1 14.7 14.6 7.5 2.66 2.24 111.1 127.37 OK Km94+500 II 13.0 15 8.8 2.99 2.61 98.7 117.51 OK Km94+600 II 13.0 15 8.8 3.36 3.12 92.5 117.51 OK EX9-13 Km94+700 II 12.8 14.7 7.8 4.01 3.24 74.5 190.2 OK EX9-14 Km95+400 II EX9-15 Km95+500 II EX9-16 Km95+600 EX9-17 EX9-18 EX9-10 EX9-12 P VD 15.5 P VD 23 SD 31 11.9 16.7 7.4 5.04 4.93 82.1 140.35 OK SD 31.5 9.0 15.3 5.8 3.74 4.52 32.7 176.6 OK II P VD 20 9.0 14.8 6.2 3.33 3.9 42.6 115.6 OK Km95+700 II P VD 31.5 9.3 15.9 7.5 3.16 2.97 54.9 150.5 OK Km95+800 II P VD 30 10.0 15.2 0.0 2.91 1.81 52 122.9 OK EX9-19 Km95+900 II P VD 19 10.0 14.9 7.6 8.5 3.74 2.82 53 155.1 OK EX9-20 Km96+100 II P VD 19 15.2 14.8 2.7 3.23 2.15 50.6 145.1 OK EX9-21 Km96+280 I SD 27 15.2 16.3 2.5 4.32 4.76 54.9 189.5 OK Đoạn T hí điểm dùng Km94+360 I P VD 13.9 11/01/2012 29.4 9.7 12.0 8.3 4.84 4.1 136 94.72 OK Km94+420 I P VD 13.9 11/01/2012 29.4 9.7 12.0 8.3 4.84 4.1 127.4 94.72 OK 2.4 Phân tích số liệu quan rắc 2.4.1 Tính toán độ lún độ cố kết dựa kết quan trắc lún theo phương pháp Hyperbolic Asaoka (hình 4) Có số phương pháp dự báo độ lún cuối cùng, độ cố kết dựa theo tiến trình đắp thời gian đắp, thường hay sử dụng phương pháp là: Hyperbolic, Asaoka Hoshino Hai phương pháp đầu sử dụng rộng rãi nên trình bầy phương pháp Phân loại Phương pháp Hyperbolic Phương pháp Asaoka ¥è ¥ =tan¥ è o Khái niệm t/S t-S t =¥ +ᥠâ St-So ¥á Time Phương trình mẫu Phương trình St = S0 + S f t α + βt Si = β = S0 + β Sf = 163 + β S i −1 β0 − β1 Phân loại Độ tin cậy Phương pháp Hyperbolic Phương pháp Asaoka - giá trị dự đoán đo sát - dự đoán lún thấp đo đạc,theo thời - cấp cố kết vượt 70%, dự đoán có gian, tiến dần tới giá trị đo đạc thể sai số 10% - độ cố kết vượt 80%,dự đoán sai số 10% (a) (b) Hình Kết tính lún đoạn km 94+340-km94+440-TKKT (3a) kết quan trắc (3b) Prediction Final settlement k94+360 Km94+3 60 1500 1.20 y = 0.95x + 70 1450 R2 = 0.9984 1400 1.00 y = 0.0023x + 0.24 1350 1300 Si (cm) R = 0.80 (t-to)/(SSo) 1250 0.60 1200 1150 0.40 1100 1050 0.20 1000 1000 0.00 50 100 150 200 250 300 t-to 350 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 Si-1 (cm) 400 Computation of Final Settlement and consolidation degree Computation of Final Settlement Node of Intersection Coefficient β α x 0.0023 0.2400 Expected Residual Settleme 9.2 cm 1451.783 Computed Final Settlement Sf 1452 mm U 93.68% nt Requirement Less than 20.0 (a) cm Judgment OK Coefficient a 0.9500 b Node of Intersection x 1400.00 70 Computed Final Sf (mm) 1400.00 U (%) Settlement 97.14 Expected Residual Settlement Residual Settlement Requirement Less than 20.0 4.000 cm Judgment OK (b) Hình Tính độ lún cuối độ cố kết theo phương pháp Hyperbolic (a) Asaoka (b) Kết tính lún phương pháp có tổng lún lớn quan trắc thực 2.4.2 Tính toán lại độ lún (Re-calculated settlement), độ lún dư độ cố kết Tính toán lại độ lún chiều cao đắp tiến trình đắp thực, với tính chất lý TKKT có điều chỉnh theo kết khảo sát BVTC (nếu có) Kết tính toán lại đoạn km94+360 với chiều cao đắp: He=4.85m Htk=4.10m (hình 5) (a) (b) Hình tính lún lại với chiều cao đắp thực thời gian thi công thực a) chiều cao đắp thi công He=4.85m, b) chiều cao đắp theo thiết kế-Htk=4.10m 2.4.3 Phân tích phản hồi Kết quan trắc lún 136cm với chiều cao đắp 4.85m, nhiên thi công xong lớp đệm cát 0.80m đặt bàn đo lún nên chiều cao gây lún thực 4.85-0.80=4.05m Như đắp với chiều cao Htk = 4.10m độ lún 137.67cm Kết tính toán lún theo phương pháp Hyperbolic Asaoka kết đo lún thực lớn kết TKKT, cần phải phân tích phản hồi Tổng hợp kết tính toán độ lún, kết đo lún (xem bảng 2) Bảng Tổng hợp kết tính toán kết đo lún TT TKKT Quan trắc Chiều cao thiết kế Htk (m) Htk+bù lún(m): chiều cao đắp theo thiết kế+bù lún Tổng lún (cm) 3.20 4.10 3.20 4.05(a) 97.72 136.00(b) 137.67(c) Độ lún dư (cm) Độ cố kết (%) thời gian (ngày) Độ lún qui đổi lớp đệm cát gây trước đặt bàn lún (cm) * Tổng lún thực đo+lún qui đổi (cm) 7.39 494 494 26.86 164.53 (g) Tính lại 4.85 4.10 131.39(d) 93.93 (e) 2.15 93.58 494 Tính phản hồi 3.20 4.85 Hyperbolic Asaoka 3.20 4.85 3.20 4.85 145.20 140.0 494 9.20 93.68 494 4.0 97.14 494 167.73 26.86 172.06 26.86 166.86 Ghi chú: * Độ lún qui đổi : thực tế thi công-sau vét hữu cơ, đắp trả cát đắp, đắp lớp đệm cát (60cm), thi công PVD, đắp lớp đêm cát (20cm), Nhà thầu đào để đặt bàn lún, nên độ lún lớp đệm cát gây tạm tính theo tỷ lê: 4.05m lún thực đo 136cm 0.80m lún 26.86cm; (a) Chiều cao đắp tính từ đặt bàn quan trắc: 4.85-0.80=4.05m; (b) Độ lún thực đo từ đặt bàn đo lún; (c) Đô lún ngoại suy từ độ lún thực đo với chiều cao đắp 4.10m; (d)và (e): độ lún tính lại với chiều cao đắp He=4.85m 4.10m; (g) : độ lún thực +độ lún qui đổi với chiều cao đắp 4.85m; Theo bảng 2, độ lún theo TKKT 94.72cm, độ lún lớp đệm cát 26.86 cm, độ lún ứng với chiều cao đắp 4.10m 4.85m tương ứng 137.67cm 164.53 Khi chiều cao đắp cộng với đắp bù lún 4.10, sau chờ đất đạt độ cố kết chiều cao đường là: 4.10m-1.37m=2.72m Chiều cao đường sau lún thấp chiều cao thiết kế 3.20m- 2.72m=0.48m Theo phương pháp Hyperbolic cần đắp thêm khoảng 0.505m phương pháp Asaoka 0.453m Phương pháp phân tích phản hồi dựa lựa chọn sau: - Trường hợp 1: Thông thường phân tích phản hồi người ta vẽ tập hợp đường cong lún (các tiêu TKKT), giá trị hệ số ép nén(Cc) thay đổi theo số liệu thu từ thí nghiệm lớp đất, lựa chọn đương cong lún phù hợp với kết với đường cong thực đo; - Trường hợp 2: Nếu theo trường hợp mà không tìm đường cong phù hợp với kết đo, ta cần vẽ thêm chùm đường cong thứ 2: tính chất lý trường hợp trên, giá trị hệ số cố kết theo phương ngang (Ch) thay đổi Lựa chọn đường cong lún phù hợp với đường cong lún thực đo; - Có thể tổ hợp trường hợp để (vừa thay đổi Cc, vừa thay đổi Ch) để vẽ tập hợp đường cong lún tìm đường cong lún phù hợp với kết quan trắc Tổ hợp lựa chọn tiêu để tính phản hồi (feed back analysis) sau: Bảng 3: lựa chọn tiêu cho tính phản hồi Hạng mục Thiết kế kĩ thuật ∆E Phương pháp tính lún Cc (hệ số ép nén) Pc/OCR(áp lực tiền cố kết/hệ số cố kết Ch/Cv hệ số cố kết ngang /hệ số cố kết theo đứng Km94+360 Feed back/tính phản hồi Cc (a) Cc (b) - Layer 2a1 - Layer 2a2 - không sử dụng - 1.0 - 0.40; - 0.90 - 0.40; - Layer 2a1 - Layer 2a2 0/1 0/1 - 3.1/1 - 6.2/1 - 3.1/1 - 6.2/1; - Layer 2a1 - Layer 2a2 1 - Ch=Cv; - Ch=1.5Cv; - Ch=2Cv; - Ch=Cv; - Ch=2Cv; Kết tính toán thể hình Km94+360: lún quan trắc, lún tính phản hối lún quan trắc có hiệu chỉnh lún lớp đệm cát 600 400 Surcharge elevation（cm（ 200 -200 -400 -600 Set t l ement -800 ( ch=cv) Set t l ement ( Cent er ) -1000 Set t l ement Settlement（mm（ -1200 -1400 Set t l ement Cent er l i ne adj ui ment set t l ement Ch=1 5cv ( ch=2cv) -1600 -1800 -2000 30 60 90 120 150 18 Surcharge (Cent er) Set t lement (Right ) lement (ch=cv) Set t lement Ch=1.5cv 210 240 270 300 30 360 390 420 450 Set t lement (Left ) Actual Emb(cm) Set t lement Set t Set t lement (ch=2cv) Cent erline adjuiment set t lement 48 510 Hình Tổ hợp kết tính lún phản hồi Theo kết tính toán phản hồi thể hình: thấy rằng: trường hợp với Ch=Cv, có tổng lún 167.73cm phù hợp với giá trị tổng lún từ giá trị đo đạc (có hiệu chỉnh lún lớp đêm cát gây ra), giá trị lún theo phương pháp Hyperbolic Asaoka (xem bảng 1) 2.4.4 Cố kết (Piezometer) Trong trình đắp áp lực nước lỗ rỗng dư tăng lên, ngừng đắp áp lực nước lỗ rỗng dư giảm xuống tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng (xem hình 7) Độ cố kết đất tính theo phương pháp Hyperbolic Asaoka (như trình bầy trên) tính theo mức độ tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng (bảng 4) Hình Đồ thị áp lực nước lỗ rỗng dư theo tiến trình đắp thời gian Bảng Tính độ cố kết theo áp lực nước lỗ rỗng dư tải trọng đắp 2.4.5 Ổn định a) Ổn định đắp theo kết quan trắc cọc chuyển vị ngang mặt Theo qui trình 22TCN262-2000 đường ổn định chuyển vị ngang đo cọc bên taluy đắp 4.5m) cần thiết phải có thiết bị quan trắc chuyển vị ngang sâu (Incinometer) b) Ổn định đắp theo kết quan trắc thiết bị đo chuyển vị ngang sâu(inclinometer) Khi thi công đường đắp đất yếu, dựa vào kết quan trắc lún mặt tim kết đo chuyển vị ngang sâu (Inclinometer) để kiểm soát ổn định, thường dùng phương pháp sau: phương pháp Kurihara-Mochinaga, Tominaga-Hasshimoto Masuo-Kawamura Từ kết đo đạc lập các quan hệ độ dịch chuyển ngang (theo Inclinometer) độ dịch chuyển đứng Ở đánh giá ổn định theo phương pháp Masuo - Kawamura (xem hình 8) sau: ™ Phương pháp Kurihara –Mochinaga Đặc điểm • Vẽ đồ thị quan hệ dịch chuyển ngang thời gian Nếu giá trị dịch lớn giá trị đường ổn định • Dịch chuyển ngang >2cm/ngày, đường đắp ổn định Tiêu chí • Tiêu chuẩn kiểm tra: ∆σ/∆t = đặc trưng > 2cm/ ngày, đường ổn định Ứng dụng • Dễ áp dụng Phân loại Phương pháp TominagaHashimoto Phương pháp Matsuo & Kawamura Khái niệm Tiêu chuẩn kiểm tra Ứng dụng đắp phá hoại: α2 ≥ 0.7 or α2 ≥ α1+0.5 Chuyển vị ngang > chuyển vị đứng đắp tiến dần tới phá hoại,sự tăng δ đáng kể so với S Như tiến khu vực I-II,có nghĩa đắp không ổn định đắp nguy hiểm nếu: qi/qf>0.8 qi: tải trọng đắp ; qf: tải trọng phá hoại đắp phá hoại hay không tùy thuộc đường cong có tiến gần tới đường phá hoại không trình đắp Hình Kiểm soát ổn định trình đắp theo phương pháp Masuo-Kawamura Theo biểu đồ trên: Phương pháp Masuo-Kawamura: qi/qf>0.80 - đường có biểu ổn định Thực tế vị trí ống đo Inclinometer đường biến dạng ngang lớn nên đo phải thay ống đo tới lần 3 KẾT LUẬN Quan trắc trình thi công xử lý đất yếu công tác bắt buộc nhằm đảm bảo ổn định cho đường giúp điều chỉnh kịp thời tiến trình đắp, thời gian đắp, chiều cao đắp để đường chất đủ tải quan trọng đánh giá độ lún cuối cùng, độ cố kết để định cho phép kết thúc giai đoạn đắp kết thúc toàn tiến trình đắp chuyển sang thi công hạng mục khác tiến trình xây dựng tuyến đường Nội dung phân tích đánh giá tóm tắt sau: 3.1 Đánh giá lún 3.1.1 Đánh giá độ lún theo phương pháp Hyperbolic Asaoka: dựa kết đo lún với chiều cao đắp thực để tìm độ lún cuối độ cố kết; 3.1.2 Tính toán lại độ lún (recalculated settlement): Dựa theo chiều cao tiến trình đắp thực 3.1.3 Phân tích phản hồi: số liệu quan trắc lún sai khác với lún tính toán TKKT (có thể lớn hơn, nhỏ độ lún tính toán TKKT), cần thiết phải tính phản hồi Nội dung tính phản hồi xem mục II phần 3.2 Dự tính chiều cao đắp, độ lún, độ cố kết, thời gian chờ đất cố kết độ ổn định cho giai đoạn Từ kết đo lún (136cm), kết tính lại với He=4.10m (93.93cm), kết tính độ lún độ cố kết theo phương pháp Asaoka (138.4cm) Hyperbolic (145.20cm) thấy với chiều cao Htk 3.20m, chiều cao có phòng lún 4.10m (lún 94.7cm), đường đắp sau lún thấp chiều cao thiết kế khoảng 0.50m Do cần thiết phải đắp thêm khoảng 0.50m để sau đạt tiêu chí độ cố kết đường cao độ lớn chiều cao thiết kế Thực tế đoạn nhà thầu đắp với chiều cao 4.85m Kết phân tích bảng độ lún thực đo (có hiệu độ lún lớp đệm cát) với chiều cao đắp 4.85 164.53cm Chiều cao đắp sau chờ cố kết 4.85m-1.64m=3.21m, chiều cao thiết kế Giả sử đoạn có chiều cao Htk 4m, nên phải đắp giai đoạn Từ kết tính phản hồi ta tính để sau đạt độ cố kết chiều cao đắp lớn 4.0m Kết tính toán xem bảng 5: Bảng so sánh kết tính toán chiều cao đắp TKKT BVTC Hạng mục TKKT* BVTC** Chiều cao thiết kế Htk (m) Chiều cao đắp giai đoạn He(GD1) Chiều dầy bù lún giai đoạn 2: Hbl-(GD2_ (m) Thời gian chờ (ngày) Chiều cao đắp GD2 có bù lún (m) Tổng lún (cm) Độ lún kết thúc chờ(cm) Độ lún dư (cm) Độ cố kết (%) Tổng thời gian (ngày) 4.0 4.10 1.0 100 5.15 109.32 103.59 5.73 94.76 610 4.0 4.85 1.05 100 5.90 192.33 184.22 9.11 95.29 610 Ghi chú:(*) kết tính theothiết kế kĩ thuật (TKKT) (**) kết tính theo quan trắc lún 3.3 Kiến nghị 3.3.1 Đưa tải trọng xe (hoạt tải) phần tải trọng gây lún vào tính toán để sau dỡ tải đất trạng thái cố kết khai thác không phát sinh tải trọng gây lún 3.3.2 Nên bỏ cọc đo chuyển vị ngang bên taluy đắp với đắp có chiều cao He ... đánh giá thực t ổn định gói thầu EX- 9 162 t ng hợp bảng Trong vi t tập trung phân t ch đánh giá so sánh k t quan trắc (đặc bi t k t quan trắc lún) trắc ngang km94+360 với k t t nh toán thi t. .. giảm b t thời gian đo đạc thực t không cần thi t 3.3.3 Đưa vào qui trình, qui định đánh giá k t quan trắc trình thi công xây dựng đắp đ t yếu nhằm đảm bảo đắp đủ t i thi công đưa vào khai thác,... 4.10m) Tuy nhiên thi công phải kéo dài t i giai đoạn với thời gian đắp 205 ngày Bảng 1: T ng hợp tiến trình thi công quan trắc gói thầu EX- 9 Gói thầu EX- 9-Bảng t ng hợp tiế n trình thi công quan trắc