85 Lũ lụt dòng chảy lớn Chương IV LŨ LỤT VÀ DÒNG CHẢY LỚN NHẤT I NHỮNG KHÁI NIỆM VỀ LŨ LỤT Lũ lụt kết tác động tổ hợp nhiều yếu tố khí hậu thời tiết, dòng chảy, địa hình địa mạo, thảm thực vật… vùng rộng lớn có lưu vực nhỏ mà biểu thay đổi cường suất mực nước ( dh ) tốc độ dòng chảy, độ sâu ngập nước phạm vi bị ngập dt Lũ: Thường có cường suất mực nước từ lớn đến lớn, lũ thường xuất sông suối Nếu lưu vực có độ dốc lớn sông ngòi miền Trung sông miền núi phía Bắc lòng sông bị ràng buộc hệ thống đê điều sông Hồng sông Thái Bình Lụt: Lụt thường có cường suất mực nước ( dh ) nhỏ vài cm/ngày vài dt chục cm/ngày Phạm vi bị ngập lớn, độ sâu ngập lụt lớn, thời gian bị ngập kéo dài từ vài ngày đến vài tháng Ví dụ: Trận lụt năm 2000 ĐBSCL ( dh ) ≅ 30 ~ 40cm/ngày(đây trận lũ có dt cường suất mức nước lớn nhất) II LŨ QUÉT Trong năm gần số lưu vực nhỏ miền núi thường xảy lũ quét có sức tàn phá ghê gớm-gây cho nhân dân vùng xảy lũ quét mát đau thương người nghiêm trọng Những trận lũ quét xảy Hà Tónh (1980), Sơn La (1991), Lai Châu (1990, 1991), Quảng Bình (1992), sông Dinh (Bình Thuận) (1999), Túy Loan (Đà Nẵng) (1999) đặc biệt nghiêm trọng trận lũ quét xảy lúc sáng ngày tháng 10 năm 2000 suối Nậm Coóng (xã Nậm Cuối) (huyện Sình Hồ, tỉnh Lai Châu) mang tính chất hủy diệt địa phương làm chấn động dư luận nước Thế lũ quét (Flash flood)? Đây loại lũ xảy diện hẹp, xuất bất ngờ, thời gian kéo dài ngắn, tốc độ dòng chảy lớn, Vmax = ÷ m/giây Nó trôi tất sẵn có đường qua mà phần lớn 86 Chương IV bùn, đất, cối Vì lũ quét có kèm với lũ bùn đá! Nói chung lũ quét có sức tàn phá kinh khủng… Ví dụ: Trận lũ quét xảy ngày 4-10-1978 lưu vực sông Công, sức tàn phá mô tả trận bom B52 Lũ tàn phá hai xã Hồng Sơn Tân thái, huyện Đại Từ, Bắc Thái, trôi 210 nhà, làm chết 40 người, 20 đập thủy lợi bị phá vỡ, 12 trạm bơm bị hư hỏng hoàn toàn Lũ trôi cầu sắt nặng 100 Hoặc trận lũ xảy sông Nậm Lang (7-6-1990) Lai Châu làm chết 76 người Trận lũ xảy sông Nậm La (27-7-1991), thị xã Sơn La, làm chết 32 người; hàng nghìn nhà bị trôi, thiệt hại ước tính 30 tỷ đồng Những nguyên nhân chủ yếu hình thành lũ quét Việt Nam: - Tổ hợp bất lợi tượng thời tiết: bão, áp thấp nhiệt đới, không khí lạnh, cao áp Thái Bình Dương, hội tụ nhiệt đới… - Những tượng thời tiết nêu thường đem đến lượng mưa lớn, tập trung thời gian ngắn tạo điều kiện thuận lợi cho việc hình thành dòng chảy lũ - Nhân tố mặt đệm: rừng bị tàn phá Nếu nói: Mưa điều kiện cần thiết để tạo nên dòng chảy lũ mặt đệm điều kiện đủ để góp phần hình thành lũ quét Yếu tố mặt đệm chi phối mạnh mẽ đến trình hình thành lũ quét Bởi mặt đệm ảnh hưởng lớn đến lượng tổn thất dòng chảy lũ Lượng tổn thất bao gồm trình thấm, bốc hơi, điền đầy, kìm hãm dòng chảy lớp phủ thực vật Có thể nói: Tính chất đất hình thái mặt đất nhân tố chủ yếu cấu thành mặt đệm Hàng bao đời nay: đất vốn loại tài nguyên vô quý người khai thác để phục vụ cho tồn phát triển cho Song tác động thiếu ý thức, thiếu khoa học người làm cho kết cấu đất, hình thái mặt đất ngày phát triển theo chiều hướng bất lợi cho việc giảm thiểu dòng chảy lũ, tạo nguy cho lũ quét, lũ bùn đá hình thành Vùng đồi núi nước ta có khoảng 26,5 triệu đất (chiếm 79% diện tích tự nhiên) Ở có khoảng 25 triệu người thuộc 50 dân tộc anh em sinh sống, có khoảng triệu người sống theo lối du canh du cư (80% thu nhập dựa vào nương rẫy) Tình trạng nghèo đói, lạc hậu dân số phát triển nhanh Lũ lụt dòng chảy lớn 87 dẫn đến việc sử dụng đất vốn rừng bừa bãi, hậu dẫn đến việc mở rộng diện tích đất trống, đồi trọc Ở Tây Bắc nước ta từ năm 1965÷1985 dân số tăng 2,3 lần, kéo theo độ che phủ rừng giảm nửa Hiện diện tích đất trống đồi trọc nước ta 13 triệu Quả thật nguy tiềm ẩn để góp phần tạo lũ quét, lũ bùn đá diện tích tự nhiên Những dòng sông lớn thừa hưởng cấu trúc cổ từ Trung sinh, để lại sông Hồng, sông Cửu Long, Đồng Nai, sông Mã, sông Cả… Còn phần lớn sông nhỏ trung bình kết hoạt động xâm thực sau Đặc điểm sông ngòi nhỏ chiều dài sông ngắn, độ dốc lưu vực độ dốc lòng sông lớn Vùng núi nước ta chiếm gần Những đặc điểm có ảnh hưởng lớn đến thời gian tập trung nước trình hình thành lũ Ngoài ta thấy khắp đất nước, vùng núi gặp đầm lầy hồ lớn Hồ đầm lầy xuất điều kiện đặc biệt hồ Ba Bể, hồ Lắc… Chính hồ đầm lầy có vai trò lớn đến trình điều tiết dòng chảy lũ Như nhân tố điều tiết lũ sông ngòi nước ta hình thái mặt đất, tầng phong hóa rừng Ở miền Bắc nói chung tầng phong hóa không dày so với miền Nam Theo Blondl, loại granit lớp phong hóa Đà Lạt dày tới 10m, ngược lại Lạng Sơn độ dày lớp phong hóa đạt từ đến mét Điều có liên quan đến trình phong hóa chậm hoạt động tân kiến tạo mạnh hơn, tạo tượng xâm thực, sụt lở ghê gớm Nói chung: Rừng, đất, tầng phong hóa định lượng tổn thất mưa Theo kết nghiên cứu trạm dòng chảy Tuyên Quang (F = 0.135 km2 0,320 km2) thấy rằng: Khi mưa liên tục trước hay hai ngày có mưa cần mưa X ≅ 10mm đủ sản sinh dòng chảy Nhưng trước không mưa mưa nhỏ tổn thất dòng chảy đạt từ 20÷30mm 88 Chương IV Theo nghiên cứu tổng cục KTTV tổn thất ổn định miền Bắc nước ta khoảng 20÷35 mm Trên lưu vực, lượng mưa lượng dòng chảy sản sinh có sai biệt từ 1,5 đến lần Một vài nét lũ quét giới Trận lũ ngày 23-7-1982 Nagasaki (Nhật Bản) kéo dài từ 16 ngày 23 đến ngày 24-7 Thời từ đỉnh mưa đỉnh lũ không đầy Thời gian nước lên (TL) khoảng Lưu lượng tăng lên từ 5m3/giây đến 500m3/giây Trận lũ tháng 6-1954 sông Peos bang Texas Mỹ Tuy lượng mưa nhau, sinh lũ quét Qmax = 26850 m3/giây, tăng gấp lần so với lưu lượng quan trắc 53 năm qua Qmax = 3285m3/ngày Trận lũ ngày 16-6-1965 rạch Plum (Coloro, Mỹ) Diện tích lưu vực F = 782 km2 với Qmax = 4360m3/giây gấp 22 lần lưu lượng lũ lớn đo vòng 20 năm trước Qmax = 218 m3/giây Hình 1.4 Sức tàn phá lũ quét - lũ bùn đá Giả sử có đơn vị khối lượng nước nằm cao độ Z chảy sườn dốc với chiều dài L có độ dốc ∝ Vậy công mà khối lượng nước sản sinh độ dài L là: T = gsin∝ × L Giả thiết ma sát sườn dốc không đáng kể (do rừng bị tàn phá…) Đến cuối chiều dài sườn dốc L, toàn lượng chuyển thành động Động D là: D = V2 V2 Do gsin∝ × L = (sin 300 = ) 2 Giả sử ∝ = 300 L = 100m thì: V = g sin α × 100 V = × ,81 × 100 × ,5 89 Lũ lụt dòng chảy lớn V = 31,3m/s Như vậy, lý thuyết, tốc độ chân dốc 31m/s Nếu vào công thức kinh nghiệm mà Samốp tìm để tính tốc độ 1 khởi động cho bùn cát V0 thì: V0 = 3,7 d h Nếu chiều sâu lớp nước h = 5cm, với tốc độ 31m/giây hất tung lôi tảng đá to có đường kính 2600mm tức 2,6m Rõ ràng sườn dốc dài, độ dốc lớn sức tàn phá lũ quét thật khủng khiếp! Nếu ta liên hệ đến công thức tính lượng bùn cát bị trôi thì: G = AL1,5 (I − K )1,5 i 0,75 Ở đây: A: hệ số kinh nghiệm L: chiều dài sườn dốc I: cường độ mưa I: độ dốc lưu vực K: hệ số thấm (nói chung tổn thất) Vì vậy, mà xói lở cm/năm, thường lượng đất phải 100m3/năm III PHƯƠNG PHÁP SCS (SOIL CONSERVATION SERVICE METHOD) Để góp phần làm rõ mối liên quan tính chất đất, lớp phủ thực vật… với dòng chảy lũ, giới thiệu phương pháp SCS quan bảo vệ thổ nhưỡng Hoa Kỳ đưa năm 1972 dùng tính tổn thất dòng chảy từ mưa rào để tham khảo Nếu gọi: Pc: độ sâu mưa hiệu dụng P: độ sâu mưa (chưa tổn thất) Ia: tổn thất ban đầu Fa: độ sâu thấm liên tục c P(mưa hiệu quả) P (độ sâu mưa) S: độ sâu cầm giữ tối đa Ta thấy rằng: Hình 4.2 Trong trận mưa rào, độ sâu mưa hiệu dụng hay độ sâu dòng chảy trực 90 Chương IV tiếp Pc không vượt độ sâu mưa P Tương tự vậy, sau hình thành dòng chảy độ sâu nước bị cầm giữ lưu vực Fa nhỏ độ sâu nước cầm giữ tối đa S Lượng mưa Ia bị tổn thất không sinh dòng chảy lượng tổn thất ban đầu (tương tự ho) Từ ta có lượng dòng chảy tiềm (P-Ia) Trong phương pháp SCS người ta giả thiết rằng: Tỷ số hai đại lượng có thực Pc Fa với tỷ số hai đại lượng tiềm (P-Ia) S Từ ta viết: Fa P =( c ) S P − Ia (4.1) Từ nguyên lý liên tục dòng chảy ta có: Tổng lượng độ sâu mưa: P=Pc+Ia+Fa (4.2) Giải ta tìm độ sâu mưa hiệu dụng Pc (P − I a ) Pc = P − Ia + s (4.3) Đây phương trình phương pháp SCS dùng để tính dòng chảy từ mưa rào Qua kết nghiên cứu nhiều lưu vực nhỏ, người ta tìm quan hệ kinh nghiệm sau: Ia = 0,2 S (4.4) Thay vào (4.3), ta có: Pc = ( P − 0,2 S ) ( P + 0,8S ) (4.5) Hình 4.3 mô tả biến số tổn thất dòng chảy phương pháp SCS P= Pc + Ia + Fa Hình 91 Lũ lụt dòng chảy lớn Lập đồ thị quan hệ P Pc số liệu nhiều khu vực, người ta tìm họ đường cong với kiểu dáng hình 4.4 Dùng giá trị họ đường cong CN (Cuve Number) làm tham số Dò ng chảy lũy tích PC(in) CN số không thứ nguyên, có giá trị khoảng ≤ CN ≤ 100 Đối với mặt không thấm mặt nước: CN = 100 Đối với mặt đất tự nhiên: CN < 100 95 CN=100 90 85 80 75 65 70 60 55 50 45 35 40 30 25 20 10 11 12 Mưa lũ y tích P tính bằn g inch Hình 4.4 Nghiệm phương trình dòng chảy phương pháp SCS Bảng 4.1 - Phân loại nhóm độ ẩm đất thời kỳ trước (AMC) tính toán lượng tổn thất dòng chảy phương pháp SCS Nhóm AMC Tổng lượng mưa ngày trước (inche) Mùa không hoạt động Mùa sinh trưởng Nhỏ 0,5 Nhỏ 1,4 Độ ẩm II (bình thường) 0,5 - 1,1 1,4 - 2,1 Độ ẩm III (ướt) Trên 1,1 Trên 2,1 Độ ẩm I (khô) Các số hiệu đường cong, CN quan bảo vệ thổ nhưỡng Hoa Kỳ lập thành bảng tính sẵn dựa phân loại đất tình hình sử dụng đất Đất phân loại thành bốn nhóm theo định nghóa sau: Nhóm A: cát tầng sâu, hoàng thổ sâu phù sa kết tập 92 Chương IV Nhóm B: hoàng thổ nông, đất mùn pha cát Nhóm C: mùn pha sét, mùn pha cát tầng nông, đất có hàm lượng chất hữu thấp đất pha sét cao Nhóm D: đất nở rõ rệt ướt, đất sét dẻo nặng đất nhiễm mặn Bảng 4-1 cho giá trị CN tình hình sử dụng đất khác nhóm đất phân loại kể - Nếu lưu vực tạo thành nhiều loại đất có nhiều tình hình sử dụng đất khác nhau, ta tính giá trị hỗn hợp CN Bảng 4.2 Các số hiệu đường cong dòng chảy sử dụng đất nông nghiệp, vùng ngoại ô thành phố (độ ẩm thời kỳ trước theo điều kiện II, Ia= 0,2S) Mô tả sử dụng đất Nhóm đất theo phân loại thủy văn A B C D 91 Đất trồng trọt(1): xử lý bảo quản có xử lý baûo quaûn 72 81 88 91 62 71 78 81 91 Bãi cỏ hay bãi thả súc vật: Điều kiện xấu 68 79 86 89 39 61 74 90 Đồng cỏ: điều kiện tốt 30 58 71 78 Đất rừng: nhỏ, lớp phủ xấu, bảo vệ 45 66 77 83 25 55 70 87 Điều kiện tốt: cỏ phủ 75% diện tích 39 61 74 80 Điều kiện khá: cỏ phủ 50% đến 75% diện tích 49 69 79 84 Khu thương mại kinh doanh (85% không thấm) 89 92 94 95 Khu phố công nghiệp (72% không thấm) 81 88 91 93 Điều kiện tốt lớp phủ tốt (2) Đất trồng, bãi cỏ, công viên, sân gôn, nghóa địa… Khu nhà (3): Kích thước trung bình lô đất Số % đất không thấm (4) 93 Lũ lụt dòng chảy lớn Mô tả sử dụng đất Nhóm đất theo phân loại thủy văn A B C D /8 acre nhỏ 65 71 85 90 92 ¼ acre nhỏ 38 61 74 83 87 /3 acre nhỏ 30 57 72 81 86 ½ acre nhỏ 25 54 70 80 85 acre nhỏ 20 51 68 79 84 98 98 98 98 Có lát với lề đường rãnh thoát nước(5) 98 98 98 98 Rải sỏi 76 85 89 91 Đất 72 82 87 89 Bãi để xe có lát, mái nhà, đường xe chạy…(5) Phố đường sá: (1) Mô tả chi tiết số hiệu đường cong sử dụng đất nông nghiệp (2) Lớp phủ tốt lớp phủ bảo vệ chống thả súc vật vất rác rưởi (3) Số hiệu đường cong tính toán với giả thiết dòng chảy mái nhà đường chảy thẳng tới thành phố với lượng nước nhỏ chảy bãi cỏ, xảy thêm tổn thất thấm (4) Các diện tích thấm nước lại (bãi cỏ) hiệu số đường cong coi bãi cỏ điều kiện tốt (5) Trong số vùng khí hậu ấm áp, dùng số hiệu đường cong 95 Ví dụ4.1: Theo số liệu quan bảo vệ thổ nhưỡng Hoa Kỳ năm 1975, tính lượng dòng chảy từ lượng mưa inch lưu vực có diện tích 1000 acre, lưu vực có 50% đất thuộc nhóm B 50% đất thuộc nhóm C Giả thiết độ ẩm thời kỳ trước theo điều kiện II Tình hình sử dụng đất sau: 40% đất thổ cư thuộc loại có tỷ lệ diện tích đất không thấm 30% 12 % đất thổ cư thuộc loại có tỷ lệ diện tích đất không thấm 65% 18% khu đất rộng trời với 50% có phủ cỏ tương đối tốt 50% phủ cỏ tốt Giải: (Giải thích inch = 2,54 cm, acre = 0,40 ha) 94 Chương IV Sử dụng bảng 4.2 để tính giá trị trung bình theo trọng số số hiệu đường cong Bảng 4.3 Sử dụng đất Nhóm đất theo phân loại thủy văn B C % CN Tích % CN Tích Khu (30% không thấm ) 20 72 1440 20 81 1620 Khu (65% không thấm ) 85 510 90 540 Đường sá 98 882 98 882 Đất trống: + phủ tốt 61 244 74 296 69 276 79 316 98 686 98 686 + phủ tốt Bãi đậu xe 50 4038 4340 Vậy ta có: Số liệu trung bình theo trọng số: CN = S= 4038 + 4340 = 83,8 100 100 100 − 10 = -10 = 1,93 in CN 83,8 Pe = ( P − ,2S ) (5 − ,2 x 1,93) = = 3,25in P + ,8S + ,8 x 1,93 Ví dụ 4.2: Tính lại lượng dòng chảy lưu vực nói áp dụng điều kiện III độ ẩm thời kỳ trước Giải: Từ CN = 83,8 theo AMC II tính trên, ta suy số hiệu đường cong tương đương theo AMC III: CN(III) = Vaäy S= 23CN ( II ) 23 x 8,8 = = 92,3 10 + ,13CN ( II ) 10 + ,13 x 83,8 100 100 − 10 = − 10 = ,83 in CN 92,3 195 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng nước ngoài: A.I Tsebotarev, Thủy văn đại cương, Lêningrat, năm 1975 C.T Antunil, Điều tiết dòng chảy, NXB Nông nghiệp MTK, 1962 Hoàng Bình, Mô hình toán ứng dụng môi trường nước, NXB Quảng Châu - 1996 Hoàng Nhuận Hoa, Cơ sở môi trường học, NXB Cao đẳng Giáo dục Trung Quốc năm, 1999 K.P Kilbaseb, Tính toán thuỷ văn, NXB Lêningrat, 1970 Lưu Quang Văn, Tính toán thủy văn, NXB Hoa Đông, Nam Kinh Trung Quốc 1963 M-X Aveckiep, Khí Tượng học, Nha khí tượng Việt Nam xuất năm 1963 P- G Kixelep, AD Asun, Sổ tay tính toán thủy lực, NXB Maxcơva, 1974 Sa Ngọc Thạch, Dẫn luận vận động bùn cát, NXB Công nghiệp, TQ 1965” 10 Ven Technow, David, R Maidment, Larry W Mays, Thuûy văn ứng dụng, NXB Giáo dục, 1994 11 X.V Izabas, Thuỷ văn chặn dòng sông, NXB Công nghiệp, Trung Quốc, 9-1965 Tiếng Việt Nguyễn Thượng Bằng, Hoàng Đình Dũng, Vũ Hữu Hải, Thủy điều tiết dòng chảy, NXB Xây dựng, Hà Nội năm 2000 Nguyễn Cảnh Cầm, Thuỷ lực, NXB Đại học Trung học chuyên nghiệp, Hà Nội, 1969 Nguyễn Văn Cung, Nguyễn Xuân Đặng, Công trình tháo lũ đầu mối hệ thống thuỷ lợi, NXB KHKT, Hà Nội, 1977 Cao Đăng Dư, Lũ quét, NXB Nông nghiệp, Hà Nội, 2000 Đỗ Cao Đàm, Ngô Đình Tuấn, Tính toán thuỷ văn cho công trình thuỷ lợi nhỏ vừa, NXB Nông nghiệp, 1985 Nguyễn Thượng Đẳng, Hoàng Đình Dũng, Hoàng Hữu Hải, Thuỷ văn điều tiết dòng chảy, NXB Xây dựng, Hà Nội, 2000 196 Nguyễn Văn Điềm, Sử dụng hợp lý nước biện pháp thủy lợi, NXB Đại học Quốc gia Thành phố HCM, 2002 Hoàng Hưng, Nêm mặn với vấn đề bồi lấp cửa sông, Tạp chí KHKT số 106 năm 1975 UBKHKT NN Hoàng Hưng, Công thức tính toán biến hoá độ mặn dọc đường đi, Tạp chí KHKT Viện Khoa học Việt Nam số 115 năm 1976 10 Hoàng Hưng, Tác động công trình thủy lợi Dầu Tiếng đến điều kiện tài nguyên môi trường sau 10 năm khai thác, Đề tài cấp Bộ năm 1995 11 Hoàng Hưng, Con người môi trường, NXB Trẻ, TP HCM 10-1999 12 Hoàng Hưng, Lũ lụt ĐBSCL 50 năm qua, Đề tài cấp Bộ 3- 2002 13 Hoàng Hưng, Tiềm sông ngòi Đông Nam Bộ, Đề tài cấp Bộ B98-18b-05 Tháng 1– 2000 14 Lê Văn Nghinh, Tính toán thủy văn, NXB Nông nghiệp, Hà Nội, 2000 15 Ngô Đức Thiện, Hà Ngọc Ngô, Giáo trình thuỷ nông, NXB Nông nghiệp, Hà Nội, 1978 16 Trần Hữu Uyển, Trần Việt Nga, Bảo vệ sử dụng nguồn nước, NXB Nông nghiệp, Hà Nội, 2000 197 MỤC LỤC Lời nói ñaàu CHƯƠNG I DÒNG CHẢY VÀ TÍNH CHẤT CỦA DÒNG CHẢY I CHUẨN DÒNG CHẢY NĂM II CAÙC PHƯƠNG PHÁP THỂ HIỆN CHU KỲ MƯA NĂM VÀ DÒNG CHẢY NĂM III TÍNH TOÁN LŨ THIẾT KẾ 10 Tần suất thiết keá 11 Tần suất đảm bảo - mức bảo đảm 12 Tần suất phá hoại 13 IV ĐƯỜNG TẦN SUẤT VÀ PHƯƠNG PHÁP KÉO DÀI TÀI LIỆU 14 Công thức số 14 Công thức kỳ vọng 14 Phân bố Normal (phân bố chuẩn) 15 Phân bố Log Normal 16 Phân bố Pearson III (PIII) 16 Phân bố Kritxki-Menken 17 Tương quan bổ sung tài liệu 20 V TÍNH TOÁN LƯNG MƯA NĂM ỨNG VỚI TẦN SUẤT THIẾT KẾ 21 Trường hợp có đủ tài liệu quan trắc 21 Tính vẽ đường tần suất lý luận (có ba phương pháp) 24 CHƯƠNG II ĐẶC TRƯNG DÒNG CHẢY 27 I TRẠNG THÁI CHẢY TRONG SÔNG NGÒI 27 Khái niệm dòng chảy tầng chảy rối 27 Nguyên nhân hình thành chảy rối 28 Toác độ mạch động 28 II THỨ TỰ XUẤT HIỆN CÁC NHÂN TỐ THỦY LỰC CỰC ĐẠI 31 III CÁC DẠNG QUAN HỆ MỰC NƯỚC (H) VÀ LƯU LƯNG (Q) 33 IV LƯU LƯNG TẠO LÒNG 36 V TỐC ĐỘ LẮNG CHÌM 37 Định nghóa 37 Mục đích học tập tốc độ lắng chìm 37 198 Cơ sở lý thuyết để tính toán tốc độ lắng chìm 38 Một số công thức dùng để xác định độ thô thủy lực 39 Tốc độ lắng chìm ba khu 40 Bể lắng cát 40 CHƯƠNG III TIỀM NĂNG SÔNG NGOØI 44 I KHÁI NIỆM CHUNG 44 II COÂNG SUẤT VÀ ĐIỆN LƯNG CỦA MỘT ĐOẠN SÔNG 46 III BIỆN PHÁP CÔNG TRÌNH NHẰM KHAI THÁC NĂNG LƯNG DÒNG CHẢY 52 Tập trung cột nước đập dâng 52 Taäp trung cột nước đường dẫn 54 Tập trung nước hồ chứa 56 IV BẬC THANG THỦY ĐIỆN VÀ CÁC HỒ CHỨA 59 V CHỨC NĂNG CỦA CÁC THÀNH PHẦN TRONG HỒ CHỨA 60 VI ĐẤT NGẬP NƯỚC NHÂN TẠO 62 VII NHỮNG KHÁI NIỆM CƠ BẢN VỀ ĐIỀU TIẾT DÒNG CHẢY VÀ ĐIỀU TIẾT LUÕ 64 VIII NGUYÊN LÝ CƠ BẢN CỦA VIỆC TÍNH TOÁN ĐIỀU TIẾT LŨ 67 IX CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ĐIỀU TIẾT LŨ 71 X TÍNH TOÁN KHO NƯỚC PHÒNG LŨ 79 CHƯƠNG IV LŨ LỤT VÀ DÒNG CHẢY LỚN NHẤT 85 I NHỮNG KHÁI NIỆM VỀ LŨ LỤT 85 II LŨ QUÉT 85 III PHƯƠNG PHAÙP SCS (SOIL CONSERVATION SERVICE METHOD) 89 IV ẢNH HƯỞNG CỦA ĐÔ THỊ HÓA 96 V PHÂN BỐ CỦA TỔN THẤT DÒNG CHẢY THEO THỜI GIAN TRONG PHƯƠNG PHAÙP SCS 97 VI MƯA RÀO VÀ CÔNG THỨC TRIẾT GIẢM CƯỜNG ĐỘ MƯA 98 Mưa rào 98 Mưa rào xói mòn đất (vận tốc cuối giọt nước mưa) 99 Công thức triết giảm cường độ mưa 101 VII DÒNG CHẢY LỚN NHAÁT 104 Ý nghóa nghiên cứu đặc trưng biểu thị dòng chảy lũ 104 Các nhân tố ảnh hưởng tới dòng chảy lớn 104 Sự hình thành dòng chảy lũ công thức tính lưu lượng lũ lớn 106 199 VIII PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN LƯU LƯNG LŨ TỪ TÀI LIỆU MƯA RÀO 108 IX LŨ LỤT VÀ NHỮNG TÁC ĐỘNG ĐẾN MÔI TRƯỜNG TỰ NHIÊN VÀ XÃ HỘI 113 Xu chung diễn biến bất thường khí hậu thời tiết đất nước ta năm gần 113 Bão lụt tỉnh duyên hải Miền Trung naêm 1999 114 Lũ lụt năm 2000 đồng sông Cửu Long 117 TÍNH TOÁN THỦY VĂN HỒ CHỨA NƯỚC SUỐI HÀNH 121 I KHÁT QUÁT TÌNH HÌNH LƯU VỰC 121 II PHÂN TÍCH TÍNH TOÁN THUỶ VĂN 123 PHAÀN 1: DÒNG CHẢY NĂM 123 PHẦN 2: DÒNG CHẢY LUÕ 129 Lưu lượng lũ lớn nhất: 133 Xác định tổng lượng lũ lớn nhất: 140 Đường trình lũ: 140 PHẦN 3: DÒNG CHẢY NHỎ NHẤT 143 I Dòng chảy nhỏ tháng: 143 II Dòng chảy nhỏ ngày đêm: 144 CHƯƠNG V DÒNG CHẢY VÙNG CỬA SÔNG CHỊU ẢNH HƯỞNG TRIỀU 146 I KHÁI NIỆM CHUNG VỀ CỬA SÔNG CHỊU ẢNH HƯỞNG TRIỀU 146 Định nghóa 146 Phân loại cửa sông 146 Phân đoạn vùng cửa sông 146 II KHÁI QUÁT VỀ TÌNH HÌNH CỬA SÔNG Ở VIỆT NAM 147 Các cửa sông có dạng hình loa Việt Nam 148 Cửa sông hình tam giác châu (Delta) 149 Cửa sông bãi ngang miền Trung 151 III CÁC NHÂN TỐ THỦY VĂN CƠ BẢN VÙNG CỬA SÔNG CHỊU ẢNH HƯỞNG TRIỀU 152 Soùng bieån 152 Năng lượng sóng bieån 153 Ứng dụng dao động thủy triều lượng sóng xây dựng trạm thủy điện 154 Hải lưu 157 200 5.Thủy triều 157 IV ĐỘ MẶN VÙNG CỬA SÔNG 163 Thành phần hóa học nước biển 163 Độ muối độ mặn nước biển 164 Quan hệ thay đổi mực nước độ mặn sau: 165 V SỰ BIẾN HÓA ĐỘ MẶN DỌC ĐƯỜNG ÑI 166 Từ tài liệu thực đo để tìm K 166 Xuất phát từ lý luận chảy rối để xác định K 167 VI NÊM MẶN VỚI VẤN ĐỀ BỒI LẤP CỬA SOÂNG 168 A Hỗn hợp yếu (negligible mixing) 168 B Hỗn hợp vừa (moderate mixing) 169 C Hỗn hợp mạnh (intensive mixing) 169 CHƯƠNG VI QUẢN LÝ VÀ SỬ DỤNG HP LÝ TÀI NGUYÊN NƯỚC 173 I KHÁI NIỆM CHUNG 173 II SỰ CẦN THIẾT PHẢI QUẢN LÝ TÀI NGUYÊN 174 III QUẢN LÝ NHƯ THẾ NÀO? 175 A Đối với dòng sông có chung biên giới với nước ta 175 B Đối với dòng sông nằm lãnh thổ nước ta 176 IV NHỮNG VẤN ĐỀ QUẢN LÝ TÀI NGUYÊN NƯỚC 177 V MỘT SỐ VẤN ĐỀ TRONG VIỆC KHAI THÁC, SỬ DỤNG VÀ BẢO VỆ TÀI NGUYÊN NƯỚC Ở HẠ LƯU CÁC SÔNG LỚN Ở VIỆT NAM 178 Đồng sông Cửu Long 178 Đồng sông Hồng-Thái Bình 180 Hạ lưu sông Đồng Nai 181 VI NƯỚC CHO THẾ KỶ 21 182 PHUÏ LUÏC 187 PHUÏ LUÏC 189 PHUÏ LUÏC 191 TÀI LIỆU THAM KHẢO 195 PHUÏ LUÏC Bảng tra tần suất kinh nghiệm theo công thức p = m x 100% n +1 (Công thức kỳ vọng – thiên an toàn), Dùng để tính dòng chảy lũ, mưa lũ m\n 40 39 38 37 36 35 34 33 32 31 30 29 28 27 26 25 24 23 n/m 2,4 2,5 2,6 2,6 2,7 2,8 2,9 2,9 3,0 3,1 3,2 3,3 3,4 3,6 3,7 3,8 4,0 4,2 4,9 5,0 5,1 5,3 5,4 5,6 5,7 5,9 6,1 6,3 6,5 6,7 6,9 7,1 7,4 7,7 8,0 8,3 7,3 7,5 7,7 7,9 8,1 8,3 8,6 8,8 9,1 9,4 9,7 10,0 10,3 10,7 11,1 11,5 12,0 12,5 9,8 10,0 10,3 10,5 10,8 11,1 11,4 11,8 12,1 12,5 12,9 13,3 13,8 14,3 14,8 15,4 16,0 16,7 12,2 12,5 12,8 13,2 13,5 13,9 14,3 14,7 15,2 15,6 16,1 16,7 17,2 17,9 18,5 19,2 20,0 20,8 14,6 15,0 15,4 15,8 16,2 16,7 17,1 17,6 18,2 18,8 19,4 20,0 20,7 21,4 22,2 23,1 24,0 25,0 17,1 17,5 17,9 18,4 18,9 19,4 20,0 20,6 21,2 21,9 22,6 23,3 24,1 25,0 25,9 26,9 28,0 29,2 19,5 20,0 20,5 21,1 21,6 22,2 22,9 23,5 24,2 25,0 25,8 26,7 27,6 28,6 29,6 30,8 32,0 33,3 22,0 22,5 23,1 23,7 24,3 25,0 25,7 26,5 27,3 28,1 29,0 30,0 31,0 32,1 33,3 34,6 36,0 37,5 10 24,4 25,0 25,6 26,3 27,0 27,8 28,6 29,4 30,3 31,3 32,3 33,3 34,5 35,7 37,0 38,5 40,0 41,7 10 11 26,8 27,5 28,2 28,9 29,7 30,6 31,4 32,4 33,3 34,4 35,5 36,7 37,9 39,3 40,7 42,3 44,0 45,8 11 12 29,3 30,0 30,8 31,6 32,4 33,3 34,3 35,3 36,4 37,5 38,7 40,0 41,4 42,9 44,4 46,2 48,0 50,0 12 13 31,7 32,5 33,3 34,2 35,1 36,1 37,1 38,2 39,4 40,6 41,9 43,3 44,8 46,4 48,1 50,0 52,0 54,2 13 14 34,1 35,0 35,9 36,8 37,8 38,9 40,0 41,2 42,4 43,8 45,2 46,7 48,3 50,0 51,9 53,8 56,0 58,3 14 15 36,6 37,5 38,5 39,5 40,5 41,7 42,9 44,1 45,5 46,9 48,4 50,0 51,7 53,6 55,6 57,7 60,0 62,5 15 16 39,0 40,0 41,0 42,1 43,2 44,4 45,7 47,1 48,5 50,0 51,6 53,3 55,2 57,1 59,3 61,5 64,0 66,7 16 17 41,5 42,5 43,6 44,7 45,9 47,2 48,6 50,0 51,5 53,1 54,8 56,7 58,6 60,7 63,0 65,4 68,0 70,8 17 18 43,9 45,0 46,2 47,4 48,6 50,0 51,4 52,9 54,5 56,3 58,1 60,0 62,1 64,3 66,7 69,2 72,0 75,0 18 19 46,3 47,5 48,7 50,0 51,4 52,8 54,3 55,9 57,6 59,4 61,3 63,3 65,5 67,9 70,4 73,1 76,0 79,2 19 20 48,8 50,0 51,3 52,6 54,1 55,6 57,1 58,8 60,6 62,5 64,5 66,7 69,0 71,4 74,1 76,9 80,0 83,3 20 21 51,2 52,5 53,8 55,3 56,8 58,3 60,0 61,8 63,6 65,6 67,7 70,0 72,4 75,0 77,8 80,8 84,0 87,5 21 187 m\n 40 39 38 37 36 35 34 33 32 31 30 29 28 27 26 25 24 23 n/m 22 53,7 55,0 56,4 57,9 59,5 61,1 62,9 64,7 66,7 68,8 71,0 73,3 75,9 78,6 81,5 84,6 88,0 91,7 22 23 56,1 57,5 59,0 60,5 62,2 63,9 65,7 67,6 69,7 71,9 74,2 76,7 79,3 82,1 85,2 88,5 92,0 95,8 23 24 58,5 60,0 61,5 63,2 64,9 66,7 68,6 70,6 72,7 75,0 77,4 80,0 82,8 85,7 88,9 92,3 96,0 25 61,0 62,5 64,1 65,8 67,6 69,4 71,4 73,5 75,8 78,1 80,6 83,3 86,2 89,3 92,6 96,2 4,3 26 63,4 65,0 66,7 68,4 70,3 72,2 74,3 76,5 78,8 81,3 83,9 86,7 89,7 92,9 96,3 4,5 8,7 27 65,9 67,5 69,2 71,1 73,0 75,0 77,1 79,4 81,8 84,4 87,1 90,0 93,1 96,4 4,8 9,1 13,0 28 68,3 70,0 71,8 73,7 75,7 77,8 80,0 82,4 84,8 87,5 90,3 93,3 96,6 5,0 9,5 13,6 17,4 29 70,7 72,5 74,4 76,3 78,4 80,6 82,9 85,3 87,9 90,6 93,5 96,7 5,3 10,0 14,3 18,2 21,7 30 73,2 75,0 76,9 78,9 81,1 83,3 85,7 88,2 90,9 93,8 96,8 5,6 10,5 15,0 19,0 22,7 26,1 31 75,6 77,5 79,5 81,6 83,8 86,1 88,6 91,2 93,9 96,9 5,9 11,1 15,8 20,0 23,8 27,3 30,4 32 78,0 80,0 82,1 84,2 86,5 88,9 91,4 94,1 97,0 6,3 11,8 16,7 21,1 25,0 28,6 31,8 34,8 33 80,5 82,5 84,6 86,8 89,2 91,7 94,3 97,1 6,7 12,5 17,6 22,2 26,3 30,0 33,3 36,4 39,1 34 82,9 85,0 87,2 89,5 91,9 94,4 97,1 7,1 13,3 18,8 23,5 27,8 31,6 35,0 38,1 40,9 43,5 10 35 85,4 87,5 89,7 92,1 94,6 97,2 7,7 14,3 20,0 25,0 29,4 33,3 36,8 40,0 42,9 45,5 47,8 11 36 87,8 90,0 92,3 94,7 97,3 8,3 15,4 21,4 26,7 31,3 35,3 38,9 42,1 45,0 47,6 50,0 52,2 12 37 90,2 92,5 94,9 97,4 9,1 16,7 23,1 28,6 33,3 37,5 41,2 44,4 47,4 50,0 52,4 54,5 56,5 13 38 92,7 95,0 97,4 10,0 18,2 25,0 30,8 35,7 40,0 43,8 47,1 50,0 52,6 55,0 57,1 59,1 60,9 14 39 95,1 97,5 11,1 20,0 27,3 33,3 38,5 42,9 46,7 50,0 52,9 55,6 57,9 60,0 61,9 63,6 65,2 15 40 97,6 12,5 22,2 30,0 36,4 41,7 46,2 50,0 53,3 56,3 58,8 61,1 63,2 65,0 66,7 68,2 69,6 16 14,3 25,0 33,3 40,0 45,5 50,0 53,8 57,1 60,0 62,5 64,7 66,7 68,4 70,0 71,4 72,7 73,9 17 16,7 28,6 37,5 44,4 50,0 54,5 58,3 61,5 64,3 66,7 68,8 70,6 72,2 73,7 75,0 76,2 77,3 78,3 18 33,3 42,9 50,0 55,6 60,0 63,6 66,7 69,2 71,4 73,3 75,0 76,5 77,8 78,9 80,0 81,0 81,8 82,6 19 50,0 57,1 62,5 66,7 70,0 72,7 75,0 76,9 78,6 80,0 81,3 82,4 83,3 84,2 85,0 85,7 86,4 87,0 20 66,7 71,4 75,0 77,8 80,0 81,8 83,3 84,6 85,7 86,7 87,5 88,2 88,9 89,5 90,0 90,5 90,9 91,3 21 83,3 85,7 87,5 88,9 90,0 90,9 91,7 92,3 92,9 93,3 93,8 94,1 94,4 94,7 95,0 95,2 95,5 95,7 22 m/n 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 n\m 188 PHỤ LỤC Bảng tra tần suất kinh nghiệm theo công thức p = m − 0,3 x 100% n + 0,4 (Công thức số dùng để tính dòng chảy năm, mưa năm) m\n 40 39 38 37 36 35 34 33 32 31 30 29 28 27 26 25 24 23 n/m 1,7 1,8 1,8 1,9 1,9 2,0 2,0 2,1 2,2 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3,0 4,2 4,3 4,4 4,5 4,7 4,8 4,9 5,1 5,2 5,4 5,6 5,8 6,0 6,2 6,4 6,7 7,0 7,3 6,7 6,9 7,0 7,2 7,4 7,6 7,8 8,1 8,3 8,6 8,9 9,2 9,5 9,9 10,2 10,6 11,1 11,5 9,2 9,4 9,6 9,9 10,2 10,5 10,8 11,1 11,4 11,8 12,2 12,6 13,0 13,5 14,0 14,6 15,2 15,8 11,6 11,9 12,2 12,6 12,9 13,3 13,7 14,1 14,5 15,0 15,5 16,0 16,5 17,2 17,8 18,5 19,3 20,1 14,1 14,5 14,8 15,2 15,7 16,1 16,6 17,1 17,6 18,2 18,8 19,4 20,1 20,8 21,6 22,4 23,4 24,4 16,6 17,0 17,4 17,9 18,4 18,9 19,5 20,1 20,7 21,3 22,0 22,8 23,6 24,5 25,4 26,4 27,5 28,6 19,1 19,5 20,1 20,6 21,2 21,8 22,4 23,1 23,8 24,5 25,3 26,2 27,1 28,1 29,2 30,3 31,6 32,9 21,5 22,1 22,7 23,3 23,9 24,6 25,3 26,0 26,9 27,7 28,6 29,6 30,6 31,8 33,0 34,3 35,7 37,2 10 24,0 24,6 25,3 25,9 26,6 27,4 28,2 29,0 29,9 30,9 31,9 33,0 34,2 35,4 36,7 38,2 39,8 41,5 10 11 26,5 27,2 27,9 28,6 29,4 30,2 31,1 32,0 33,0 34,1 35,2 36,4 37,7 39,1 40,5 42,1 43,9 45,7 11 12 29,0 29,7 30,5 31,3 32,1 33,1 34,0 35,0 36,1 37,3 38,5 39,8 41,2 42,7 44,3 46,1 48,0 50,0 12 13 31,4 32,2 33,1 34,0 34,9 35,9 36,9 38,0 39,2 40,4 41,8 43,2 44,7 46,4 48,1 50,0 52,0 54,3 13 14 33,9 34,8 35,7 36,6 37,6 38,7 39,8 41,0 42,3 43,6 45,1 46,6 48,2 50,0 51,9 53,9 56,1 58,5 14 15 36,4 37,3 38,3 39,3 40,4 41,5 42,7 44,0 45,4 46,8 48,4 50,0 51,8 53,6 55,7 57,9 60,2 62,8 15 16 38,9 39,8 40,9 42,0 43,1 44,4 45,6 47,0 48,5 50,0 51,6 53,4 55,3 57,3 59,5 61,8 64,3 67,1 16 17 41,3 42,4 43,5 44,7 45,9 47,2 48,5 50,0 51,5 53,2 54,9 56,8 58,8 60,9 63,3 65,7 68,4 71,4 17 18 43,8 44,9 46,1 47,3 48,6 50,0 51,5 53,0 54,6 56,4 58,2 60,2 62,3 64,6 67,0 69,7 72,5 75,6 18 19 46,3 47,5 48,7 50,0 51,4 52,8 54,4 56,0 57,7 59,6 61,5 63,6 65,8 68,2 70,8 73,6 76,6 79,9 19 20 48,8 50,0 51,3 52,7 54,1 55,6 57,3 59,0 60,8 62,7 64,8 67,0 69,4 71,9 74,6 77,6 80,7 84,2 20 21 51,2 52,5 53,9 55,3 56,9 58,5 60,2 62,0 63,9 65,9 68,1 70,4 72,9 75,5 78,4 81,5 84,8 88,5 21 189 22 53,7 55,1 56,5 58,0 59,6 61,3 63,1 65,0 67,0 69,1 71,4 73,8 76,4 79,2 82,2 85,4 88,9 92,7 22 23 56,2 57,6 59,1 60,7 62,4 64,1 66,0 68,0 70,1 72,3 74,7 77,2 79,9 82,8 86,0 89,4 93,0 97,0 23 24 58,7 60,2 61,7 63,4 65,1 66,9 68,9 71,0 73,1 75,5 78,0 80,6 83,5 86,5 89,8 93,3 97,1 25 61,1 62,7 64,3 66,0 67,9 69,8 71,8 74,0 76,2 78,7 81,3 84,0 87,0 90,1 93,6 97,2 3,1 26 63,6 65,2 66,9 68,7 70,6 72,6 74,7 76,9 79,3 81,8 84,5 87,4 90,5 93,8 97,3 3,3 7,6 27 66,1 67,8 69,5 71,4 73,4 75,4 77,6 79,9 82,4 85,0 87,8 90,8 94,0 97,4 3,4 7,9 12,1 28 68,6 70,3 72,1 74,1 76,1 78,2 80,5 82,9 85,5 88,2 91,1 94,2 97,5 3,6 8,3 12,6 16,5 29 71,0 72,8 74,7 76,7 78,8 81,1 83,4 85,9 88,6 91,4 94,4 97,6 3,8 8,8 13,2 17,3 21,0 30 73,5 75,4 77,3 79,4 81,6 83,9 86,3 88,9 91,7 94,6 97,7 4,0 9,2 13,9 18,1 22,0 25,4 31 76,0 77,9 79,9 82,1 84,3 86,7 89,2 91,9 94,8 97,8 4,3 9,8 14,7 19,1 23,0 26,6 29,9 32 78,5 80,5 82,6 84,8 87,1 89,5 92,2 94,9 97,8 4,5 10,4 15,5 20,1 24,2 27,9 31,3 34,4 33 80,9 83,0 85,2 87,4 89,8 92,4 95,1 97,9 4,9 11,0 16,5 21,3 25,5 29,4 32,8 36,0 38,8 34 83,4 85,5 87,8 90,1 92,6 95,2 98,0 5,2 11,8 17,5 22,6 27,0 31,0 34,5 37,7 40,7 43,3 10 35 85,9 88,1 90,4 92,8 95,3 98,0 5,6 12,7 18,8 24,0 28,7 32,8 36,4 39,7 42,6 45,3 47,8 11 36 88,4 90,6 93,0 95,5 98,1 6,1 13,7 20,1 25,7 30,5 34,8 38,5 41,8 44,8 47,5 50,0 52,2 12 37 90,8 93,1 95,6 98,1 6,7 14,9 21,8 27,6 32,6 37,0 40,9 44,3 47,3 50,0 52,5 54,7 56,7 13 38 93,3 95,7 98,2 7,4 16,3 23,7 29,8 35,1 39,6 43,5 47,0 50,0 52,7 55,2 57,4 59,3 61,2 14 39 95,8 98,2 8,3 18,1 26,0 32,5 37,9 42,5 46,5 50,0 53,0 55,7 58,2 60,3 62,3 64,0 65,6 15 40 98,3 9,5 20,2 28,7 35,6 41,2 46,0 50,0 53,5 56,5 59,1 61,5 63,6 65,5 67,2 68,7 70,1 16 10,9 23,0 32,1 39,4 45,2 50,0 54,0 57,5 60,4 63,0 65,2 67,2 69,0 70,6 72,1 73,4 74,6 17 13,0 26,6 36,5 44,0 50,0 54,8 58,8 62,1 64,9 67,4 69,5 71,3 73,0 74,5 75,8 77,0 78,0 79,0 18 31,5 42,2 50,0 56,0 60,6 64,4 67,5 70,2 72,4 74,3 76,0 77,4 78,7 79,9 80,9 81,9 82,7 83,5 19 50,0 57,8 63,5 67,9 71,3 74,0 76,3 78,2 79,9 81,3 82,5 83,5 84,5 85,3 86,1 86,8 87,4 87,9 20 68,5 73,4 77,0 79,8 81,9 83,7 85,1 86,3 87,3 88,2 89,0 89,6 90,2 90,8 91,2 91,7 92,1 92,4 21 87,0 89,1 90,5 91,7 92,6 93,3 93,9 94,4 94,8 95,1 95,5 95,7 96,0 96,2 96,4 96,6 96,7 96,9 22 m/n 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 n\m 190 191 187 Phụ lục PHỤ LỤC Bảng tra quan hệ S Cs phương pháp ba điểm Cặp điểm P = - 50 - 99% S 0,00 0,03 0,05 0,07 0,10 0,12 0,15 0,17 0,20 0,23 0,1 0,26 0,28 0,31 0,34 0,36 0,39 0,41 0,44 0,47 0,49 0,2 0,52 0,54 0,57 0,59 0,62 0,56 0,67 0,70 0,73 0,76 0,3 0,78 0,81 0,84 0,86 0,89 0,92 0,94 0,97 1,00 1,02 0,4 1,05 1,08 1,10 1,13 1,16 1,18 1,21 1,24 1,27 1,30 0,5 1,32 1,36 1,39 1,42 1,45 1,48 1,51 1,55 1,58 1,61 0,6 1,64 1,68 1,71 1,74 1,78 1,81 1,84 1,88 1,92 1,95 0,7 1,99 2,03 2,07 2,11 2,16 2,20 2,25 2,30 2,34 2,39 0,8 2,44 2,50 2,55 2,61 2,67 2,74 2,81 2,89 2,97 3,05 0,9 3,14 3,22 3,33 3,46 3,59 3,73 3,92 4,14 4,44 4,90 Bảng tra quan hệ S Cs phương pháp ba điểm Cặp điểm P = - 50 - 97% S 0,00 0,04 0,08 0,11 0,14 0,17 0,20 0,23 0,26 0,29 0,1 0,32 0,35 0,38 0,42 0,45 0,48 0,51 0,54 0,57 0,60 0,2 0,63 0,66 0,70 0,73 0,76 0,79 0,82 0,86 0,89 0,92 0,3 0,95 0,98 1,01 1,04 1,08 1,11 1,14 1,17 1,20 1,24 0,4 1,27 1,30 1,33 1,36 1,40 1,43 1,46 1,49 1,52 1,56 0,5 1,59 1,63 1,66 1,70 1,73 1,76 1,80 1,83 1,87 1,90 0,6 1,94 1,97 2,00 2,04 2,08 2,12 2,16 2,20 2,23 2,27 0,7 2,31 2,36 2,40 2,44 2,49 2,54 2,58 2,63 2,68 2,74 0,8 2,79 2,85 2,00 2,96 3,02 3,09 3,15 3,22 3,29 3,37 0,9 3,46 3,55 3,67 3,79 3,92 4,08 4,26 4,50 4,75 5,21 188 Phụ lục Bảng tra quan hệ S Cs phương pháp ba điểm Cặp điểm P = - 50 - 95% S 0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20 0,24 0,27 0,31 0,35 0,1 0,38 0,41 0,45 0,48 0,52 0,55 0,59 0,63 0,66 0,70 0,2 0,73 0,76 0,80 0,74 0,87 0,90 0,94 0,98 1,01 1,04 0,3 1,08 1,11 1,14 1,18 1,21 1,25 1,28 1,31 1,35 1,38 0,4 1,42 1,46 1,49 1,52 1,56 1,59 1,63 1,66 1,70 1,74 0,5 1,78 1,81 1,85 1,88 1,92 1,95 1,99 2,03 2,06 2,10 0,6 2,13 2,17 2,20 2,24 2,28 2,32 2,36 2,40 2,44 2,48 0,7 2,53 2,57 2,62 2,66 2,70 2,76 2,81 2,86 2,91 2,97 0,8 3,02 3,07 3,13 3,19 3,25 3,32 3,38 3,46 3,52 3,60 0,9 3,70 3,80 3,91 4,03 4,17 4,32 4,49 4,72 4,94 5,43 Baûng tra quan hệ S Cs phương pháp ba điểm Cặp điểm P = 10 - 50 - 90% S 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,24 0,29 0,34 0,38 0,43 0,1 0,47 0,52 0,56 0,60 0,65 0,69 0,74 0,78 0,83 0,87 0,2 0,92 0,96 1,00 1,04 1,08 1,13 1,17 1,22 1,26 1,30 0,3 1,34 1,38 1,43 1,47 1,51 1,55 1,59 1,63 1,67 1,71 0,4 1,75 1,79 1,83 1,87 1,91 1,95 1,99 2,02 2,06 2,10 0,5 2,14 2,18 2,22 2,26 2,30 2,34 2,38 2,42 2,46 2,50 0,6 2,54 2,58 2,62 2,66 2,70 2,74 2,78 2,82 2,86 2,90 0,7 2,95 3,00 3,04 3,08 3,13 3,18 3,24 3,28 3,33 3,38 0,8 3,44 3,50 3,55 3,61 3,67 3,74 3,80 3,87 3,94 4,02 0,9 4,11 4,20 4,32 4,45 4,59 4,75 4,96 5,20 5,56 - 189 Phụ lục Bảng tra quan hệ Cs với φ phương pháp ba điểm Cs φ 50% φ 1% - φ 99% φ 3%- φ 97% φ 1%- φ 99% φ 1%- φ 99% 0 4,652 3,762 3,290 2,564 0,1 -0,017 4,648 3,756 3,287 2,560 0,2 -0,033 4,645 3,750 3,284 2,557 0,3 -0,055 4,641 3,743 3,278 2,55 0,4 -0,068 4,637 3,736 3,273 2,543 0,5 -0,084 4,633 3,732 3,266 2,532 0,6 -0,100 4,629 3,727 3,259 2,522 0,7 -0,116 4,624 3,718 3,246 2,510 0,8 -0,132 4,620 3,709 3,233 2,498 0,9 -0,148 4,615 3,692 3,248 2,483 -0,164 4,611 3,674 3,204 2,468 1,1 -0,179 4,606 3,656 3,185 2,448 1,2 -0,194 4,601 3,638 3,167 2,427 1,3 -0,208 4,595 3,620 3,144 2,404 1,4 -0,223 4,590 3,601 3,120 2,380 1,5 -0,238 4,586 3,582 3,090 2,353 1,6 -0,253 4,586 3,562 3,062 2,326 1,7 -0,267 4,587 3,541 3,032 2,296 1,8 -0,272 4,588 3,520 3,002 2,265 1,9 -0,294 4,591 3,499 2,974 2,232 -0,307 4,594 3,477 2,945 2,198 2,1 -0,319 4,603 3,469 2,918 2,164 2,2 -0,330 4,613 3,440 2,89 2,130 2,3 -0,340 4,625 3,421 2,862 2,095 2,4 -0,350 4,636 3,403 2,833 2,060 2,5 -0,359 4,648 3,385 2,806 2,024 190 Phuï luïc Cs φ 50% φ 1% - φ 99% φ 3%- φ 97% φ 1%- φ 99% φ 1%- φ 99% 2,6 -0,367 4,660 3,367 2,778 1,987 2,7 -0,370 4,674 3,350 2,740 1,949 2,8 -0,383 4,687 3,333 2,720 1,911 2,9 -0,389 4,701 3,318 2,695 1,876 -0,395 4,716 3,303 2,670 1,840 3,1 -0,399 4,732 3,288 2,645 1,806 3,2 -0,404 4,748 3,273 2,619 1,772 3,3 -0,407 4,765 3,259 2,594 1,738 3,4 -0,41 4,781 3,245 2,568 1,705 3,5 -0,412 4,796 3,225 2,543 1,67 3,6 -4,14 4,810 3,216 2,518 1,635 3,7 -0,415 4,824 3,203 2,494 1,6 3,8 -0,416 4,837 3,189 2,47 1,570 3,9 -0,415 4,850 3,175 2,446 1,536 -0,414 4,863 3,16 2,422 1,502 4,1 -0,412 4,876 3,145 2,396 1,471 4,2 -0,41 4,888 3,13 2,372 1,440 4,3 -0,407 4,901 3,115 2,348 1,408 4,4 -0,404 4,914 3,100 2,325 1,376 4,5 -0,400 4,924 3,084 2,300 1,345 4,6 -0,396 4,934 3,067 2,276 1,315 4,7 -0,392 4,942 3,05 2,251 1,286 4,8 -0,388 4,949 3,034 2,226 1,257 4,9 -0,383 4,955 3,016 2,200 1,229 -0,379 4,961 2,997 2,174 1,200 5,1 -0,374 2,978 2,148 1,173 ... 1 920 22 4 ,2 208,4 1,610 0,610 0,3 72 0 ,22 7 13,3 1 921 124 ,8 1 92, 9 1,491 0,491 0 ,24 1 0,118 15,6 1 922 126 ,7 190,9 1,475 0,475 0 ,22 6 0,107 17,8 1 923 154,1 189,6 1,465 0,465 0 ,21 6 0,100 20 ,0 10 1 924 ... 57,9 301,1 2, 327 1, 327 1,761 2, 337 2, 2 1916 58,9 29 0,0 2, 241 1 ,24 1 1,540 1,7 72 4,4 1917 157,3 25 2,7 1,9 52 0,9 52 0,910 0,863 6,7 1918 59,0 22 8,7 1,767 0,767 0,588 0,451 8,9 1919 189,6 22 4 ,2 1,733... 126 ,1 0,974 0, 026 0,001 0,000 42, 2 20 1949 126 ,1 124 ,8 0,964 0,036 0,001 0,000 44,4 21 1950 1 92, 9 124 ,4 0,961 0,039 0,001 0,000 46,7 22 1951 128 ,9 124 ,0 0,958 0,0 42 0,0 02 0,000 48,9 23 19 52 124 ,0