9/18/2014 BỐC HƠI (evaporation) Trần Văn Hùng ÁP SUẤT HƠI BÃO HỒ Áp suất p, chất lỏng chất rắn cân với nhiệt độ xác định Khi ASHBH áp suất khí chất lỏng sơi Nhiệt độ lúc nhiệt độ sơi chất lỏng Trong thăng hoa, ASHBH áp suất chất rắn cân với Nếu áp suất chưa tới giá trị ASHBH gọi khơ, phân tử chất lỏng tiếp tục bay ASHBH hàm đồng biến nhiệt độ Vd nước có p = 17,5 mmHg 20 oC; p = 760 mmHg (1 atm) 100 oC; p = atm 120 oC; p = atm 143 oC 9/18/2014 ĐIỂM SƠI Nhiệt độ bay hay điểm bay hay điểm sơi chất lỏng nhiệt độ mà đạt tới ngưỡng chất chuyển trạng thái từ lỏng sang khí Khi nói tới nhiệt độ thay đổi ngược lại (tức từ trạng thái khí sang trạng thái lỏng), coi nhiệt độ ngưng tụ hay điểm ngưng tụ NHIỆT LƯỢNG BAY HƠI Nhiệt lượng bay hay nhiệt bay hợp chất hóa học định nghĩa nhiệt lượng cần thiết để cung cấp cho đơn vị đo lượng chất (như đơn vị đo khối lượng hay số phân tử mol) để chuyển từ trạng thái lỏng sang trạng thái khí, nhiệt độ bay Nhiệt lượng bay nhiệt lượng tỏa đơn vị đo lượng vật chất chuyển từ trạng thái khí sang lỏng, nhiệt độ ngưng tụ Trong hệ thống đo lường quốc tế, đơn vị đo nhiệt lượng bay Joule kilơgam, J·kg-1 hay J/kg, Joule mol 9/18/2014 Evaporator  Equipment used in evaporation, the process of boiling a liquid in order to reduce its volume  Need •Reduces transportation cost •Storage costs • Prepare for the next Unit operation – drying, crystallisation etc • Reduces deteriorative chemical reactions • Better microbiological stability • Recovery of solvent Evaporator  Driving force: Temperature difference in between steam chest temperature and product temperature  Result : Volatile solvent is removed from the feed Solution (volatile solvent + non volatile solute) Concentrate (Higher solute Conc.) 9/18/2014 Examples  Concentration of milk to produce condensed milk  Concentration of juices  Concentration of NaOH, NaCl from aqueous solutions to produce salt  Ether recovery from fat extraction Basic Parts of an Evaporator     Heat-exchanger Vacuum Vapour separator Condenser 9/18/2014 Evaporator Vaccum for non condensable Coolant In Vapor out Coolant out Condensor unit Vapor Separator Feed in Steam in (Saturated vapor) Heat Exchanger Condensate out (Saturated Liquid) Product out MỤC ĐÍCH & PHẠM VI ÁP DỤNG 9/18/2014 I MỤC ĐÍCH - Làm tăng nồng độ chất tan Tách chất rắn hồ tan dạng tinh thể (kết tinh) Thu dung mơi dạng ngun chất Tiết kiệm lượng Q TRÌNH BỐC HƠI (CƠ ĐẶC) TIẾN HÀNH Ở ÁP SUẤT? - Cơ đặc áp suất chân khơng (âm) - Cơ đặc áp suất dư (dương) - Cơ đặc áp suất thường (áp suất khí quyển) atmosphere = 760 mmHg = 29.92 inHg = 14.7 lb/in2 = 101.3 KPa II PHẠM VI ÁP DỤNG     Sản xuất Sản xuất Sản xuất Sản xuất đường kẹo sữa chè 9/18/2014 Sư õa tư Léïc 40-45oC Cặn Câïakn âéá Gia nâiệt Đéàná âéá Thanh tìïø ná Siìé đư ná Mầm tinâ tâek To = 1370C t = 4s Cô đặc To = 65-70oC P = 20-30KPa Là m náïéäi Kết tinâ T10 = 300C T20 = 15-18oC Bắ bì véâtìïø ná Câiết ìéùt Nắp Gâép nắp Qui trình sữa đặc To=55-80oC P= 10-25MPa To = 10oC Dán nâãn Bảé ëïản Sản pâakm Sư õa náïóên ỉiệï Câïakn âéùa Tâanâ tìïø ná Cô đặc Qui trình sản xuất sữa bột Đéàná âéùa Sấó Xư û ỉóù Bắ bì Bắ áéùi Sư õa béät náïóên kem 9/18/2014 Dư ùa đéùná âéäp Nư ớc tâải Pâân loại Dư ùa Rư ûa Cắt gọt Đéùná hộp Héäp Nước Lỏi, vụn Dòcâ ìỉ Ép Tìái nhỏ Xư û ỉóù Phối trộn Ép Bã Cặn Léïc Bà i kâs Cặn Bã Ló tâm Tâanâ trùng Bao bì Réùt bắ bì Bảé éân Tâï âéài câất tâơm Cô đặc Pâéái tìéän Là m ỉạnâ Nư ớc dư ùa céâđặc Sản xuất bột cam 9/18/2014 Nư ớc Đư ná Mạcâ nâa Câïakn bòsóìïp Nấï Là m náïéäi nâanâ Câất mà ï Pâéái tìéän Tinâ dầï bạc âà Đònâ âìnâ Pâếpâakm Là m náïéäi Giấó áéùi Bắ áéùi Bắ nâư ïa Đéùná tïùi Tâïø ná Đéùná tâïøná Sản xuất kẹo bạc hà Kẹé bạc âà Trà Trà hòa tan Nghiền Nước Trích ly Bã Lọc Bã Phối trộn Sấy tầng sơi Cơ đặc Phối chế Đóng gói Sấy phun Làm ẩm 9/18/2014 Xư û ỉóùsơ béä Msa Nấï đư ờná R2 Bã Nư ớc tâakm tâấï Ép,tácâ bã Sư õa véâi Gia véâi sơ béä Sấó Tìợtinâ câân kâéâná Câư ùa é cócỉén Nấï đư ờná R1 Đéùná bắ Béác âơi Sản pâakm Xéâná CO2 ỉần Sư õa véâi Léïc ỉần Xéâná CO2 ỉần tâan âéạt tsnâ Kâs SO2 Nấï đư ná R3 Tìợtinâ câân kâéâná Ló tâm R3 Sản xuất đường mía Tìắ đéki ién Gia nâiệt ỉần II Kâs CO2 Ló tâm R2 Ló tâm R1 Gia nâiệt ỉần I Kâs CO2 Tìợtinâ câân kâéâná Đư ná B Léïc Cacbénat âéùa Sấó Gia véâi Ló tâm Céâđặc Xéâná SO2 ỉần Héài dïná Béài tinâ Béài tinâ Céâđặc Ló tâm Nấï đư ờná B Ló tâm Léïc ỉần Mật B Mật A Nư ớc Xéâná SO2 ỉần Béài tinâ Léïc kiekm tìa Nấï đư ná A Đư ờná C câư a sấó Mật ìó Céâđặc NƯỚC MÍA HỖN HỢP Bèc h¬i Läc MËt chÌ kh« (55 - 600 Bx) C©n X«ng SO2 mËt chÌ (pH = 5,8 - 6,2) Gia nhiƯt lÇn thø I (55 - 600C) SO2 Ca(OH)2 X«ng SO2 (pH = 3,0  4,00C) Trung hòa (pH = 3,0  4,00C) MËt chÌ tinh Gia nhiƯt II (t = 100 - 1040C) NÊu ®­êng L¾ng  N­íc bïn  Läc ch©n kh«ng  Bïn läc N­íc mÝa Gia nhiƯt III (115 - 1200C) N­íc läc Sản xuất đường mía 10 9/18/2014 Lượng nước cho hệ thống bốc D = W = X + E1 + E2 + E3 Lượng dịch cho nồi M1 = M0 – W M2 = M1 – W M3 = M2 – W M4 = M3 – W = M0 – W – W = M0 – W – W – W = M0 – W – W – W – W  Xác định diện tích truyền nhiệt F  100 W r 22.K t W: lượng bốc (T/ng) r: ẩn nhiệt hóa (Kcal/kg) K: hệ số truyền nhiệt (Kcal/m2.h.0C) ∆t: hiệu số nhiệt độ có ích 44 9/18/2014 VI TÍNH TỐN THIẾT BỊ Tính buồng đốt - Tính số ống truyền nhiệt n F  d l F- diện tích bề mặt truyền nhiệt, m2; d- đường kính ống truyền nhiệt,, m l – chiều dài ống truyền nhiệt, m - Đường kính ống đối lưu n  d t  d dl2  4. n - số ống truyền nhiệt dt - đường kính ống truyền nhiệt, m dđl - đường kính ống đối lưu, m  - 0,25 đến 0,35 45 9/18/2014 - Tính đường kính buồng đốt Dt  n.t sin   (d dl  2t )   t- bước ống n- số ống truyền nhiệt  góc tam giác -60 -0,7  0,9 hệ sử dụng vỉ ống d dl - đường kính ống đối lưu Tính kích thước khơng gian bốc - Vận tốc lắng hạt lỏng 1  4.g ( 1   )d hl 3.  h 1 ,  khối lượng riêng chất lỏng thứ, kg/m3; d hl đường kính hạt lỏng, m; h vận tốc thứ buồng hơi, m/s  hệ số trở lực, (phụ thuộc Re); 46 9/18/2014 Re  h  h d hl vh - vận tốc thứ buồng hơi, vh h  1 - độ nhớt động học thứ, m2/s Khi Re < 500:  18,5 Re 0, Re = 500 – 150.000:   0,44 1  5,45 ( 1   ).d hl h 3600. Dt2.h  h  h  W 1000.4 Dt h h h - đường kính buồng hơi, m - vận tốc thứ buồng hơi, m/s - khối lượng riêng thứ, kg/m3 W- khối lượng thứ, T/h 47 9/18/2014 - Chiều cao khoang bốc H W 1 W' W - lượng thứ, t/h W’ - tải trọng thứ lên mét chiều cao buồng hơi, T/m.h 1 - hệ số tạo bọt VII KIỂM ĐỊNH NỒI BỐC HƠI Số liệu hệ bốc đa hiệu nhà máy ghi lại sau: - Cơng suất: 98 mía/giờ - Trọng lượng mật chè trong: 960 kg/tấn mía - Nhiệt độ chè vào nồi 1: 960C - Brix chè trong: 14 - Brix xi-rơ: 56 - Lượng trích từ nồi 1: 10.000 kg/giờ - Lượng trích từ nồi 2: 5.000 kg/h 48 9/18/2014 Nåi sè Sù hỵp thµnh cđa hƯ biĨu kiÕn (diƯn tÝch nåi bèc h¬i, m2 ) C¸c nhiƯt ®é ®· ghi ®­ỵc ( C) H¬i ®èt: 115 Nåi sè 1000 105 Nåi sè 700 94 Nåi sè 600 81 Nåi sè 550 54 TÝnh to¸n l­ỵng h¬i bèc Träng l­ỵng mËt chÌ = 98x960 = 94.080 kg/h E  94080 (1  14 )  70 560 kg/h 56 DiƯn tÝch trun nhiƯt ®Ĩ gia nhiƯt tõ 96-106oC S1 = 0,1Q(t1-t0) = 0,1x94.080(106-96) = 94 m2 VËy diƯn tÝch dµnh cho bèc h¬i nåi lµ : 1000 – 94 = 906 m2 49 9/18/2014 TÝnh to¸n l­ỵng h¬i bèc cho tõng nåi 4x + 2(5.000) + 10.000 = 70.560 x = 12.640 = e4 Do ®ã ta cã l­ỵng h¬i bèc ë c¸c nåi w4 = e4 = x = 12.640 kg/h w3 = e3 = w4 = x = 12.640 kg/h w2 = w3 + e2 = 12.640 + 5.000 = 17.640 kg/h w1 = w2 + e1 = 17.640 + 10.000 = 27.640 kg/h w i  70 560 kg/h TÝnh ®é Brix cho c¸c nåi Nåi thø i Nång ®é chÊt kh« (0Bx) ®Çu vµo nåi B0= 14 98 080 14 x 98 080  27 640 98 080 14 x 66 440  17640 ®Çu nåi B 1= ®Çu nåi B2= ®Çu nåi B 3= ®Çu nåi B4= 14 x 14 x TB 98 080 44 800  12 640 b1 = 16,9 = 19,8 = 27 = 36,4 b3 = 31,7 56 b4 = 46,2 98 080 = 36 160  12 640 b2 = 23,4 50 9/18/2014 TÝnh ®é sơt nhiƯt ®é thùc Thang nhiƯt ®é (0C) Nåi H¬i n­íc d N­íc mÝa ®é sơt thùc Nåi 115 105 115-105-1=9 Nåi 105 1,5 94 105-94-1,5=9,5 Nåi 94 2,5 81 94-81-2,5=10,5 Nåi 81 5,7 54 81-54-5,7 = 21,3 KiĨm tra l¹i hiƯu qu¶ lµm viƯc cđa c¸c nåi w = c.S  f  = f(100 - b)(T - 54).S  w (100  b )(T  54 ).S  f : lµ hƯ sè cđa c«ng thøc Dessin, ®¸nh gi¸ kh¶ n¨ng ht ®éng cđa nåi bèc h¬i (0,001) 51 9/18/2014 VIII GIẢI PHÁP KỶ THUẬT NÂNG CAO HIỆU QUẢ BỐC HƠI  Sử dụng thiết bị trao đổi nhiệt có hiệu suất truyền nhiệt cao Q = K.F.t TT Các yếu tố Phía - Tăng tốc độ - Ảnh hưởng lượng khí khơng ngưng - Tăng nhiệt độ - Tăng mức độ q nhiệt - Ảnh hưởng lượng nước ngưng tụ - Tăng mức độ đóng cặn Phía tường - Tăng hệ số dẫn nhiệt tường ống TT Các yếu tố Ảnh hưởng Tăng K Giảm K Tăng K Giảm K Giảm K Giảm K Tăng K Ảnh hưởng Phía dung dịch - Tăng mức độ đóng cặn Giảm K - Tăng tốc độ dòng chảy Tăng K - Tăng chiều cao dung dịch Giảm K - Tăng độ nhớt dung dịch Giảm K - Tăng nhiệt độ sơi Tăng K - Tăng hiệu số nhiệt độ (lỏng – hơi) Tăng K - Tăng sức căng bề mặt Giảm K 52 9/18/2014 53 9/18/2014  Tăng cường sử dụng phụ thay cho sống D = [(1) E1 / n] + [(2) E2 / n] + + [(n-1) En-1/ n]  Hạn chế việc thêm nước vào dây chuyền sản xuất  Tận dụng nhiệt từ nước ngưng tụ  Giảm tổn thất nhiệt mơi trường xung quanh  Hạn chế đóng cặn bề mặt truyền nhiệt 54 9/18/2014 IX VẬN HÀNH NỒI BỐC HƠI      Ổn định áp suất Ổn định chân khơng Ổn định mức dung dịch Ổn định van Ổn định hút thứ X SỰ CỐ VÀ PHƯƠNG ÁN XỬ LÝ  Áp suất nước thấp Ngun nhân: - Hơi nước cung cấp khơng đủ - Hút đường q nhiều Phương pháp xử lý: - Tăng áp suất nước - Giảm hút thứ 55 9/18/2014  Nồng độ dịch thấp tiêu Ngun nhân - Hơi nước cung cấp khơng đủ, áp suất thấp - Hút thứ q hay q nhiều, chênh lệch áp suất hiệu khơng bình thường - Cáu cặn q nhiều - Độ chân khơng hiệu cuối q thấp - Nồng độ dung dịch vào nồi q thấp - Thải nước ngưng khí khơng ngưng khơng tốt - Ống gia nhiệt bị thủng Phương pháp xử lý: - Tăng lượng gia nhiệt - Điều chỉnh lượng hút thứ - Ngưng nồi thơng rửa, chuyển sang dùng nồi dự phòng - Điều chỉnh độ chân khơng để đạt tiêu chân khơng - Điều chỉnh nồng độ nước mía vào hệ bốc cơng đoạn làm 56 9/18/2014  Nồng độ dịch cao tiêu Ngun nhân: - Dịch vào nồi - Áp suất gia nhiệt hiệu q cao Phương pháp xử lý: - Tăng lượng dung dịch vào hệ bốc hơi, đảm bảo mức dịch hiệu bốc - Giảm lượng gia nhiệt, giảm áp suất gia nhiệt  Thốt dịch Ngun nhân: - Mức dịch khơng ổn định, lúc cao lúc thấp - Hút thứ dao động q lớn - Độ chân khơng khơng khơng ổn định - Ống gia nhiệt thủng - Ống hồi lưu khử dung dịch bị tắc - Độ axit dung dịch q lớn 57 9/18/2014 Phương pháp xử lý: - Điều chỉnh kịp thời áp suất nước, điều chỉnh lượng nước đường vào nồi; khơi phục mức dịch nồi ổn định - Hút thư cho cơng đoạn gia nhiệt, nấu đường, cách ổn định - Điều chỉnh thích đáng van chân khơng ống NH3, khơi phục chân khơng ổn định - Trong trường hợp nghiêm trọng, ống gia nhiệt bị thủng phải ngừng bốc để thay đổi ống gia nhiệt - Thơng ống hồi lưu khử dịch - Cơng đoạn lắng lọc phải ổn định trị số pH  Nước ngưng thải khơng tốt, ống có tiếng va đập Ngun nhân: - Bơm nước ngưng khơng hút có cố - Bộ phận van nước ngưng khơng hoạt động - Ống thải nước ngưng bị gỉ sắt làm tắc Phương pháp xử lý: - Dùng bơm dự phòng, ngừng bơm để sửa chữa - Sửa van nước ngưng giảm độ chân khơng tới thích hợp 58 [...]... THNG BC HI 21 9/18 /20 14 I.PHNG N BC HI Bc hi mt ni Bc hi nhiu ni (hiu) 22 9/18 /20 14 23 9/18 /20 14 24 9/18 /20 14 E1 Phương án bốc hơi áp suất cao 3 nồi E2 E3 I II III 2, 2 2, 5 kg/cm2 1,6 1,8 kg/cm2 1 ,2 1 ,3 kg/cm2 P =33 ,5kg/cm2 (ata) Hơi thứ nồi cuối lớn Nhiệt độ trong các nồi cao Phương án bốc hơi 3 nồi có nồi cô E1 E2 E3 E4 I II III CK 2, 4 kg/cm2 1,78 kg/cm2 1 1,1 kg/cm2 850C P =2, 9kg/cm2 (ata) Mật... ngui (cp nhit) Q (t1 - t2).F 1 1 ( ) 1 2 1 K 1 1 ) 1 2 1 K , (W/m 2 0 C) n i 1 1 ( ) 1 i 1 i 2 ( Q W 2 0 t.F m C K 19 9/18 /20 14 a .2 Truyn nhit ng nhit qua tng ng Q K 1 1 1 r2 1 (2, 3 lg ) 1.r1 2. r 2 r1 2 L(t1 t 2) 1 1 1 r2 1 (2, 3 lg ) 1.r1 2. r 2 r1 Q W 0 2 L.t m C K t V THIT B TRUYN NHIT - Thit b gia nhit - Thit b ngng t 20 9/18 /20 14 V.1 Thit b gia nhit... E2 E3 E4 Ngưng tụ 5 4 3 I II III IV V 1190C 107,50C 95 ,30 C 790C 790C 128 ,90 1180 106,50 94 ,30 780 1 2 Phương án bốc hơi chân không 5 hiệu 1 Lò hơi; 2 Tuốt bin; 3 Van giảm áp; 4 Nồi bốc hơi; 5 Thiết bị ngưng tụ iu kin nhit ca bc hi chõn khụng 5 hiu Số hiệu Hạng mục I II III IV V 2, 7 1,905 1 ,30 1 0,841 0,447 128 ,9 118 106,5 94 ,3 78 1,965 1 ,36 5 0,8 72 0,465 0, 135 119 107,5 95 ,3 79 51 120 ,1 109,1 97,4 83, 4... 26 9/18 /20 14 Phng ỏn bc hi chõn khụng cú ni s 0 - Phng ỏn 1: s dng ni s 0 bc hi nc mớa, to hi ỏp lc thp Tuy nhiờn do nhit cao (ỏp sut cao: 3 -4 kg/cm2) nờn khụng thớch hp cho sn phm nhy nhit E1 E2 Hiệu II 0 I 1,78 kg/cm2 1 ,36 kg/cm2 P =3, 9kg/cm2 (ata) Hơi giảm áp Nước mía Hơi thải - Phng ỏn 2: ni s 0 ch dựng nu nc v cp hi E1 E2 0 Hiệu II I P =3, 9kg/cm2 (ata) Hơi giảm áp Hơi thải Nước mía 27 9/18 /20 14... tng i ln mi to c mng 32 9/18 /20 14 - Bc hi kiu mng xung 1 Phòng hơi thứ và đáy thiết bị 2 ống gia nhiệt 3 Phòng gia nhiệt 4 Nắp đỉnh 5 Phòng nước mía vào 6 Bộ phận phân phối nước mía vào 7 ống nước mía vào 8 ống mật chè ra 9 Bộ phận thu hồi đường 33 9/18 /20 14 34 9/18 /20 14 1 15 14 2 3 4 13 5 12 6 11 Nồi nấu đường chân không có cánh khuấy 1 Bộ phận truyền động; 2 ống nước rửa; 3 Buồng bốc hơi; 4 Kính... nh qua tng ng vi mt lp v nhit lp Q 2. L(t1 t 2 ) r 1 2, 3 log 2 r1 Q 2. L(t1 t 2 ) r 1 2, 3 log i 1 ri i 1 i i n IV .2 i lu (Heat Convection) Quỏ trỡnh vn chuyn nhit lng do cỏc phn t cht lng, khớ cú nhit khỏc nhau(khi lng riờng khỏc nhau) i ch cho nhau a nh lut Newton dQ (tT t ).dF dT , ( J ) Q (tT t ).F W Q 0 2 ( t t ) F T C.m 18 9/18 /20 14 IV .3 Trao i nhit phc tp a Truyn nhit... độ trong các nồi cao Phương án bốc hơi 3 nồi có nồi cô E1 E2 E3 E4 I II III CK 2, 4 kg/cm2 1,78 kg/cm2 1 1,1 kg/cm2 850C P =2, 9kg/cm2 (ata) Mật vào Mật ra 25 9/18 /20 14 E1 E2 E3 E4 I II III IV 1,15 kg/cm2 0,777 kg/cm2 0,405 kg/cm2 0,14 kg/cm2 P=1,5kg/cm2 (ata) Phương án bốc hơi 4 hiệu chân không c im: - Tn dng c hi thi, nu khụng cú th dựng hi sng gim ỏp b sung - Nhit thp, chõn khụng cao gim chuyn húa,... Phng ỏn bc hi ỏp lc 3 hiu cú ni cụ do s dng hi gia nhit cú ỏp lc tng i cao nờn cú th rỳt nhiu hi th cung cp cho gia nhit, lng hi th vo thit b ngng t ớt do ú, lng hi dựng gim nhiu, li dng nhit tng i tt II THIT B Thit b cụ c ng chựm thng ng Thit b bc hi tun hon ngoi Thit b bc hi kiu mng lờn (Rising Film ) Thit b bc hi kiu mng xung (Falling Film ) 29 9/18 /20 14 30 9/18 /20 14 31 9/18 /20 14 - Bc hi kiu mng...9/18 /20 14 11 9/18 /20 14 12 9/18 /20 14 13 9/18 /20 14 III C TNH CA CHT LNG - S cụ c (Concentration) S to bt (Foaming) Tớnh nhy cm vi nhit (Temperature Sensitivity) S hỡnh thnh mui(Salting) S hỡnh thnh cn (Scaling) S bỏm bn (Fouling) S n mũn (Corrosion) Cht lng sn phm (Product Quality) V mt vi thuc tớnh khỏc: mi nguy v phúng x, c tớnh lm sch, nhit dung dch 14 9/18 /20 14 I LU CA DUNG DICH... 9/18 /20 14 IV TRUYN NHIT TRONG H THNG BC HI 16 9/18 /20 14 IV.1 Dn nhit (Heat Conduction) Dn nhit l quỏ trỡnh truyn nhit t phn t ny n phn t khỏc ca vt cht khi chỳng tip xỳc trc tip vi nhau a nh lut Fourier : dt dF dT , ( J ) dn dt Q F , (W ) dn dQ dQ.dn J m W 2 0 0 dF dt.dT m s C m C b Dn nhit n nh qua tng phng mt lp v nhiu lp Q (t1 t 2) .F , (W ) Q t1 t 2. F , (W ) i n i i 1 i 17 9/18 /20 14 ... M2.Bx2 IV M3.Bx3 M4.Bx4 W4 = X W3 = W4 + E3 = X + E3 W2 = W3 + E2 = X + E2 + E3 W1 = W2 + E1 = X + E1 + E2 + E3 W = Wi = 4X + 3E3 + 2E2 + E1 X = (W – (3E3 + 2E2 + E1 ))/4 43 9/18 /20 14 Lượng... nhiều nồi (hiệu) 22 9/18 /20 14 23 9/18 /20 14 24 9/18 /20 14 E1 Ph­¬ng ¸n bèc h¬i ¸p st cao nåi E2 E3 I II III 2, 2  2, 5 kg/cm2 1,6  1,8 kg/cm2 1 ,2  1 ,3 kg/cm2 P =3 3, 5kg/cm2 (ata)  H¬i thø nåi ci... E2 E3 E4 I II III CK 2, 4 kg/cm2 1,78 kg/cm2  1,1 kg/cm2 850C P =2, 9kg/cm2 (ata) MËt vµo MËt 25 9/18 /20 14 E1 E2 E3 E4 I II III IV 1,15 kg/cm2 0,777 kg/cm2 0,405 kg/cm2 0,14 kg/cm2 P=1,5kg/cm2