KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN LỜI NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : LỜI NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN : GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN Sinh viên thiết kế : Nguyễn Xuân Hiếu Lớp: Đại Học Khóa Điện A Giáo viên hướng dẫn: Nguyễn Văn Hà I ĐỀ.TÀI: Thiết kế hệ thống CCĐ cho phân xưởng Cơ khí 1KTA toàn nhà máy Cơ khí QP1 II CÁC SỐ LIỆU KỸ THUẬT: - Mặt bố trí thiết bị phân xưởng xí nghiệp theo vẽ - Số liệu phụ tải cho theo bảng - Số liệu nguồn Uđm = 35 kV; SNM= 1000 MVA III NỘI DUNG THUYẾT MINH VÀ TÍNH TOÁN: Phân tích yêu cầu CCĐ cho Hộ phụ tải Xác định phụ tải tính toán cho Phân xưởng Cơ khí Xác định phụ tải tính toán toàn Nhà máy Thiết kế mạng điện cho Phân xưởng toàn Nhà máy Chọn kiểm tra thiết bị mạng điện 6.Tính toán tụ bù để nâng cao hệ số công suất toàn nhà máy lên 0,93 IV CÁC BẢN VẼ THIẾT KẾ (GIẤY A3): Sơ đồ mặt dây Phân xưởng Sơ đồ mặt dây Nhà máy Sơ đồ nguyên lý CCĐ toàn Nhà máy Sơ đồ nguyên lý CCĐ phân xưởng V KẾ HOẠCH THỰC HIỆN: Ngày giao đề tài: 05/10/2015 Ngày nộp đồ án : 15/11/2015 Trưởng Bộ môn Giáo viên hướng dẫn GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN BẢNG SỐ LIỆU PHỤ TẢI PHÂN XƯỞNG CƠ KHÍ Stt Tên thiết bị Ký hiệu 10 11 12 13 14 15 Máy tiện Máy tiện Máy tiện Máy bào Máy bào Máy phay Máy mài tròn Máy phay Máy chuốt Máy sọc Máy doa Máy cắt thép Máy bào Máy tiện Máy BA hàn 380/65 V Máy phay Máy doa Máy tiện Máy doa Cầu trục 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 16 17 18 19 20 Công suất(kW,kVA) 10 4,5 11 7,5 4,5 10 13 4,5 4,5 15 kVA (ε đm = 40%) 15 17 12 12 15 kVA (ε đm = 35%) Cosϕ Ksd 0,65 0,8 0,6 0,8 0,7 0,8 0,65 0,75 0,65 0.6 0.6 0,65 0,8 0,6 0,65 0,18 0,17 0,19 0,16 0,15 0,16 0,19 0.2 0,18 0,16 0.2 0,17 0,16 0,2 0,15 0,6 0,65 0,8 0,6 0,6 0,17 0,16 0,15 0,2 0,16 BẢNG SỐ LIỆU PHỤ TẢI TÍNH TOÁN CÁC PHÂN XƯỞNG TRONG NHÀ MÁY Stt Cơ điện Ptt (kW) 120 Qtt (kVAr) 110 Cơ khí Ptt Qtt Cơ khí 180 130 Rèn, dập 165 125 Đúc thép 200 180 Đúc gang 180 150 Dụng cụ 160 120 Mộc mẫu 90 70 Tên phân xưởng 1 Loại hộ GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Lắp ráp 110 90 Nhiệt luyện 170 160 Kiểm nghiệm 70 50 Kho 1(Sản phẩm) 50 35 Kho 2(vật tư) 50 25 Nhà hành 70 75 10 11 12 13 SƠ ĐỒ MẶT BẰNG NHÀ MÁY CƠ KHÍ (tỷ lệ 1/1000 ) 35kV 12m MỘC MẪU ĐÚC GANG CƠ KHÍ CƠ KHÍ ĐÚC THÉP CƠ ĐIỆN RÈN,DẬP DỤNG CỤ KHO VẬT TƯ KIỂM NGHIỆM NHÀ HÀNH CHÍNH GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN KHO SẢN PHẨM GARA BẢO VỆ 17 PHÂN XƯỞNG CƠ KHÍ Diện tích phân xưởng khí tính theo sơ đồ mặt nhà máy 18 19 16 11 phòng kỹ thuật 14 kho vật tư 15 12 10 13 CẦU TRỤC % GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ = Pđm = kw SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN LỜI NÓI ĐẦU Công nghiệp khách hàng tiêu thụ điện lớn Trong tình hình kinh tế thị trường nay, xí nghiệp lớn nhỏ, tổ hợp sản xuất phải hoạch toán kinh doanh cạnh tranh liệt chất lượng giá sản phẩm Điện thực đóng góp phần quan trọng vào lỗ lãi xí nghiệp Nếu tháng xảy điện 1, ngày xí nghiệp lãi, điện lâu xí nghiệp thua lỗ Chất lượng điện xấu(chủ yếu điện áp thấp ) ảnh hưởng lớn đến chất lượng sản phẩm Chất lượng điện áp thực quan trọng với xí nghiệp may, xí nghiệp hoá chất, xí nghiệp lắp đặt chế tạo khí, điện tử xác Vì thế, đảm bảo độ tin cậy cấp điện áp nâng cao chất lượng điện mối quan tâm hàng đầu đề án thiết kế cấp điện cho khu xí nghiệp Nhằm hệ thống hoá vân dụng kiến thức học tập năm trường để giải vấn đề thực tế, em giao thực đề tài thiết kế môn học với nội dung: Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho cho phân xưởng khí toàn nhà máy khí Để hoàn thành tốt đồ án này, em giúp đỡ tận tình thầy cô môn cung cấp điện, đặc biệt cô : Nguyễn Văn Hà Do kiến thức thời gian có hạn, đồ án không tránh khỏi sai sót, kính mong thầy ,cô góp ý kiến để đồ án hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn ! SINH VIÊN: Nguyễn Xuân Hiếu GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN PHẦN I GIỚI THIỆU VÀ PHÂN TÍCH YÊU CẦU CUNG CẤP ĐIỆN CHO HỘ PHỤ TẢI Điện sản xuất từ nhà máy điện truyền tải mạng Điện nguồn lượng chủ yếu không thay hoạt động sản xuất nhà máy xí nghiệp công nghiệp Từ hoạt động máy móc thiết bị động lực, hệ thống chiếu sáng nhà máy đến hoạt động hệ thống sinh hoạt thiết bị thí nghiệm thiết bị văn phòng…phục vụ cho công tác quản lý điều chỉnh điều hành sản xuất Vì nhà máy xí nghiệp đòi hỏi phải ứng dụng thiết kế hệ thống cung cấp điện nhất, hợp lý Có đáp ứng nhu cầu sử dụng điện hiệu qủa sử dụng điện hộ tiêu thụ điện nhà máy xí nghiệp Một hệ thống cung cấp điện cho nhà máy, xí nghiệp công nghiệp bao gồm khâu sau: - Trạm biến áp (có thể đường dây không đến trạm biến áp) - Mạng điện sau trạm biến áp đến phân xưởng - Mạng điện phân xưởng Nếu nhà máy có quy mô lớn gồm nhiều trạm biến áp hay phải thành lập trạm biến áp trung gian phải thiết kế sơ đồ nối dây hay hệ thống phân phối cao áp cho trạm biến áp Một hệ thống cung cấp điện hợp lý hay gọi phương án tối ưu, lựa chọn qua toán so sánh theo hai tiêu kỷ thuật tính kinh tế vài phương án đưa có tính thuyết phục cao Muốn phải tìm hiểu kỹ đặc điểm quy trình sản xuất, đánh giá phân loại hộ phụ tải cho nhà máy, nhóm máy, phân xưởng…và nhà máy Tức công việc thiết kế ta phải phân tích qúa trình công nghệ nhà máy I QUÁ TRÌNH CÔNG NGHỆ CỦA NHÀ MÁY GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Do tầm quan trọng tiến trình CNH – HĐH đất nước đòi hỏi phải có nhiều thiết bị, máy móc Vì nhà máy có tầm quan trọng lớn Là nhà máy sản xuất thiết bị công nghiệp phụ tải nhà máy làm việc theo dây chuyền, có tính chất tự động hóa cao Phụ tải nhà máy chủ yếu phụ tải loại (tùy theo vai trò quy trình công nghệ) Nhà máy cần đảm bảo cấp điện liên tục Do nguồn điện cấp cho nhà máy lấy từ hệ thống điện quốc gia thông qua trạm biến áp trung gian II MỘT SỐ YÊU CẦU KHI THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Điện dạng lượng có ưu điểm như: Dễ dàng chuyễn thành dạng lượng khác (nhiệt năng, quang năng, năng…), dễ truyền tải phân phối Chính điện dùng rộng rãi lĩnh vực hoạt động người Điện nói chung không tích trữ được, trừ vài trường hợp cá biệt công suất như pin, ắc quy, sản xuất tiêu thụ điện phải luôn đảm bảo cân Quá trình sản xuất điện trình điện từ Đặc điểm trình xẩy nhanh Vì đễ đảm bảo trình sản xuất cung cấp điện an toàn, tin cậy, đảm bảo chất lượng điện phải áp dụng nhiều biện pháp đồng điều độ, thông tin, đo lường, bảo vệ tự động hóa vv… Điện nguồn lượng ngành công nghiệp, điều kiện quan trọng để phát triển khu đô thị, khu dân cư….Vì lý lập kế hoạch phát triển kinh tế xã hội, kế hoạch phát triển điện phải trước bước, nhằm thỏa mãn nhu cầu điện giai đoạn trước mắt mà dự kiến cho phát triển tương lai năm 10 năm có lâu Khi thiết kế CCĐ cần phải đảm bảo yêu cầu sau: 1.2.1 Độ tin cậy cung cấp điện: Độ tin cậy cung cấp điện tùy thuộc vào hộ tiêu thụ loại Trong điều kiện cho phép ta cố gắng chọn phương án cung cấp điện có độ tin cậy cao tốt Theo quy trình trang bị điện quy trình sản xuất nhà máy khí việc ngừng cung cấp điện ảnh hưởng đến chất lượng sản phẩm gây thiệt hại kinh tế ta xếp nhà máy khí vào hộ phụ tải loại 1.2.2 Chất lượng điện: Chất lượng điện đánh giá hai tiêu chuẩn tần số điện áp Chỉ tiêu tần số quan điều khiển hệ thống điều chỉnh Chỉ có hộ tiêu thụ lớn phải quan tâm đến chế độ vận hành cho hợp lý đễ góp phần ổn định tần số hệ thống lưới điện Vì người thiết kế cung cấp điện thường phải quan tâm đến chất lượng điện áp cho khách hàng Nói chung điện áp lưới trung áp hạ áp cho phép dao động quanh giá trị 5% điện áp định mức Đối với phụ tải có yêu cầu cao chất lượng điện áp máy móc thiết bị điện tử, khí có độ xác vv… điện áp cho phép dao động khoảng 2,5% 1.2.3 An toàn điện: Hệ thống cung cấp điện phải vận hành an toàn người thiết bị Muốn đạt yêu cầu đó, người thiết kế phải chọn sơ đồ cung cấp điện hợp lý, mạch lạc để tránh nhầm lẫn vận hành, thiết bị phải chọn loại công suất Công tác xây GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN dựng lắp đặt phải tiến hành đúng, xác cẩn thận Cuối việc vận hành, quản lý hệ thống điện có vai trò quan trọng, người sử dụng tuyệt đối phải chấp hành quy định an toàn sử dụng điện 1.2.4 Kinh tế: Khi đánh giá so sánh phương án cung cấp điện tiêu kinh tế xét đến tiêu kỹ thuật đảm bảo tiêu kinh tế đánh giá qua tổng số vốn đầu tư, chi phí vận hành, bảo dưỡng thời gian thu hồi vốn đầu tư Việc đánh giá tiêu kinh tế phải thông qua tính toán so sánh phương án từ lựa chọn phương pháp, phương án cung cấp điện tối ưu PHẦN II XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI CHO PHÂN XƯỞNG CƠ KHÍ I KHÁI NIỆM CHUNG Khi thiết kế cung cấp điện cho nhà máy, xí nghiệp, hộ tiêu thụ công việc quan trọng mà ta phải làm tiến hành xác định phụ tải tính toán cho nhà máy - Phụ tải tính toán: Phụ tải tính toán (PTTT) theo điều kiện phát nóng (được gọi tắt phụ tải tính toán) phụ tải giả thiết không đổi lâu dài phần tử hệ thống cung cấp điện tương đương với phụ tải thực tế biến đổi theo điều kiện tác dụng nhiệt nặng nề Nói cách khác, phụ tải tính toán làm dây dẫn phát nóng tới nhiệt độ với nhiệt độ lớn phụ tải thực tế gây Do vậy, phương diện phát nóng ta chọn thiết bị điện theo phụ tải tính toán đảm bảo an toàn cho thiết bị trạng thái vận hành bình thường II MỤC ĐÍCH XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN Xác định phụ tải tính toán công đoạn quan trọng thiết kế cung cấp điện, nhằm làm sở cho việc lựa chọn dây dẫn thiết bị lưới điện Phụ tải điện phụ thuộc vào nhiều yếu tố công suất số lượng máy, chế độ vận hành chúng, quy trình công nghệ sản xuất, trình độ vận hành công nhân Vì vậy, xác định xác phụ tải tính toán nhiệm vụ khó khăn quan trọng phụ tải tính toán xác định nhỏ phụ tải thực tế làm giảm tuổi thọ thiết bị điện, dẫn đến cháy nổ nguy hiểm Ngược lại, phụ tải tính toán lớn phụ tải thực tế nhiều thiết bị điện chọn lớn so với yêu cầu, gây lãng phí đầu tư kéo dài thời gian thu hồi vốn Do tính chất quan trọng nên có nhiều công trình nghiên cứu có nhiều phương pháp tính toán phụ tải điện Song phụ tải điện phụ thuộc vào nhiều yếu tố trình bày nên chưa có phương pháp hoàn toàn xác Những phương pháp đơn giản thuận tiện tính toán độ xác không cao Còn nâng cao độ xác, xét đến ảnh hưởng nhiều yếu tố phương pháp tính phức tạp Các phương pháp xác định phụ tải tính toán chia làm nhóm chính: - Nhóm thứ nhất: nhóm dựa vào kinh nghiệm thiết kế vận hành để tổng kết đưa hệ số tính toán Đặc điểm phương pháp thuận tiện độ xác không cao, thường cho kết gần - Nhóm thứ hai: nhóm phương pháp dựa sở lý thuyết xác suất thống kê Đặc điểm phương pháp có kể đến ảnh hưởng nhiều yếu tố nên kết có độ xác cao song việc tính toán lại phức tạp GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Do vậy, tuỳ theo giai đoạn thiết kế sơ hay kỹ thuật thi công quy mô, đặc điểm công trình, yêu cầu độ xác thông tin phụ tải mà chọn phương pháp tính toán phụ tải điện thích hợp III PHÂN NHÓM PHỤ TẢI 2.3.1: Các phương pháp phân nhóm phụ tải Khi bắt tay vào xác định PTTT công việc mà ta phải làm phân nhóm phụ tải.Thông thường người ta sử dụng hai phương pháp sau: - Phân nhóm theo dây chuyền sản xuất tính chất công việc:Phương pháp có ưu điểm đảm bảo tính linh hoạt cao vận hành bảo trì, sửa chữa Chẳng hạn nhà máy sản xuất công suất thiết kế cho ngừng làm việc vài dây chuyền mà không làm ảnh hưởng đến hoạt động dây chuyền khác, bảo trì, sửa chữa cho ngừng hoạt động dây chuyền riêng lẻ,… Nhưng phương án có nhược điểm sơ đồ phức tạp, chi phí lắp đặt cao thiết bị nhóm lại không nằm gần dẫn đến tăng chi phí đầu tư dây dẫn, đòi hỏi người thiết kế cần nắm vững quy trình công nghệ nhà máy -Phân nhóm theo vị trí mặt bằng:Phương pháp có ưu điểm dễ thiết kế, thi công, chi phí lắp đặt thấp Nhưng có nhược điểm tính linh hoạt vận hành sửa chữa so với phương pháp thứ Do vây mà tuỳ vào điều kiện thực tế mà người thiết kế lựa chon phương án cho hợp lý 2.3.2: Phân chia nhóm phụ tải cho phân xưởng khí toàn nhà máy khí số - Để phân nhóm phụ tải ta dựa theo nguyên tắc sau: + Các thiết bị nhóm nên có chế độ làm việc + Các thiết bị nhóm nên gần tránh chồng chéo giảm chiều dài dây dẫn hạ áp + Công suất nhóm nên không chênh lệch nhóm nhằm giảm chủng loại tủ động lực - Căn vào vị trí, công suất máy công cụ bố trí mặt phân xưởng ta chia làm nhóm thiết bị phụ tải sau: + Nhóm 1: 1, 4, 5, 6, 8, 17 + Nhóm 2: 9, 10, 12, 13, 14, 15, 20 + Nhóm 3: 2, 3, 7, 11, 16, 18, 19 IV XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI 2.4.1: Mục đích Xác định tâm phụ tải nhằm xác định vị trí hợp lý để đặt tủ phân phối (hoặc tủ động lực) Vì đặt tủ phân phối (hoặc động lực) vị trí ta thực việc cung cấp điện với tổn thất điện áp tổn thất công suất nhỏ, chi phí kim loại màu hợp lý Tuy nhiên, việc lựa chọn vị trí cuối phụ thuộc vào yếu tố khác như: đảm bảo tính mỹ quan, thuận tiện an toàn thao tác, v.v… Ta xác định tâm phụ tải cho nhóm thiết bị (để định vị trí đặt tủ động lực), phân xưởng, vài phân xưởng toàn nhà máy (để xác định vị trí đặt tủ phân phối Nhưng để đơn giản công việc tính toán ta cần xác định tâm phụ tải cho vị trí đặt tủ phân phối Còn vị trí đặt tủ động lực cần xác định cách tương đối ước lượng cho vị trí đặt tủ nằm cân đối nhóm thiết bị ưu tiên gần động có công suất lớn 2.4.2: Công thức tính 10 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN X ΣN = X OB + X OATM + X OTC + X OTC1 + X ODCL1 + X OHT + X OCAP1 = 20,57(mΩ) I N(1)2 = 3.400 (2.58,622 + 18,509)2 + (2.19,92 + 20,57)2 =4,66 (kA) 4.1.3.3.3-Tính toán ngắn mạch pha N3 R1ΣN = RΣN = 6, 248( mΩ) R0 ΣN = ROΣN + ROATM + ROCAP = 18,509 + 0, 2025 + 0, 29 = 19( mΩ) X 1ΣN = X ΣN = 9, 984( mΩ) X ΣN = X OΣN + X OATM + X OCAP = 20,57 + 0,145 + 6, = 27,12( mΩ) I N(1)3 = 3.400 (2.6, 248 + 19) + (2.9,984 + 27,12)2 =12,23 (kA) 4.1.3.3.4-Tính toán ngắn mạch pha N4 R1ΣN = RΣN = 86, 049( mΩ) R0ΣN = ROΣN + ROATM + R0daydan = 19 + + 80 = 99(mΩ) X 1ΣN = X ΣN = 10,89(mΩ) X ΣN = X OΣN + X OATM + X Odaydan = 27,12 + + 1,8 = 28, 92( mΩ) I N(1)4 = 3.400 (2.86,049 + 99) + (2.10,89 + 28,92)2 = 2,51 (kA) 4.2 : KIỂM TRA THIẾT BỊ : 4.2.1 - Kiểm tra thiết bị điện cao áp a - Xác định thời gian giả thiết điểm ngắn mạch N1: Thời gian giả thiết điểm ngắn mạch N1 theo công thức : tgtN1 = tgtCKN1 + tgttdN1 Trong : 52 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN tgtCKN1 : Là thời gian giả thiết thành phần chu kỳ tgttdN1 : Là thời gian giả thiết thành phần tắt dần Cả hai thành phần xác định dựa vào hệ số xung nhiệt I" β = I∞ " Với nguồn có công suất vô lớn I” = I∞ →β” = Lấy tgtCKN1 = tN1 - Nếu tN1< (s) tgttd = 0,05.β” = 0,05 (s) - Nếu tN1> 1(s) tgttd bỏ qua Với nguồn có công suất nhỏ lúc ta phải tra đường cong tgtCk = f(tN,β”) Trong : I” : Dòng điện siêu độ I∞ : Dòng điện ngắn mạch ổn định  Tính tN: ( thời gian tồn ngắn mạch ) Đây khoảng thời gian kể từ xảy ngắn mạch đến thời điểm dòng ngắn mạch cắt hoàn toàn tN = tBV + tMC Trong : tBV : Là thời gian tác động bảo vệ rơle tMC : Là thời gian tác động máy cắt  Khi ngắn mạch N1: tN = tBV + tMCđd Với : tBV = tBV2 + ∆t tBV2 = tBV1 + ∆t → tN1 = tATM1 + 3.∆t + tMCđd tBV1 = tATM1 + ∆t Trong : tBV1 : Là thời gian tác động bảo vệ dòng cực đại cho MBA tBV2 : Là thời gian tác động bảo vệ dòng cực đại cho máy cắt liên lạc (thanh 22 KV) tATM1 : Là thời gian cắt tức thời áptômát 1lấy 0,63(s) 53 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN tMCđd : Với máy cắt tác động nhanh tMCđd = 0,1 (s) ∆t : cấp thời gian chọn lọc bảo vệ dòng cực đại ∆t = 0,4 (s) Đề tài có công suất vô lớn →β = Vậy tgtN1 = tN1 = 1,93 (s) b - Kiểm tra dao cách ly đầu vào 22 KV, dao cách ly máy cắt liên lạc dao cách ly đầu vào máy biến áp Các cầu dao cách ly chọn loại nên kiểm tra  Kiểm tra theo điều kiện ổn định lực điện động imax = iXKCD =80 (kA) > ixkN1 = 1,07 (kA) Imax = IxkCD = 31 (kA) > IxkN1 = 0,6 (kA)  Vậy cầu dao cách ly thoả mãn điều kiện  Kiểm tra theo điều kiện ổn định nhiệt t gtN1 I ô.đn ≥ I ∞ I ôđn ≥ 0, t ô.đn 1,93 = 0,176 (kA) 10 Ta có Iô.đnMC(10s) = 12 (kA) > 0,176 (kA) Với I ∞ = I N1 =0,4 (kA)  Vậy dao cách ly thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra c - Kiểm tra cao áp 22 KV  Theo điều kiện ổn định lực điện động σ≤σcp với σtt = M/w Tính σtt: Lực tính toán Ftt tác dụng dòng ngắn mạch gây F(3) = 1,76.i2xkN1.l.10-2/a (kG) Trong : l: Là khoảng cách sứ pha lấy l = 100 (cm) a: Là khoảng cách pha lấy a = 30 (cm) F(3) = 1,76.1,072.100.10-2/30 = 0,067 (kG) 54 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Xác định mômen uốn, mômen chống uốn : M = F(3)tt l/10 = 0,067.100/10 = 0,67 (kG.cm) W = h2.b/6 = 0,3.(2,5)2 /6 = 0,3125 (cm2) σtt = M/W = 0,67 / 0,3125 = 2,144 (kG/cm2) σtt = 2,144 (kG/cm2) Sô.đn = 3,33 (mm2)  Vậy thoả mãn điều kiện  Kiểm tra theo điều kiện dao động cộng hưởng: Do tác động dòng ngắn mạch bị rung mạnh có dòng ngắn mạch chạy qua tần số dao động riêng tính công thức: 55 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN fdđrTC1 = 3,62.105.b/l2 (Hz) Trong : b: Là bề rộng tiết diện theo phương dao động tính cm l: Khoảng cách hai sứ liên tiếp l = 100 (cm) → fdđrTC1 = 3,62.105.0,3/(100)2 = 10,86 (Hz) Để đảm bảo an toàn fdđrTC1≠ n.(f ± 10%f) = fch → fdđrTC1≠ n.( 50 ± 0,1.50) Với n số tự nhiên (n= 1,2 ) n =1 → fdđrTC1 = 10,86 (Hz) ≠ 55 (Hz) n = → fdđrTC1 = 10,86 (Hz) ≠ 110 (Hz) Tương tự cho giá trị n khác  Kết luận: Thanh thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra d - Kiểm tra máy cắt liên lạc máy cắt đầu vào máy biến áp: Các máy cắt kiểm tra theo điều kiện :  Kiểm tra theo điều kiện ổn định lực điện động: imaxMC≥ i(3)xkN1→ 25,3 (kA) > 1,07 (kA) ImaxMC≥ I(3)xkN1→ 10 (kA) > 0,6 (kA)  Kết luận: Máy cắt thoả mãn điều kiện chọn  Kiểm tra theo điều kiện ổn định nhiệt: I ô.đnMC ≥ I ∞N t gtN1 tô.đn Trong : tôđn : thời gian ứng với dòng điện ổn định nhiệt định mức ứng với 10(s) I ô.đn ≥ I ∞ I ôđn ≥ 0, Ta có: t gtN1 tô.đn 1,93 = 0,175 (kA) 10 Iô.đnMC(10s) = 7,1 (kA) > 0,175 (kA) Iô.đnMCcp = 7,1 (kA) > 0,175 (kA)  Kết luận: Máy cắt thoả mãn điều kiện chọn  Khả cắt dòng ngắn mạch : 56 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN SCMC≥ SN Trong : SN: Là công suất cắt ngắn mạch S N = 3.I N U dm = 3.0, 4.35 = 24, 25 ( MVA) → SCMC(chọn) = 400 (MVA) > 24,25 (MVA) e - Kiểm tra sứ đỡ cao áp (TC1): Sứ đỡ kiểm tra theo lực cho phép tác dụng lên đầu sứ : FCP≥ Ftt.Khc ( Khc = H’/H) Trong : Khc: Là hệ số hiệu chỉnh Với đặt nằm ngang lấy Khc≈ FCP = 0,6.Fph (Fph : Lực phá hỏng) = 0,6.750 = 450 (kg) Ftt = 1,76.i2xkN1.l.10-2/a = 1,76.1,072 100 10-2/30 = 0,067 (kG) FCP = 450 (kG) > Ftt = 0,067 (kG)  Kết luận sứ thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra 4.2.2 - Kiểm tra thiết bị điện hạ áp 1/ Xác định thời gian giả thiết điểm ngắn mạch N2 Khi ngắn mạch N2 : tgtN2 = tgtCkN2 + tgttdN2 tN2 = tbv + tMC = tATM1 + ∆t + tMC = 0,63 + 0,4 + 0,1 = 1,13 (s) tN2> 1(s) bỏ qua tgttdN2→ tgtN2 = tN2 = 1,13 (s) 2/ Kiểm tra áptômát bảo vệ đầu máy biến áp áptômát liên lạc: a/ áptômát đầu máy biến áp: Có ký hiệu M40 có : Iđm = 4000 (A) = (kA); Icắt = 75 (kA)  Kiểm tra theo điều kiện ổn định lực điện động: ixkCP≥ ixktt ( IxkCP≥ Ixktt)  Kiểm tra độ nhạy: Knhạy = I (1) N / IđmATM≥ 1,3 Với ATM1 có: Iđm = 4000 (A) ixktt = ixkN2 = 29,2 (kA) Ixktt = IxkN2 = 21,78 (kA) IxkCP = 75 (kA) > Ixktt.=21,78 Knhạy = 20,54 / = 5,1> 1,3 57 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN  Kết luận: áptômát chọn thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra 3/ Kiểm tra hạ áp máy biến áp a/ Theo điều kiện ổn định lực điện động σ≤σcp với σtt = M/W Tính σtt: Lực tính toán Ftt tác dụng dòng ngắn mạch gây F(3) = 1,76.i2xkN2.l.10-2/a (kg) Trong : l: Là khoảng cách sứ pha (cm) lấy l = 80 (cm) a: Là khoảng cách pha lấy a = 30 (cm) F(3) = 1,76.29,22.80.10-2/30 = 40,02 (kG) Xác định mômen uốn, mômen chống uốn : M = F(3)tt l/10 = 40,02.80/10 = 320,16 (kGcm) W = h2.b/6 = 0,8.(8)2 /6 = 8,5 (cm2) σtt = 320,16 / 8,5 = 37,66 (kG/cm2) σtt = 37,66 (kG/cm2) Sô.đn = 127,88 (mm2)  Vậy thoả mãn điều kiện c Kiểm tra theo điều kiện dao động cộng hưởng: Do tác động dòng ngắn mạch bị rung mạnh có dòng ngắn mạch chạy qua tần số dao động riêng tính công thức: fdđrTC1 = 3,62.105.b/l2 (Hz) Trong : 58 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN b: Là bề rộng tiết diện theo phương dao động tính cm.lấy 0,8 l: Khoảng cách hai sứ liên tiếp l = 80 (cm) → fdđrTC2 = 3,62.105.0,8/(80)2 = 45,25 (Hz) Để đảm bảo an toàn fdđrTC1≠ n.(f ± 10%f) = fch → fdđrTC1≠ n.( 50 ± 0,1.50) Với n số tự nhiên (n= 1,2 ) n =1 → fdđrTC2 = 45,25 (Hz) ≠ 55 (Hz) n = → fdđrTC2 = 45,25 (Hz) ≠ 110 (Hz) Tương tự cho giá trị n khác  Kết luận: Thanh thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra 4/ Kiểm tra sứ đỡ hạ áp (TC2) Sứ đỡ kiểm tra theo lực cho phép tác dụng lên đầu sứ : FCP≥ Ftt.Khc ( Khc = H’/H) Trong : Khc: Là hệ số hiệu chỉnh Với đặt nằm ngang lấy Khc≈ FCP = 0,6.Fph (Fph : Lực phá hỏng) = 0,6.375 = 225 (kG) Ftt = 1,76.i2xkN2.l.10-2/a = 1,76.29,22.80.10-2/30 = 40,02 (kG) FCP = 225 (kg) > Ftt = 40,02 (kG)  Kết luận: Sứ thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra / Kiểm tra cầu chì bảo vệ cho tủ động lực T2 Điều kiện kiểm tra : K nh = I N( 1)min >3 I dc IdcnhI = 200 (A) = 0,2 (kA) INmin(1) = IN4(1) = 2,51 (kA) I N( )min 2,51 = = 12,55 > I dc 0, K nh = Vậy: Vậy cầu chì thoả mãn điều kiện kiểm tra 6/ Kiểm tra cáp (hạ áp) từ hạ áp đến tủ phân phối phân xưởng khí Do cáp chế tạo chắn nên không cần kiểm tra theo điều kiện ổn định lực điện động mà kiểm tra theo điều kiện ổn định nhiệt 59 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Tiết diện ổn định nhiệt : Scp ≥ Sôđn ; Trong : t gtN Sôđn = α.I∞N3 (mm2) α : Là hệ số tính toán với cáp đồng α = tgtN3 = tgtck3 + tgttdN3 tgttdN3 = 0,05.(β’’)2 = 0,05.(I”N3/I∞N3)2 = 0,05.1 = 0,05 (s) tgtckN3 = tATM2 = 0,38(s) → tgtN3 =0,38 + 0,05 = 0,43 (s) → Sôđn = 7.19,62 0,43 = 90,06 (mm2) → Sôđncp = 240 (mm2) > 90,06 (mm2)  Vậy cáp1 thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra 7/ Kiểm tra cáp từ tủ phân phối phân xưởng khí tới tủ động lực nhóm I Cáp có kí hiệu (cáp2) Scp ≥ Sôđn ; Sôđn = α.I∞N4 t gtN (mm2) Lấy tgtN4 = 0,1(s) → Sôđn = 7.2,66 → Sôđncp = × 0,1 = 5,88 (mm2) 16 = 64 (mm2) > 5,88 (mm2)  Vậy cáp thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra 8/ Kiểm tra tổn thất điện áp Để biết việc tính toán, thiết kế có đảm bảo yêu cầu chất lượng điện hay không, ta tiến hành kiểm tra tổn thất điện áp Điểm tính chọn tổn thất điện áp đường dây từ nguồn đến phụ tải xa nhất, có công suất lớn Sơ đồ tính tổn thất sau: P1 = Pttpxck = 63,53 (kW) P2 = PttnhI = 23,85 (kW) ; ; Q1 = Qttpxck = 63,2 (Kvar) Q2 = QttnhI = 24,33 (Kvar) P3 = Pmáy doa = 17 (kW) ; 60 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Q3 = Qtt máy doa = P3.tgϕ = 17.tg(arccos0,65) = 19,87 (Kvar) Xác định tổn thất điện áp (bỏ qua tổn thất công suất ) ∆U % mang 100.10 −3 i = [ P Ri + Qi X i ] ∑ i 1000.U đm Trong : Pi ,Qi : công suất chạy đoạn đường dây i (kW, Kvar) Ri,Xi: điện trở, điện kháng đoạn đường dây i (mΩ) Uđm: điện áp định mức mạng (kV) ∆U % mang = 10−4 [ 63,53.31,5 + 63, 2.9 + 23,85.12, + 24,33.7 + 17.80 + 19,87.0,9] = 2, 76% 0, 42 →∆U%mạng = 2,76% < [ ∆U ] = 5% Vậy mạng điện sau thiết kế đảm bảo chất lượng điện 61 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHƯƠNG V TÍNH TOÁN BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG ĐỂ NÂNG CAO HỆ SỐ CÔNG SUẤT CHO NHÀ MÁY 6.1 ĐẶT VẤN ĐỀ: Vấn đề sử dụng hợp lí tiết kiệm điện cho xí nghiệp công nghiệp có ý nghĩa to lớn kinh tế xí nghiệp tiêu thụ khoảng 50% tổng số điện sản xuất Hệ số công suất cosφ tiêu để đánh giá xí nghiệp dùng điện có hợp lý tiết kiệm hay không Nâng cao hệ số công suất cosφ chủ trương lâu dài gắn liền với mục đích phát huy hiệu cao trình sản xuất, phân phối sử dụng điện Phần lớn thiết bị tiêu thụ điện tiêu thụ công suất tác dụng P công suất phản kháng Q Công suất tác dụng công suất biến thành nhiệt thiết bị dùng điện, công suất phản kháng Q công suất từ hoá máy điện xoay chiều, không sinh công Quá trình trao đổi công suất phản kháng máy phát hộ tiêu dùng điện trình dao động Mỗi chu kỳ dòng điện Q đổi chiều lần, giá trị trung bình Q ½ chu kỳ dòng điện Việc tạo công suất phản kháng không đòi hỏi phải tốn nhiều lượng Mặt khác công suất phản kháng cung cấp cho hộ tiêu thụ điện không thiết phải nguồn Vì , để tránh phải truyền tải lượng Q lớn đường dây người ta đặt gần hộ tiêu thụ điện máy sinh Q ( tụ điện , máy bù đồng bộ…) để cung cấp trực tiếp cho phụ tải, làm gọi bù công suất phản kháng Khi bù công suất phản kháng góc lệch pha dòng điện điện áp mạch nhỏ đi, hệ số công suất cosφ mạng nâng cao, P, Q góc φ có quan hệ: ϕ = arctg P Q Khi lượng P không đổi, nhờ có bù công suất phản kháng, lượng Q truyền đường dây giảm xuống, góc φ giảm, kết cosφ tăng lên Hệ số công suất cosφ nâng cao lên đưa lại hiệu sau:  Giảm tổn thất công suất tổn thất điện mạng điện  Giảm tổn thất điện áp mạng điện  Tăng khả truyền tải đường dây máy biến áp  Tăng khả phát máy điện Các biện pháp nâng cao hệ số công suất cosφ:  Nâng cao hệ số công suất cosφ tự nhiên: tìm biện pháp để hộ tiêu thụ điện giảm bớt lượng công suất phản kháng tiêu thụ như: Hợp lí hoá qui trình sản xuất, giảm thời gian chạy không tải động cơ, thay động thường 62 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN xuyên làm việc non tải động có công suất hợp lí …Nâng cao hệ số công suất cosφ tự nhiên có lợi đưa lại hiệu kinh tế lâu dài mà đặt thêm thiết bị bù  Nâng cao hệ số công suất cosφ biện pháp bù công suất phản kháng Thực chất đặt thiết bị bù gần hộ tiêu thụ điện để cung công suất phản kháng theo yêu cầu chúng, nhờ giảm lượng lớn công suất phản kháng phải truyền tải đường dây 6.2 - CHỌN VỊ TRÍ ĐẶT VÀ THIẾT BỊ BÙ: Để bù công suất phản kháng cho hệ thống cung cấp điện sử dụng tụ điện tĩnh, máy bù đồng bộ, động đồng làm việc chế độ kích thích…Ở đây, ta lựa chọn tụ điện tĩnh để làm thiết bị bù cho nhà máy Sử dụng tụ điện có ưu điểm tiêu hao công suất tác dụng, phần quay máy bù đồng nên việc lắp ráp bảo quản tiện lợi dễ dàng Tụ điện chế tạo thành đơn vị nhỏ nên tuỳ theo phát triển phụ tải trình sản xuất mà ta ghép dần đầu tụ vào mạng điện khiến hiệu suất sử dụng cao mà bỏ nhiều vốn đầu tư lúc Tuy nhiên tụ có số nhược điểm định Trong thực tế với nhà máy, xí nghiệp có công suất không thật lớn thường dùng tụ điện tĩnh để bù công suất phản kháng nhằm mục đích nâng cao hệ số công suất Vị trí đặt thiết bị bù ảnh hưởng nhiều đến hiệu bù Các tụ điện bù đặt TPPTT, cao áp, hạ áp TBAPX, tủ phân phối, tủ động lực đầu cực phụ tải lớn Để xác định xác vị trí dung lượng thiết bị bù cần phải tính toán so sánh kinh tế kĩ thuật cho phương án đặt tụ bù cho hệ thống cung cấp điện cụ thể Song theo kinh nghiệm thực tế, trường hợp công suất dung lượng bù công suất phản kháng nhà máy thiết bị không thật lớn phân bố dung lượng bù cần thiết đặt TBAPX để giảm nhẹ vốn đầu tư thuận lợi cho công tác quản lí vận hành 6.3 - XÁC ĐỊNH VÀ PHÂN BỐ DUNG LƯỢNG BÙ: 6.3.1 Xác định dung lượng bù: Dung lượng bù cần thiết cho nhà máy xác định theo công thức sau: Trong đó: Pttnm - Phụ tải tác dụng tính toán nhà máy( kW) φ1 - Góc ứng với công suất trung bình trước bù ta có cosφ1 = 0,74 → tag ϕ1 = 0,91 φ2 - Góc ứng với hệ số công suất bắt buộc sau bù Cosφ2 = 0,93 → tag ϕ2 = 0,395 α - Hệ số xét tới khả nâng cao cosφ biện pháp không đòi hỏi thiết bị bù α = 0,9 ÷ Với nhà máy thiết kế ta tìm dung lượng bù: Qbù∑ = Pttnm.( tgφ1 – tgφ2 ) α = 1427,15 ( 0.91 – 0,395).1 = 734,98 (kVAr) 6.3.2 Phân bố dung lượng bù cho trạm biến áp phân xưởng: Công thức tính dung lượng bù tối ưu cho nhánh mạng hình tia: 63 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Qbùi = Qi - Q − Q bu Ri Rtd Trong đó: n ∑Q QttNM = i =1 i - Phụ tải tính toán phản kháng tổng nhà máy Q = 1175,55 kVAr Ri - Điện trở nhánh thứ i nhà máy ( Ω ) Ri = RBi + RCi ΔPN U dmBA RB - Điện trở máy biến áp: RB = n.S dmBA 2 103 ( Ω ) ∆PN - Tổn hao ngắn mạch máy biến áp ( kW) UdmBA,SdmBA – Điện áp công suất định mức máy biến áp ( kV, kVA ) RC - Điện trở đường cáp ( Ω ) : RCi= n Ro l ( Ω ) Căn vào số liệu máy biến áp cáp chương III ta có bảng kết sau: Bảng – 1: Kết tính toán điện trở nhánh Đường cáp L (km) r0(Ω/km) TPPTBA- Cơ điện 0,06 TPPTBA- Cơ khí1 0,066 TPPTBA- Cơ khí2 0,07 TPPTBA- Rèn dập 0,045 TPPTBA- Đúc thép 0,051 TPPTBA- Đúc gang 0,088 TPPTBA- Mộc mẫu 0,081 TPPTBA- Dụng cụ 0,053 Ri=RCi (Ω) 0,153 0,00918 0,124 0,00818 0,153 0,01 0,193 0,0087 0,124 0,0063 0,153 0,013 0,124 0,01 0,193 0,01 64 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN TPPTBA- Kho vật tư 0,086 TPPTBA- Kiểm nghiệm 0,07 TPPTBA- Nhà hành 0,116 TPPTBA- Kho sản phẩm 0,107 0,153 0,013 0,124 0,0087 0,153 0,0177 0,153 0,016 Điện trở tương đương mạng −1  1  Rtd =  + + + ÷ R12   R1 R2 8,384.10−4 = Xác định công suất bù tối ưu cho nhánh: Qbi = Qi − ( Qttnm − Qb ) (Ω) Rtd Ri Qb1 = 110 − (1175,55 − 734,98) 0, 0008384 = 69, 76 kVAr 0, 00918 Tính toán tương tự với nhánh lại ta có kết quả: Qb2 = 17,84 kVar, Qb3 = 93,06 kVar, Qb4 = 82,54 kVar, Qb5 = 121,37 kVar, Qb6 = 121,59 kVar, Qb7 = 33,06 kVar, Qb8 = 83,06 kVar, Qb9 = -3,41 kVar, Qb10 = 7,54 kVar, Qb11 = 54,13 kVar, Qb12 = 11,92 kVar Căn vào dung lượng bù cần đặt phân xưởng tra bảng 6.3 trang 338 “sổ tay tra cứu” ta chọn tụ điện bù DAE YEONG sản xuất có thông số kỹ thuật sau Bảng 7.2 Các thông số kỹ thuật tụ điện bù P.Xưởng Loại tụ Cơ điện Cơ khí1 Cơ khí2 Rèn dập Đúc thép Đúc gang Mộc mẫu Dụng cụ Kho 2(vật tư) Kiểm nghiệm DLE – 3H40ST DLE – 3H30ST DLE – 3H30ST DLE – 3H40ST DLE – 3H100ST DLE – 3H50ST DLE – 3H15ST DLE – 3H10ST DLE – 3H20ST DLE – 3H50ST GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ Qbù (kVAr) 40 30 30 40 100 50 15 10 20 50 65 Số 2 2 1 Tổng Qbù (kVAr) 80 60 90 80 200 150 15 10 20 150 Qbù yêu cầu (kVAr) 69,76 17,84 93,06 82,54 121,37 121,59 33,06 83,06 -3,41 7,54 SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU KHOA ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Nhà HC Kho 1(sp) DLE – 3H15ST DLE – 3H15ST 15 15 1 15 15 54,13 11,92 ϕ 6.3.3.Kiểm tra cos bù nhà máy sau lắp đặt bù: - Tổng công suất tụ bù Qb = 885 (kVAr) - Lượng công suất phản kháng truyền lưới cao áp nhà máy: Q = Qttnm − Qb = 1175,55 − 885 = 290,55( kVAr ) - Hệ số công suất phản kháng nhà máy sau bù: tgϕ = ϕ Q 290,55 = = 0, 247 Pttnm 1175,55 ϕ Từ tg ta tính cos = 0,97 Sau đặt tụ bù cho lưới hạ áp hệ số công suất nhà máy đảm bảo yêu cầu đề tài 66 GVHD: NGUYỄN VĂN HÀ SVTH: NGUYỄN XUÂN HIẾU [...]... trờn cỏc ng dõy h ỏp trong phõn xng Ch ca cỏc thit b trong cựng mt nhúm nờn ging nhau vic xỏc nh ph ti tớnh toỏn c chớnh xỏc hn v thun li cho vic la chn phng thc cung cp in cho nhúm Tng cụng sut ca nhúm nờn xp x nhau gim chng loi t ng lc cn dựng trong phõn xng v cho ton nh mỏy.S thit b trong mt nhúm khụng nờn quỏ nhiu bi s u ra ca cỏc t ng lc thng l 8ữ12 u Da theo nguyờn tc phõn nhúm ph ti in ó nờu... = Pttpx tg = 63,53.1,11 = 70,52 (kVAr) * Dũng in tớnh toỏn cho toỏn cho ton phõn xng: I ttpx = Sttpx 3.U dm = 89,61 3.0,35 = 147,82 (A) * Cụng sut tớnh toỏn ng lc : Pl = Pttpx - Pcs = 63,53 7,392 = 56,138 kW 26 GVHD: NGUYN VN H 56,14 kW SVTH: NGUYN XUN HIU KHOA IN N THIT K CUNG CP IN Ql= Pttpx tg = 63,53 1,11 = 70,52kVAr Bng tớnh toỏn cho cỏc nhúm mỏy Phõn xng c khớ 1: Nhú m Pm Ksd costb kmax... (vt t) Nh Hnh Chớnh Ga Ra 11 12 13 14 Nh Bo V 10 0,7 0,8 0,75 38,48 11,52 50 25 55,9 15 0,8 0,9 0,48 51,77 70 75 102,6 15 18,2 3 4,59 15 1,91 9 92,21 169,2 5 CHNG III THIT K MNG IN CHO PHN XNG C KH S 1KTA V TON NH MY C KH QP1 A : XC NH TM PH TI IN V BIU PH TI IN Tõm ph ti in l im tho món iu kin mụmen ph ti t giỏ tr cc tiu: n Pl 1 i i min Trong ú: Pi v li l cụng sut v khong cỏch ca ph ti th i n tõm... din lý thuyt trờn c s quan sỏt cỏc ph ti in xớ nghip ang vn hnh Thụng thng nhng phng phỏp tớnh toỏn n gin, thun tin li cho kt qu khụng tht chớnh xỏc, cũn mun chớnh xỏc cao thỡ phi tớnh toỏn li phc tp Do vy tựy theo giai on thit k thi cụng v yờu cu c th m chn phng phỏp tớnh toỏn cho thớch hp Nguyờn tc chung tớnh PTTT ca h thng l tớnh t thit b in ngc tr v ngun, tc l c tin hnh t bc thp n bc cao ca h... 1 1 1 1 1 1 7 6 7 11 10 15 12 12 73 0,8 0,6 0,65 0,6 0,6 0,8 0,6 0,17 0,19 0,19 0,2 0,17 0,15 0,2 7 1 2 3 4 5 6 7 2 3 7 11 16 18 19 II XC NH PH TI TNH TON CA CC NHểM PH TI: 2.1 Tớnh toỏn cho nhúmI: (S liu ph ti ó cho trong bng II.1) Bng II.2: Danh sỏch thit b v thụng s tớnh toỏn ca Nhúm I: ( Im c tớnh theo cụng thc : Im = Sm/( STT 1 2 3 4 5 6 Tờn Thit B Nhúm I Mỏy Tin Mỏy Bo Mỏy Bo Mỏy Phay Mỏy Phay... dũng m mỏy ln nht ca thit b cú trong nhúm vi Kmm = 5 v Im.max = 43,14 (A) ksd.max = 0,2 l h s s dng ln nht ca thit b cú trong nhúm In = 215,7 + 56,2 0,2.43,14 = 263,27 (A) 2.2 Tớnh toỏn cho nhúmII: (S liu ph ti ó cho trong bngII.1) Bng II.3: Danh sỏch thit b v thụng s tớnh toỏn ca Nhúm II: STT Tờn Thit B SL Ký Hiu Trờn Mt Bng Cụng Sut Pm(KW) 1 1 1 1 1 1 9 10 12 13 14 15 4,5 5 13 4,5 4,5 10,68 1 7... dũng m mỏy ln nht ca thit b cú trong nhúm vi Kmm = 5 v Im.max = 32,99 (A) ksd.max = 0,2 l h s s dng ln nht ca thit b cú trong nhúm In = 164,95 + 56,65 0,2.32,99 = 215 (A) 2.3 Tớnh toỏn cho nhúmIII: (S liu ph ti ó cho trong bngII.1) 23 GVHD: NGUYN VN H SVTH: NGUYN XUN HIU KHOA IN N THIT K CUNG CP IN Bng II.4: Danh sỏch thit b v thụng s tớnh toỏn ca Nhúm III: STT Tờn Thit B SL Ký Hiu Cụng Sut (KW,KVA)... ti thc t khụng thay i, PTTT bng ph ti trung bỡnh v c xỏc nh theo sut tiờu hao in nng trờn mt n v sn phm khi cho trc tng sn phm sn xut trong mt n v thi gian: M ca Wo Tca Ptt = Pca = (2.8) Trong ú: M ca - S lng sn phm sn xut trong mt ca Tca -Thi gian ca ca ph ti ln nht w0 - Sut tiờu hao in nng cho mt n v sn phm Khi bit w0 v tng sn phm sn xut trong c mt nm, PTTT c tớnh theo cụng thc sau: Ptt = A Tlv max... CUNG CP IN Sttpx 102, 6 U dm ì 3 0,35 ì 3 Ittpx = = 12 Xỏc nh PTTT cho GaRa = 169,25 A : F = 306 m2 Din tớch Tra PL 2 bng 2-5[ sỏch CC] ta tỡm c sut chiu sỏng P 0 = 15 W/m2 , õy ta s dng ốn si t nờn coscs = 1 tgcs= 0 * Cụng sut tớnh toỏn chiu sỏng : Pcs = P0.F = 15 306 = 4590 W = 4,59 kW Qcs = Pcs tgcs = 0 kVAr 13 Xỏc nh PTTT cho nh Bo V : F = 127,5 m2 Din tớch Tra PL 2 bng 2-5[ sỏch CC] ta tỡm... P 0 = 15 W/m2 , õy ta s dng ốn si t nờn coscs = 1 tgcs= 0 * Cụng sut tớnh toỏn chiu sỏng : Pcs = P0.F = 15 127,5 = 1912,5 W = 1,91 kW Qcs = Pcs tgcs = 0 kVAr C : PH TI TNH TON CHO TON NH MY * Tớnh toỏn ph ti chiu sỏng cho ton nh mỏy: Fpxi + Gi Vi i = 1 14 ln lt l diờn tớch ca cỏc phõn xng : ỳc Gang, C Khớ 2 , C in , Kho Vt T , Nh Hnh Chớnh , Ga Ra , Mc Mu , C Khớ 1, ỳc Thộp , Rốn Dp , Dng C , Kim ... H I .TI: Thit k h thng CC cho phõn xng C khớ 1KTA v ton b nh mỏy C khớ QP1 II CC S LIU K THUT: - Mt bng b trớ thit b ca phõn xng v xớ nghip theo bn v - S liu ph ti cho theo bng - S liu ngun Um... DUNG THUYT MINH V TNH TON: Phõn tớch yờu cu CC cho H ph ti Xỏc nh ph ti tớnh toỏn cho Phõn xng C khớ Xỏc nh ph ti tớnh toỏn ca ton Nh mỏy Thit k mng in cho Phõn xng v ton Nh mỏy Chn v kim tra cỏc... cp in cho khu xớ nghip Nhm h thng hoỏ v võn dng nhng kin thc ó c hc nhng nm trng gii quyt nhng thc t, em ó c giao thc hin ti thit k mụn hc vi ni dung: Thit k h thng cung cp in cho cho phõn