TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI KHOA ĐIỆN - - BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP Giảng viên hướng dẫn : ĐOÀN ĐỨC THẮNG Sinh viên thực : VŨ NGỌC TUÂN Lớp : Điện 2-K12 Mã số sinh viên : 1231040145 Hà Nội: 3013 GVHD: Đoàn Đức Thắng Page NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Về thái độ, ý thức sinh viên: ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… Về đạo đức, tác phong: ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… Về lực chuyên môn: ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… Kết luận : ……………………………………………………………………………… …… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… Hà nội, ngày tháng năm 2013 Giảng viên hướng dẫn ĐOÀN ĐỨC THẮNG Mục Lục Mục Lục GVHD: Đoàn Đức Thắng Page Lời Nói Đầu Chương II :Các thiết bị may móc phân xưởng vẽ phân xưởng 1:Một số thiết bị nhà xưởng .7 1.1 Tủ điện .7 1.2:Máy phát điên .7 GVHD: Đoàn Đức Thắng Page Lời Nói Đầu Ngày nay, kinh tế nước ta đà phát triển mạnh mẽ, đặc biệt kinh tế nước ta đà hội nhập với kinh tế giới Cùng với trình công nghiệp hóa , đại hóa đất nước làm cho ngành điện công nghiệp ngành có nhiều triện vọng xã hội tưởng lai mà công nghệ Điện – Tự động hóa phần thiếu trình đại hóa công nghiệp nói riêng trình đại hóa đất nước nói chung Sinh viên trường Đại Học Cộng Nghiệp Hà Nội (HAUI) sinh viện trường kỹ thuật điều kiện thực hành quan trọng cần thiết Chính trước tốp nghiệp sinh viên chúng em nhà trường tạo điều kiện cho thực tập để tích lũy thêm vốn làm việc thực tế áp dụng kiến thức học nhà trường vào thực tế công việc Sau tuần thực tập trường, giúp đỡ tận tình thầy, cô em tìm hiểu hoàn thành báo cáo thời hạn Tuy nhiên kiến thức thực tế hạn chế thời gian thực tập ngắn nên báo cáo em nhiều thiếu xót, mong nhận góp ý Thầy cô bạn để em hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn! Chương I : Báo cáo nội dung thực tập GVHD: Đoàn Đức Thắng Page Nội dung : An toàn – vệ sinh lao động , tủ điện thiết bị điện I Tìm hiểu an toàn điện sản xuất An toàn điện  Điện ngày sử dụng rộng rãi sản xuất sinh hoạt vấn đề an toàn điện vận hành sử dụng điện trở nên cần thiết cố ,tai nạn điên xảy nhanh nguy hiểm Pháp lệnh cảo hộ lao động quy định ,mọi lao động có tiếp xúc với dụng điện, thiết bị điện phải học tập huấn luyện để co hiểu biết nguy hiẻm dòng điện biết cách sơ cưu người bị tai nạn điện Những tai nạn thương xảy hồ quang (gây bỏng) dòng điện chuyền qua thể (điên giật)  Một số biện pháp xử lý có tai nạn điện : Khi có người bị tai nạn phải nhanh chóng cứu chữa không lãng phí vào việc người sống hay chết Sự thành công việc sơ cứu phụ thuộc vào nhanh nhạy , tháo vát cứu chữa cách người cứu Thông thường việc cứu người bị nạn tiến hành theo bước sau : • Giải thoát nạn nhân khỏi nguồn điện : Đối với điện áp cao :nhất thiết phải thông báo cho trạm điện chi nhánh điện cắt điện từ cầu dao trước , sau đến gần nạn nhân tiến hành sơ cứu nạn nhân Đối với điên áp hạ áp : tình nạn nhân đứng đất tay chạm vào vật mang điện quan sát nhanh chóng tìm dây dẫn đến thiết bị thực việc sau cắt cầu dao , rút phích điện tắt công tắc giỡ cầu chi nơi gần Nếu không cắt điện dùng dao cò cán gỗ khô chặt đứt dây dẫn Nếu biện pháp cắt điện nắm vào phần áo khô nạn nhân dùng áo khô lót tay nắm vào tóc , tay chân kéo nạn nhân Tình nạn nhân cao để chữa điện , nhanh chóng cắt điện , trước phải có người đón nan nhân để khỏi bị rơi xuống đất Dây điện đường bị đứt chạm vào người nạn nhân phải đứng ván gỗ khô dùng sào tre khô,gỗ khô gạt nạn nhân khỏi nguồn điện • Việc sơ cứu nạn nhân điều định thành công phải nhanh chóng cách : GVHD: Đoàn Đức Thắng Page + Nạn nhân tỉnh viết thương không cảm thây khó chịu không cần cứu chữa Tuy nhiên phải theo dõi nạn nhân bị sốc hoạc rối loạn nhịp tim + Nạn nhân bị ngất: Trường hợp nạn nhân bị ngất không cứu chữa kịp thời nạn nhân chết sau it phút Trong trường hợp phải tiến hành hô hấp nhân tạo làm thông đường thở Đặt nạn nhân nằm ngửa,quỳ bên cạnh,nắm lấy tay ức người bị nạn kéo mạnh phía , cho xoay trục dọc người bị nạn không thay đổi sau gập tay nạn nhân đến má đặt nạn nhân ổn định nằm đường hô hấp để đờm, dãi chảy ra, làm thông đường thở cách lấy đờm, dãi miệng nạn nhân + Hô hấp nhân tạo: Phương pháp áp dụng có người cứu Đặt nạn nhân nằm sấp, đầu nghiêng sang bên cho miệng nạn nhân không chạm đất , cậy miệng nạn nhân kéo lưỡi để họng nạn nhân mở ra, người cứu quỳ hai bên đầu nạn nhân đặt hai lòng bàn tay vào hai mạng sườn nạn nhân , day lưng tác động để đẩy ra, nhô toàn thân phía trước dùng sức mạnh ấn xuống lưng nạn nhân bóp ngón tay vào chỗ xương sườn để nén phổi đẩy Động tác hai, hút khí vào, nới tay, ngả người phía sau nhấc lưng nạn nhân lên để lồng ngực giãn rộng, phổi nở hút không khí vào Làm đăn theo nhịp thở thổi vào mũi, quỳ bên nạn nhân đặt tay lên trán để ngửa nạn nhân cho thông đường thở tay nắm cằm, ấn mạnh lên mồm nạn nhân ngậm chặt lại, hít dài, miệng nạn nhân mở to ngậm nên mũi nạn nhân ép chặt thở mạnh, không khí vào phổi làm ngực nạn nhân phồng lên, tiếp tục hút khác lúc ngực nạn nhân xẹp xuống tự thở Làm khoảng 16 đến 20 lần phút nạn nhân hồi tỉnh hẳn GVHD: Đoàn Đức Thắng Page Chương II :Các thiết bị may móc phân xưởng vẽ phân xưởng 1:Một số thiết bị nhà xưởng 1.1 Tủ điện 1.2:Máy phát điên GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 1.3:Máy mài 1.4:Máy hàn :Sơ đồ thiết kế chiếu sáng thiết kế nhà xưởng GVHD: Đoàn Đức Thắng Page Chương III Giới thiệu máy phát điện A GIỚI THIỆU CHUNG VỀ MÁY PHÁT ĐIỆN Máy phát điện (MFĐ) phần tử quan trọng hệ thống điện (HTĐ), làm việc tin cậy MFĐ có ảnh hưởng định đến độ tin cậy HTĐ Vì vậy, MFĐ đặc biệt máy có công suất lớn, người ta đặt nhiều loại bảo vệ khác để chống tất loại cố chế độ làm việc không bình thường xảy bên cuộn dây bên MFĐ Để thiết kế tính toán bảo vệ cần thiết cho máy phát, phải biết dạng hư hỏng tình trạng làm việc không bình thường MFĐ Các dạng hư hỏng tình trạng làm việc không bình thường MFĐ 1.1 Các dạng hư hỏng: - Ngắn mạch nhiều pha cuộn stator (1) - Chạm chập vòng dây pha (đối với MFĐ có cuộn dây kép) (2) - Chạm đất pha cuộn dây stator (3) - Chạm đất điểm hai điểm mạch kích từ (4) 1.2 Các tình trạng làm việc không bình thường MFĐ: - Dòng điện tăng cao ngắn mạch tải (5) - Điện áp đầu cực máy phát tăng cao tải đột ngột cắt ngắn mạch (6) Ngoài có tình trạng làm việc không bình thường khác như: Tải không đối xứng, kích từ, đồng bộ, tần số thấp, máy phát làm việc chế độ động cơ, Các bảo vệ thường dùng cho MFĐ Tuỳ theo chủng loại máy phát (thuỷ điện, nhiệt điện, turbine khí, thuỷ điện tích ), công suất máy phát, vai trò máy phát sơ đồ nối dây nhà máy điện với phần tử khác hệ thống mà người ta lựa chọn phương thức bảo vệ thích hợp Hiện phương thức bảo vệ tiêu chuẩn MFĐ thiết bị điện khác Tuỳ theo quan điểm người sử dụng yêu cầu độ tin cậy, mức độ dự phòng, độ nhạy mà lựa chọn số lượng chủng loại rơle hệ thống bảo vệ Đối với MFĐ công suất lớn, xu lắp đặt hai hệ thống bảo vệ độc lập với nguồn điện thao tác riêng, hệ thống bao gồm bảo vệ số bảo vệ dự phòng thực đầy đủ chức bảo vệ cho máy phát Để bảo vệ cho MFĐ chống lại dạng cố nêu phần I, người ta thường dùng loại bảo vệ sau: GVHD: Đoàn Đức Thắng Page - Bảo vệ so lệch dọc để phát xử lý xảy cố (1) - Bảo vệ so lệch ngang cho cố (2) - Bảo vệ chống chạm đất điểm cuộn dây stator cho cố (3) - Bảo vệ chống chạm đất mạch kích từ cho cố (4) - Bảo vệ chống ngắn mạch tải cho cố (5) - Bảo vệ chống điện áp đầu cực máy phát tăng cao cho cố (6) Ngoài dùng: Bảo vệ khoảng cách làm bảo vệ dự phòng cho bảo vệ so lệch, bảo vệ chống nhiệt rotor dòng máy phát không cân bằng, bảo vệ chống đồng bộ, GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 10 Hình 1.25: Đặc tính biến thiên tổng trở đất mạch kích từ đặc tính tác động Rơle đo điện dẫn để chống chạm đất mạch roto MFĐ đồng 1- đặc tính cắt; 2- đặc tính cảnh báo Các điện trở phụ R1, R2 chọn có số lớn so với điện trở R M để tạo điện áp UM đặt vào phận đo lường M Dòng điện nguồn điện phụ U tạo bằng: RRRUIMÂ++= (1 -51) Trong đó: 2121RRR.RR+= Lưu ý RM 0) Khi máy phát làm việc chế độ thiếu kích thích kích thích, sức điện động E thấp điện áp U F, máy phát nhận công suất phản kháng từ hệ thống (Q < 0) (hình 1.33a,c) Như kích từ, tổng trở đo đầu cực máy phát thay đổi từ Z pt (tổng trở phụ tải nhìn từ phía máy phát) nằm góc phần tư thứ mặt phẳng tổng trở phức sang ZF (tổng trở máy phát nhìn từ đầu cực chế độ Q < 0) nằm góc phần tư thứ tư mặt phẳng tổng trở phức (hình 1.33b) GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 48 Hình 1.33 a) Thay đổi hướng công suất Q b) Thay đổi tổng trở đo cực máy phát c) Giới hạn thay đổi công suất máy phát Khi xảy kích từ, điện kháng máy phát thay đổi từ trị số X d (điện kháng đồng bộ) đến trị số X’d (điện kháng độ) có tính chất dung kháng Vì để phát kích từ máy phát điện, sử dụng rơle điện kháng cực tiểu có X’d < Xkđ < Xd với đặc tính vòng tròn có tâm nằm trục -jX mặt phẳng tổng trở phưc Đặc tính khởi động rơle điện kháng cực tiểu hình 1.33b nhận từ sơ đồ nguyên lý hình 1.34a Tín hiệu đầu vào rơle điện áp dây Ubc lấy đầu cực máy phát dòng điện pha Ib, Ic lấy pha tương ứng Điện áp sơ cấp U BC đưa qua biến áp trung gian BUG cho điện thứ cấp lấy đại lượng a.U BC b.UBC (với b > a) tương ứng với điểm A B đặc tính điện kháng khởi động hình 1.33b Khi kích từ, dòng điện chạy vào máy phát mang tính chất dung vượt trước điện áp pha tương ứng góc 900 Hiệu dòng điện pha B C thông qua biến dòng cảm kháng BIG tạo nên điện áp phía thứ cấp U D vượt trước dòng điện IBC góc 900 Như góc lệch pha hai véctơ điện áp U U 1800 (hình 1.34) DBCĐiện áp đưa vào biến đổi dạng sóng (hình sin sang hình chữ nhật) S S2 tương ứng bằng: D.BC.1.UU.aU−= (1-65) D.BC.2.UU.bU−= (1-66) GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 49 Góc lệch pha α kiểm tra Ở chế độ bình thường α = 0.U.U 0, rơle không làm việc Khi bị kích từ α = 180 0, rơle tác động Góc khởi động chọn khoảng 900 Các hệ số a, b chọn (bằng cách thay đổi đầu phân áp BUG) cho điểm A B hình 1.34b thoả mãn điều kiện: Hình 1.34 :Sờ đồ bảo vệ chống kích từ máy phát điện dung role điện kháng cực tiểu a)Sơ đồ nguyên lý b)Đồ thị vecto c)Dạng song đại lượn Khi kích thích, góc pha dòng điện thay đổi, góc lệch pha α kiểm tra thông qua độ dài tín hiệu S = - S1.S2 Nếu α > αkđ (hình 1.34c) bảo vệ tác động cắt máy phát khoảng thời gian từ (1 ÷ 2) sec BẢO VỆ CHỐNG MẤT ĐỒNG BỘ GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 50 Bảo vệ chống đồng có tên gọi bảo vệ chống trượt cực từ Khi máy phát điện đồng bị kích từ, rotor máy phát bị đồng với từ trường quay Việc mát đồng xảy có dao động công suất trông hệ thống điện cố kéo dài cắt số đường dây hệ thống Hậu việc đồng gây nên dao động công suất hệ thống làm ổn định kéo theo tan rã hệ thống điện, tạo ứng suất nguy hiểm số phần tử máy phát Để phát cố sử dụng nguyên lý đo tổng trở đầu cực máy phá Trên hình 1.35 trình bày đặc tính biến thiên mút véctơ tổng trở đo đầu cực máy phát trình cố xảy dao động điện hệ thống Ơ chế độ vận hành bình thường, mút véctơ tổng trở nằm vị trí điểm A xảy ngắn mạch mút véctơ dịch chuyển từ A đến B, sau bảo vệ cắt ngắn mạch véctơ tổng trở nhảy từ B sang C xảy dao động, mút véctơ chu kì dịch chuyển theo quĩ đạo Hành vi véctơ tổng trở có dao động điện phát rơle với đặc tính khởi động hình 1.36 Đặc tính khởi động có dạng hình elíp thấu kính dạng điện kháng kết hợp với theo nguyên lý “và” Khi có dao động quỹ đạo mút véctơ Z vào miền khởi đoọng điểm M khỏi miền khởi động điểm N đặc tuyến (hình 1.37) có nghĩa tâm dao động (tâm điện) nằm miền tổng trở MF-MBA, bảo vệ tác động cắt máy phát chu kì dao động HÌNH 1.35: Hành trình véctơ tổng trở Z xảy cố dao động Nếu tâm dao động nằm phía hệ thống quỹ đạo mút véctơ Z nằm cao đặc tuyến 2, bảo vệ tác động cắt sau số chu kì định trước Trên hình 1.37 trình bày sơ đồ nguyên lý bảo vệ chống trượt cực từ, bảo vệ gồm phận đo khoảng cách với đặc tuyến thấu kính1 kết hợp với phậnhạn chế theo điện kháng để giới hạn miền tác động từ phía hệ thống, phận đếm chu kì dao động để cắt máy phát sô chu kì đạt trị số đặt trước Ở phía cao GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 51 áp MBA tăng có đặt thêm phận định hướng công suất thực chức giống phận làm nhiệm vụ dự phòng cho phận Thay đặc tuyến tổng trở kết hợp và2 hình 1.36 người ta sử dụng đặc tuyến hình chữ nhật hình 1.38 để phát dao động điện HÌNH 1.36: Đặc tính khởi động hình thấu kính để phát dao động điện GVHD: Đoàn Đức Thắng HÌNH 1.37: Sơ đồ nguyên lý bảo vệ chống trượt cực từ (dao động điện) Page 52 HÌNH 1.38: Đặc tính khởi động hình chữ nhật để phát dao động điện HÌNH 1.39: Quan hệ mức tải thời gian tải cho phép cuộn dây máy phát bảo vệ chống luồng công suất ngược Công suất đổi chiều từ hệ thống vào máy phát việc cung cấp lượng cho Turbine (dầu, khí, nước dòng nước ) bị gián đoạn Khi máy phát điện làm việc động tiêu thụ công suất từ hệ thống Nguy hiểm chế độ máy phát nhiệt điện Turbine làm việc chế độ máy nén, nén lượng thừa Turbine làm cho cánh Turbine phát nóng mức cho phép Đối với máy phát diezen chế độ làm nổ máy Để bảo vệ chống chế độ công suất ngược, người ta kiểm tra hướng công suất tác dụng máy phát Yêu cầu rơle hướng công suất phải có độ nhạy cao để phát luồng công suất ngược với trị số bé (thường bù đắp lại tổn thất máy phát chế độ này) Với máy phát điện Turbine hơi, công suất khởi động ΔP kđbằng: ΔP kđ= (0,01 ÷ 0,03)Pđm (1-68) Với máy phát thuỷ điện Turbine khí: ΔP = (0,03 ÷ 0,05)Pđm (1-69) GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 53 kđ Để đảm bảo độ nhạy bảo vệ cho máy phát công suất lớn, mạch dòng điện bảo vệ thường đấu vào lõi đo lường máy biến dòng (thay cho lõi bảo vệ thường dùng cho thiết bị khác) Bảo vệ chống công suất ngược thường có hai cấp tác động: cấp với thời gian khoảng (2 ÷ 5) sec sau van STOP khẩn cấp làm việc cấp thứ với thời gian cắt máy khoảng vài chục giây không qua tiếp điểm van STOP (hình 1.40) HÌNH 1.40: Sơ đồ nguyên lý bảo vệ chống công suất ngược GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 54 Chương IV :Tự Đánh Giá Kết Quả thực Tập Qua chuyến thực tế em tích luỹ nhiều kiến thức thực tế bổ sung cho kiến thức học nhà trường Qua em phần hiểu rõ sở vật chất kỹ thuật, đặc điểm, lực hệ thống điện nước ta từ khâu sản xuất nhà máy điện đến truyền tải lưới điện sau cung cấp cho người tiêu dùng Qua thời gian thực tập em hiểu thêm cấu nguyên tắc vận hành trạm biến áp, công nghệ chế tạo máy biến áp, công nghệ chế tạo dây cáp điện phục vụ cho ngành điện nước ta; Hiểu số thiết bị sử dụng nhà máy điện trạm điện máy cắt, dao cách ly, thiết bị chống sét… Xin chân thành cảm ơn Thầy môn Kỹ Thuật Điện giành nhiều thời gian để dẫn đoàn tham quan thực tế Mặc dù cố gắng kiến thức chúng em thời gian thực tế có hạn nên thu hoạch tránh khỏi thiếu sót, kính mong quí thầy cô đóng góp ý kiến để thu hoạch chúng em hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn Vũ Ngọc Tuân GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 55 [...]... R H, tạo nên điện áp hãm UH, còn hiệu dòng thứ cấp (dòng so lệch) ISL chạy qua biến dòng trung gian BIG, cầu chỉnh lưu CL và điện trở làm việc RLV tạo nên điện áp làm việc ULV Giá trị điện áp UH > ULV, bảo vệ không tác động Khi ngắn mạch trong vùng bảo v , điện áp U LV>> UH, dòng điện chạy qua rơle RL1 làm rơle này tác động đóng tiếp điểm RL 1 lại Dòng điện làm việc sau khi nắn chạy qua rơle RL 2, RL2... vào trị số điện kháng của thiết bị nối với trung tính máy phát, điện dung với đất của cuộn stator, điện dung nối đất của các dây dẫn, thanh dẫn mạch máy phát và điện dung cuộn dây MBA nối với máy phát điện Trong điều kiện vận hành bình thường, nếu đo điện áp sóng hài bậc ba với đất ở các điểm khác nhau trên cuộn dây stator ta có phân bố điện áp như trên hình 1.15b Ở đây kí hiệu U , U’ là điện áp hài... bảo vệ tác động một cách chắc chắn với thời gian tác động thường t = (15 ÷ 20) msec - Bảo vệ so lệch dọc dùng rơle có hãm có thể ngăn chặn bảo vệ tác động nhầm do ảnh hưởng bão hoà của BI - Đối với các máy phát điện có công suất lớn có thể sử dụng sơ đồ bảo vệ so lệch hãm tác động nhanh (hình 1.4) Ở chế độ làm việc bình thường, dòng điện thứ cấp I1T và I2T của các nhóm biến dòng 1BI, 2BI chạy qua điện. .. (a); đặc tính thời gian (b) và đặc tuyến khởi động (c) của bảo vệ khoảng cách cho MFĐ Vì khoảng cách từ MBA đến máy cắt cao áp khá ngắn, để tránh tác động nhầm khi ngắn mạch ngoài MBA, vùng thứ nhất của bảo vệ khoảng cách được chọn bao gồm điện kháng của MFĐ và khoảng 70% điện kháng của MBA tăng áp (để bảo vệ hoàn toàn cuộn hạ của MBA ), nghĩa là: ZI kđ= Z F+ 0,7 .Z B(1-23) Thời gian làm việc của vùng... min{USL1; USL2 }, nghĩa là: U KĐR= Kat.U SL1= I21"Natn)RR.(I.K+(1-22) Với K at= ( 1,1 5 ÷ 1,2 ) là hệ số an toàn Thời gian tác động của bảo vệ thường: t = (15 ÷ 20) msec _ Nhận xét: - Đối với các MFĐ có công suất lớn, hằng số thời gian tắt dần của thành phần một chiều trong dòng điện ngắn mạch có thể đạt đến hàng trăm msec, gây bão hòa mạch từ của các máy biến dòng và làm chậm tác động của bảo vệ khi có ngắn... KĐB= ( 0,0 5 ÷ 0,1 ).I đmF(1-30) ⇒ I KĐR= IKÂBnI(1-31) từ đó có thể chọn được loại rơle cần thiết 2.2.3 Thời gian tác động của bảo vệ: Bình thường bảo vệ tác động không thời gian (cầu nối CN ở vị trí 1) Khi chạm đất điểm thứ nhất mạch kích từ thì cầu nối CN được chuyển sang vị trí 2 Thời gian tác động của rơle RT được xác định như sau: tRT = tBV 2 điểm ktừ + Δt (1-32) Trong đó: - tBV 2 điểm ktừ: thời gian... Khi chạm đất một pha ngoài vùng bảo v , dòng điện đi qua bảo vệ: pF0FDU C.3.Iαωα=′′ (1-41) để bảo vệ không tác động trong trường hợp này, dòng khởi động của bảo vệ phải được chọn: KCBttqâDKÂBIII+′′>α (1-42) Ở đây chúng ta chọn điều kiện nặng nề nhất là khi dòng điện chạm đất qua bảo vệ và dòng không cân bằng có chiều trùng nhau, đồng thời phải chọn giá trị của dòng điện chạm đất bằng giá trị quá độ lớn... phát hiện được, vì vậy cần phải đặt bảo vệ so lệch ngang để chống dạng sự cố này Hình 1.7: Bảo vệ so lệch ngang có hãm (a) và đặc tính khởi động (b) Đối với MFĐ công suất vừa và nhỏ chỉ có cuộn dây đơn, lúc đó chạm chập giữa các vòng dây trong cùng một pha thường kèm theo chạm v , nên bảo vệ chống chạm đất tác động (trường hợp này không cần đặt bảo vệ so lệch ngang) Với MFĐ công suất lớn, cuộn dây stator... LV(1-18) nên bảo vệ không tác động Khi xảy ra ngắn mạch trong vùng bảo vệ: Dòng điện I1T ngược pha với I2T: ⎢I1T⎢ = ⎢-I2T⎢ IH = ⎢I1T - I2T⎢ ≈ 0 I LV= ⎢I1T + I2T⎢ ≈ 2.⎢I1T⎢ > IH (1-19) RI Vùng bảo vệ I1S I2S I1T I2T ILV BIH IH BILV 1BI 2BI Bảo vệ tác động _ Nhận xét: _ GVHD: Đoàn Đức Thắng Page 15 - Bảo vệ hoạt động theo nguyên tắc so sánh dòng điện giữa I LV và IH, nên độ nhạy của bảo vệ rất cao và khi... IFnI(1-4) Dòng điện này có thể làm cho bảo vệ tác động nhầm, lúc đó chỉ có 3RI khởi động báo đứt mạch thứ với thời gian chậm tr , để tránh hiện tượng báo nhầm trong quá trình quá độ khi ngắn mạch ngoài có xung dòng lớn Ở sơ đồ hình 1. 1, các BI nối theo sơ đồ sao khuyết nên bảo vệ so lệch dọc sẽ không tác động khi xảy ra ngắn mạch một pha ở pha không đặt BI Tuy nhiên các bảo vệ khác sẽ tác động 1.3 Tính ... 1.2 Các tình trạng làm việc không bình thường MFĐ: - Dòng điện tăng cao ngắn mạch tải (5) - Điện áp đầu cực máy phát tăng cao tải đột ngột cắt ngắn mạch (6) Ngoài có tình trạng làm việc không... khoảng cách cho MFĐ Vì khoảng cách từ MBA đến máy cắt cao áp ngắn, để tránh tác động nhầm ngắn mạch MBA, vùng thứ bảo vệ khoảng cách chọn bao gồm điện kháng MFĐ khoảng 70% điện kháng MBA tăng... tính đến độ an toàn thành phần dòng điện thứ tự không từ hệ thống cao áp truyền qua điện dung cuộn dây MBA tới máy phát Để nâng cao hiệu bảo vệ người ta đặt thêm bảo vệ dòng cực đại (51N) có đặc