Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong LỜI NÓI ĐẦU Hiện nay,động cơ đốt trong được xem như là trái tim của nghành động lực,nó được sử dụng phổ biến như là nguồn động lực tối ưu nhất mà con người có thể sử dụng.Tuy nguyên lý chung của mọi động cơ đốt trong là đốt cháy nhiên liệu trong buồng cháy để sinh công,nhưng với mỗi loại nhiên liệu,nhu cầu sử dụng khác nhau mà động cơ đốt trong được thiết kế theo nhiều dạng có đặc tính riêng biệt.Để có thể thiết kế ra những động cơ đốt trong tối ưu nhất,người thiết kế phải có những kiến thức căn bản,và hiểu biết sâu sắc về ngành động cơ. Sau khi được học 2 môn chính của ngành động cơ đốt trong là: Nguyên lý động cơ đốt trong, và Kết cấu và tính toán động cơ đốt trong,cùng một số môn cơ sơ khác như chi tiết máy,sức bền vật liệu, cơ lý thuyết, vật liệu học,....sinh viên được giao làm đồ án môn học kết cấu và tính toán động cơ đốt trong. Đây là một phần quan trọng trong nội dung học tập của sinh viên, nhằm tạo điều kiện cho sinh viên làm quen với việc tổng hợp, vận dụng các kiến thức đã học để giải quyết một vấn đề cụ thể của ngành. Trong đồ án này, em được giao nhiệm vụ thiết kế nhóm trục khuỷu-bạc lót –bánh đà . Đây là một nhóm chi tiết chính,không thể thiếu trong động cơ đốt trong. Trong quá trình thực hiện đồ án, em đã cố gắng tìm tòi, nghiên cứu các tài liệu, làm việc một cách nghiêm túc với mong muốn hoàn thành đồ án một cách tốt nhất. Tuy nhiên, vì bản thân còn ít kinh nghiệm cho nên việc hoàn thành đồ án lần này không thể không có thiếu sót. Cuối cùng, em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến các thầy, đã tận tình truyền đạt lại những kiến thức quý báu cho em. Đặc biệt, em xin gởi lời cảm ơn đến thầy Nguyễn Quang Trung đã nhiệt tình hướng dẫn trong quá trình làm đồ án. Em vô cùng mong muốn nhận được sự xem xét và chỉ dẫn của các thầy để đồ án của em được hoàn thiện hơn. Sinh viên TRỊNH MINH TUẤN Trang: 1 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 1.PHƢƠNG PHÁP,TÍNH TOÁN XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG,ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC. 1.1.XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG. 1.1.1. Xây dựng đƣờng cong áp suất trên đƣờng nén. Ta có: phương trình đường nén đa biến: p.Vn1 = conts, do đó nếu gọi x là điểm bất kỳ trên đường nén thì [1]: pc .Vcn1  pnx .Vnxn1 Từ đó rút ra : 1 pnx  pc . n1  Vnx     Vc  Vnx Vc Khi đó, áp suất tại điểm bất kỳ x: p [MN/m2] (1.1) pnx  n1c i Ở đây: pc  pa . n1 - áp suất cuối quá trình nén. Trong đó: pa - áp suất đầu quá trình nén. - Động cơ không tăng áp: pa = (0,8 ÷ 0,9)pk Chọn: pa = 0,8pk Trong đó: pk- áp suất trước xúpáp nạp Chọn pk = p0 = 0,1[MN/m2] Vậy: pa  0,8.0,1  0,08 [MN/m2] - tỷ số nén, =16,9. n1- chỉ số nén đa biến trung bình. - Động cơ Diesel buồng cháy thống nhất: n1 = (1,341,42). Chọn n1 = 1,35.  pc = 0,08.16,91,35 = 3,637 [MN/m2]. 1.1.2. Xây dựng đƣờng cong áp suất trên đƣờng giãn nở. Phương trình của đường giãn nở đa biến là [1]: p.V n2  const , do đó nếu gọi x là điểm bất kỳ trên đường giãn nở thì: n2 p z .Vzn2  p gnx.Vgnx Đặt: Từ đó rút ra: i p gnx  p z . 1  V gnx     Vz  n2 Ở đây: pz- áp suất cực đại, pz = 6,8 [MN/m2]. Vz = .Vc Trang: 2 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Trong đó: - tỷ số giãn nở sớm,  = (1,2÷1,7). Chọn  = 1,4. n2- chỉ số giãn nở đa biến. - Đối với động cơ Diesel: n2 = (1,151,28). Chọn n2 = 1,25 V gnx Ta đặt: i Vc pgnx  pz . Suy ra: n i 2 n2 [MN/m2] (1.2) 1.1.3. Lập bảng tính . Từ công thức (1.1) và (1.2), kết hợp với việc chọn các thể tíchVnx và Vgnx, ta tìm được các giá trị áp suất pnx, pgnx. Việc tính các giá trị pnx, pgnx được thực hiện trong bảng sau: Bảng 1.1. Các điểm áp suất trên đƣờng nén và đƣờng giãn nở. Vx(l) Vc 1,4Vc 2Vc 3Vc 4Vc 5Vc 6Vc 7Vc 8Vc 9Vc 10Vc 11Vc 12Vc 13Vc 14Vc 15Vc 16Vc 16.9Vc i 1 1.4 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 16.9 Trang: Đường nén n1 i 1.00 1.57 2.549 4.407 6.498 8.782 11.233 13.832 16.564 19.419 22.387 25.461 28.635 31.902 35.259 38.701 42.224 45.462 n1 1/i 1.00 0.63 0.392 0.227 0.154 0.114 0.089 0.072 0.060 0.051 0.045 0.039 0.035 0.031 0.028 0.026 0.024 0.022 Đường giãn nở n1 Pc/i 3.637 2.309 1.427 0.825 0.560 0.414 0.324 0.263 0.220 0.187 0.162 0.143 0.127 0.114 0.103 0.094 0.086 0.080 n2 i 1.00 1.52 2.378 3.948 5.657 7.477 9.391 11.386 13.454 15.588 17.783 20.033 22.335 24.685 27.081 29.520 32.000 34.266 3 n2 1/i 1.00 0.66 0.420 0.253 0.177 0.134 0.106 0.088 0.074 0.064 0.056 0.050 0.045 0.041 0.037 0.034 0.031 0.029 p z . n 2 i n2 10.355 6.800 4.354 2.623 1.831 1.385 1.103 0.909 0.770 0.664 0.582 0.517 0.464 0.420 0.382 0.351 0.324 0.302 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 1.1.4. Xác định các điểm đặc biệt và hiệu chỉnh đồ thị công. Vẽ hệ trục tọa độ (V, p) với các tỷ lệ xích: v= 0,0128[lít/mm] p= 0,0309 [MN/m2.mm]. Vc- thể tích buồng cháy: Vc  Vh  1 (1.3) Trong đó: Vh- thể tích công tác:  .D 2  .1342 Vh  .S  .144  2031786 [mm3] =2,031 [l] 4 4 Khi đó: 2, 031  0,128 [l] 16,9  1 pr- áp suất khí sót, phụ thuộc vào loại động cơ Tốc độ trung bình của piston: S .n 0,144.2060 CM    9, 6 [m/s] 30 30 Như vậy động cơ đang khảo sát là động cơ tốc độ cao, do đó áp suất khí sót pr được xác định [1]: pr = (1,05÷1,1).p0 pr = 1,06 .p0 = 0,11 (MN/m2) Vc  Trong đó: p0 = 0,1 (MN/m2) - áp suất khí trời Vậy: -Điểm r (0,128[l]; 0,11[MN/m2]) - Điểm a (Va,pa) Trong đó : Va =. Vc = 16,9.0,128= 2,158[l].  a (2,158[l];0,08[MN/m2]) - Điểm b (Vb, pb) Ở đây: pb - áp suất cuối quá trình giãn nở.  b (2,158[l];0,302[MN/m2]). - Điểm c (Vc, pc)  c (0,128[l];3,637 [MN/m2]). - Điểm z’ (Vc, pz)  y (0,128[l];6,8[MN/m2]) - Điểm z (Vz, pz) Với Vz = .Vc = 1,4. 0,128= 0,179 [l].  z (0,179 [l];6,8[MN/m2]) Nối các điểm trung gian của đường nén và đường giãn nở với các điểm đặc biệt, sẽ được đồ thị công lý thuyết. Dùng đồ thị Brick xác định các điểm : Trang: 4 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong - Phun sớm c’. - Mở sớm (b’), đóng muộn (r’’) xupáp thải. - Mở sớm (r’), đóng muộn (a’’) xupáp nạp. Hiệu chỉnh đồ thị công : Động cơ Diesel lấy áp suất cực đại bằng pz. Xác định các điểm trung gian: - Trên đoạn cy lấy điểm c’’ với c’’c = 1/3 cy. - Trên đoạn yz lấy điểm z’’ với yz’’ = 1/2 yz. - Trên đoạn ba lấy điểm b’’ với bb’’ = 1/2 ba. Nối các điểm c’c’’z’’ và đường giãn nở thành đường cong liên tục tại ĐCT và ĐCD và tiếp xúc với đường thải, ta sẽ nhận được đồ thị công đã hiệu chỉnh. 1.2.XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CHUYỂN VỊ PISTON BẰNG PHƢƠNG PHÁP ĐỒ THỊ BRICK. Vẽ vòng tròn tâm O, bán kính R = S/2 = 144/2 = 72 [mm]. Chọn tỷ lệ xích: s = 0,906 [mm/mm]. Giá trị biểu diễn của R là : R 72 R   79,5 [mm]. S 0,906 Từ O lấy đoạn OO’ dịch về phía điểm chết dưới một đoạn : R. OO'  2 Ở đây: - thông số kết cấu;  = 0,24. R. 72.0, 24  OO '    8, 64 [mm]. 2 2 Giá trị biểu diễn là : OO '  R. 72.0, 24   9,54 [mm]. 2.S 2.0,906 Muốn xác định chuyển vị của piston ứng với góc quay trục khuỷu là α ta làm như sau: Từ O’ kẻ đoạn O’M song song với đường tâm má khuỷu OB như hình 1.1. Hạ MC thẳng góc với AD. Theo Brick đoạn AC = x. Thật vậy, ta có thể chứng minh điều này rất dễ dàng. Từ hình 1.1 ta có : Coi: R. MO'  R  2.Cos Thay quan hệ trên vào công thức tính AC, sau khi chỉnh lý ta có :       AC  R.1  Cos   . 1  Cos 2   R.1  Cos   .1  Cos 2   x 2 4      Trang:  5 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong  ÂCT A 90 0 M  S=2R S=2R (S=Xmax) R O X=f(  R.  x x B C 180 O' D ÂCD Hình 1.1. Đồ thị Brick 1.3.XÂY DỰNG ĐỒ THỊ VẬN TỐC. Tỷ lệ xích : v = .s Ở đây: - tốc độ góc của trục khuỷu,    v   .n .S   .2060  .n 30   .2060 30  215, 6  rad / s  .0,906  195,35 [mm/s.mm] 30 30 Vẽ nữa vòng tròn tâm O có bán kính R1: R1  R . v  72.215, 6  79,5 [mm]. 195,35 Veî voìng troìn tám O coï baïn kênh R 2: R.. 72.0, 24.215, 6 R2    9,54 [mm]. 2.v 2.195,35 Chia nửa vòng tròn R1 và vòng tròn R2 thành n phần đánh số 1, 2, 3, ..., n và 1’, 2’, 3’, ..., n’ theo chiều như hình 1.2. Từ các điểm 0, 1, 2, 3, ... kẻ các đường thẳng góc với AB kẻ từ 0, 1’, 2’, 3’, ... tại các điểm O, a, b, c, ... Nối O, a, b, c, ... bằng đường cong ta được đường biểu diễn trị số vận tốc. Các đoạn thẳng a1, b2, c3, ... nằm giữa đường cong O, a, b, c với nữa đường tròn R1 biểu diễn trị số của vận tốc ở các góc  tương ứng; điều đó có thể chứng minh dễ dàng. Từ hình1.2, ở một góc  bất kỳ ta có : bb’ = R2.sin2 và b’2 = R1.sin. Do đó : Trang: 6 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong    Va  bb'b'2  R2 .Sin 2  R1 .Sin  R.. Sin  .Sin 2  2   2' b a R2 3' 1' V=f( c A B 4' b' 0' V 0 h  7' 6' 1 5' e g 7 2 R1 6 3 4 5 Hình 1.2. Đồ thị xác định vận tốc của piston. 1.4.XÂY DỰNG ĐỒ THỊ GIA TỐC THEO PHƢƠNG PHÁP TÔLÊ. Chọn tỷ lệ xích J = 50871,39[mm/s2.mm]. Lấy đoạn thẳng AB = S = 2R = 144 (mm). Giá trị biểu diễn là: S 144 AB    159 [mm]. S 0,906 Tính jmax, jmin [2]: 2 + jmax  R. 2 . 1     72.215.62. 1  0, 24   4150034,381 [mm/s ]. + jmin   R. 2 . 1     72.215,62. 1  0, 24   2543569, 459 [mm/s2]. Từ A dựng đoạn thẳng AC thể hiện jmax . Giá trị biểu diễn của jmax là: j 4150034,381 AC  max   81,58 [mm]. j 50871,39 Từ B dựng đoạn thẳng BD thể hiện jmin . Giá trị biểu diễn của jmin là: j 2543569, 459 BD  min   50 [mm]. j 50871,39 Nối CD cắt AB ở E. Lấy EF [2]: EF  3..R. 2  2409697,382 [mm/s2]. Giá trị biểu diễn của EF là : Trang: 7 8 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 2409697,382  47, 4 [mm]. j 50871,39 Nối CF và DF. Phân các đoạn CF và DF thành các đoạn nhỏ bằng nhau ghi các số 1, 2, 3, 4, ... và 1’, 2’, 3’, 4’, ... như hình 1.3. Nối 11’, 22’, 33’, v.v... Đường bao của các đoạn thẳng này biểu thị quan hệ của hàm số j=f(x). Diện tích F1 = F2. EF  EF  C Jmax 1 F1 J=f(s) 2 S E B ÂCD F2 4 F 1' 2' 3' Jmin 3 -3R A ÂCT 4' D Hình 1.3. Đồ thị Tôlê. 1.5. XÂY DỰNG ĐỒ THỊ LỰC QUÁN TÍNH Pj, LỰC KHÍ THỂ Pkh, LỰC TỔNG P1. 1.5.1. Đồ thị lực quán tính Pj. Cách xây dựng hoàn toàn giống đồ thị gia tốc, ta chỉ thay các giá trị Jmax, Jmin và -3R2 bằng các giá trị Pmax, Pmin, -3R2.m. Ở đây: m- khối lượng chuyển động tịnh tiến của cơ cấu khuỷu trục thanh truyền [2]: m = mnp + m1. Trong đó: m1- khối lượng tập trung tại đầu nhỏ thanh truyền. m1 có thể xác định sơ bộ theo công thức kinh nghiệm sau đây [2]: m1 = (0,2750,35)mtt Chọn m1 = 0,3. mtt = 0,3.4,2 = 1,26 [kg]. mnp- khối lượng nhóm piston, mnp = 3,1 [kg].  m = 1,26 + 3,1 = 4,36 [kg]. Lực quán tính Pjmax :  m. jmax Pj max  (1.4) FP Ở đây: FP- diện tích đỉnh piston. Trang: 8 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong FP   .D 2   .1342  14095, 46 [mm2]. 4 4 4,36.4150034, 46.109  Pj max   1, 284 [MN/m2]. 6 14095, 46 Lực quán tính Pjmin: m. jmin 4,36.2543569, 459.109 Pj min    0, 787 [MN/m2]. (1.5) 6 FP 14095, 46 Từ A dựng đoạn thẳng AC thể hiện (-Pjmax). Giá trị biểu diễn của (-Pjmax) là: Pj max 1, 284 AC    41,553 [mm]. P 0, 0309 Từ B dựng đoạn thẳng BD thể hiện (-Pjmin). Giá trị biểu diễn của (-Pjmin) là: Pj min 0, 787 BD    25, 47 [mm]. P 0, 0309 Nối CD cắt AB ở E. Lấy EF [2]: m.3..R. 2 4,36.3.0, 24.72.215, 62.109 EF    0, 745 [MN/m2]. 6 FP 14095, 46 Giá trị biểu diễn của EF là: EF 0, 745 EF    24,12 [mm]. P 0, 0309 Nối CF và DF. Phân các đoạn CF và DF thành các đoạn nhỏ bằng nhau ghi các số 1, 2, 3, 4, ... và 1’, 2’, 3’, 4’, ... như hình 1.4. Nối 11’, 22’, 33’, v.v... Đường bao của các đoạn thẳng này biểu thị quan hệ của hàm số -Pj=f(s). Diện tích F1 = F2. C -Pjmax 1 F1 2 -Pj = f(s) B E 3 -Pjmin A F2 4 F 1' 2' Hình 1.4. Đồ thị lực quán tính. Trang: 9 3' 4' D Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 1.5.2. Đồ thị lực khí thể Pkh . Kết hợp đồ thị Brick và đồ thị công như ta đã vẽ ở trên ta có cách vẽ như sau : Từ các góc 0, 100, 200, 300, ..., 1800 tương ứng với kỳ nạp của động cơ 1900, 2000, 2100, ..., 3600 tương ứng với kỳ nén của động cơ 3700, 3800, 3900, ..., 5400 tương ứng với kỳ cháy - giãn nở của động cơ 5500, 5600, 5700, ..., 7200 tương ứng với kỳ thải của động cơ trên đồ thị Brick ta gióng các đoạn thẳng song song với trục p của đồ thị công sẽ cắt đường biểu diễn đồ thị công tương ứng các kỳ nạp, nén, cháy - giãn nở, thải của động cơ và lần lượt đo các giá trị được tính từ điểm cắt đó đến đường thẳng song song với trục V và có tung độ bằng p0, ta đặt sang bên phải bản vẽ các giá trị vừa đo ta sẽ được các điểm tương ứng các góc 00, 100, 200, 300, ..., 7100, 7200 và lần lượt nối các điểm đó ta sẽ được đồ thị lực khí thể Pkh cần biểu diễn. o 0 10 o' 18  8° P(MN/m2) PKt 17 44° 38° 22° 1 µp = 0.03[MN/m2.mm] µkt = µp µa = 2[Âäü/mm] 15 3 14 Z'' 7 ÂÄÖTHËKHAI TRIÃØ N 16 2 4 13 5 12 6 7 10 9 8 11 Pkt 6 ÂÄÖTHËBRICK C'' C'' C ÂÄÖTHËCÄNG 4 µp = 0.03[MN/m2.mm] µv = 0.01025[lit/mm] C' -Pj(s) C' 2 1' 2' P0 b' r A 0 1 Vc 3' r' r'' 2 3 4 5 6 7 a' 10 E 8 b b'' a 12 13 14 15 16 17B a' b'  V(l) 4' F 1 2 3 4 D Hçnh 1.5 :Âäö thë khai triãøn læûc khê thãø theo Brick 1.5.3. Đồ thị hợp lực P1. Lực tác dụng lên chốt piston là hợp lực của lực quán tính và lực khí thể: P1 = Pkh + Pj Từ đồ thị lực quán tính và lực khí thể đã vẽ ở trên, theo nguyên tắc cộng đồ thị ta sẽ được đồ thị P1 cần biểu diễn. Trang: 10 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 1.6. XÂY DỰNG ĐỒ THỊ LỰC TIẾP TUYẾN T, LỰC PHÁP TUYẾN Z, LỰC NGANG N. Các công thức để tính toán T, Z, N được chứng minh như sau: Pkh N Ptt P1  Ptt l  Pk  Z T O N P1 Ptt Ptt Hình 1.6. Hệ lực tác dụng trên cơ cấu khuỷu trục thanh truyền giao tâm. Ở đây: p1 = pkh + pJ p1 = P1/Fp pJ = PJ/Fp    Phân p1 thành hai thành phần lực: p1  ptt  N Trong đó: ptt -lực tác dụng trên đường tâm thanh truyền. N- lực ngang tác dụng trên phương thẳng góc với đường tâm xy lanh. Từ quan hệ lượng giác ta có thể xác định được trị số của ptt và N. 1 (1.6) ptt  p1 . Cos (1.7) N  p1 .tg Phân ptt thành hai phân lực: lực tiếp tuyến T và lực pháp tuyến Z (sau khi đã dời xuống tâm chốt khuỷu ) ta cũng có thể xác định trị số của T và Z bằng các quan hệ sau: Trang: 11 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Sin     (1.8) Cos Cos    (1.9) Z  ptt .Cos     p1 . Cos Lập bảng tính T, N, Z tương ứng với các góc quay trục khuỷu  = 00, 100, 200, ..., 0 720 và  = arcsin(.sin). Chọn tỷ lệ xích T = Z =N =0,0309 [MN/m2.mm],  = 2 [độ/mm]. Sử dụng các công thức (1.7), (1.8), (1.9), ta tính được các giá trị T, Z, N ứng với các góc α. Bảng 1.2. Giá trị T, Z, N ứng với các góc α Tỷ lệ xích μT = μZ = μN = μP = 0,0309 [MN/m2.mm]. (®é) Sin(+)/Cos P1(mm) T(mm) Cos(+)/Cos Z(mm) N(mm) 0 0.000 -40.591 0.000 1.000 -40.591 0.000 10 0.215 -41.096 -8.824 0.978 -40.174 -1.714 20 0.419 -38.184 -16.015 0.912 -34.806 -3.145 30 0.605 -33.572 -20.300 0.806 -27.045 -4.058 40 0.762 -27.592 -21.036 0.666 -18.367 -4.308 50 0.886 -20.662 -18.312 0.500 -10.321 -3.865 60 0.972 -13.245 -12.878 0.316 -4.185 -2.814 70 1.019 -5.805 -5.915 0.124 -0.723 -1.344 76 1.028 0.000 0.000 0.010 0.000 0.000 80 1.027 1.240 1.274 -0.066 -0.082 0.302 90 1.000 7.550 7.550 -0.247 -1.867 1.867 100 0.943 12.889 12.148 -0.413 -5.326 3.135 110 0.861 17.138 14.748 -0.560 -9.590 3.967 120 0.760 20.295 15.420 -0.684 -13.882 4.312 130 0.646 22.457 14.503 -0.786 -17.653 4.200 140 0.523 23.796 12.450 -0.866 -20.617 3.715 150 0.395 24.522 9.694 -0.926 -22.719 2.964 160 0.265 24.752 6.550 -0.968 -23.956 2.039 170 0.133 24.867 3.297 -0.992 -24.669 1.037 180 0.000 24.691 0.000 -1.000 -24.691 0.000 190 -0.133 24.667 -3.270 -0.992 -24.471 -1.029 200 -0.265 24.752 -6.550 -0.968 -23.956 -2.039 210 -0.395 24.422 -9.655 -0.926 -22.626 -2.952 220 -0.523 24.096 -12.606 -0.866 -20.877 -3.762 230 -0.646 22.957 -14.826 -0.786 -18.046 -4.294 240 -0.760 21.595 -16.408 -0.684 -14.772 -4.589 250 -0.861 18.438 -15.866 -0.560 -10.317 -4.268 260 -0.943 15.189 -14.316 -0.413 -6.276 -3.695 270 -1.000 9.850 -9.850 -0.247 -2.435 -2.435 280 -1.027 4.740 -4.868 -0.066 -0.312 -1.153 286 -1.027 0.000 0.000 0.048 0.000 0.000 290 -1.019 -2.305 2.349 0.124 -0.287 0.534 300 -0.972 -4.745 4.614 0.316 -1.499 1.008 310 -0.886 -11.162 9.892 0.500 -5.575 2.088 320 -0.762 -6.092 4.644 0.666 -4.055 0.951 T  ptt .Sin (   )  p1 . Trang: 12 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 642 650 660 670 680 690 700 710 720 -0.605 -0.419 -0.215 0.000 0.215 0.419 0.605 0.762 0.886 0.972 1.019 1.027 1.000 0.943 0.861 0.760 0.646 0.523 0.395 0.265 0.133 0.000 -0.133 -0.265 -0.395 -0.523 -0.646 -0.760 -0.861 -0.943 -1.000 -1.027 -1.028 -1.019 -0.972 -0.886 -0.762 -0.605 -0.419 -0.215 0.000 0.000 0.000 25.316 -10.618 66.404 -14.259 107.409 0.000 177.404 38.093 129.316 54.237 74.928 45.307 49.908 38.050 34.838 30.876 22.255 21.637 20.695 21.085 22.740 23.355 25.050 25.050 27.389 25.816 28.638 24.644 29.795 22.638 30.957 19.993 31.296 16.373 31.022 12.264 30.352 8.032 29.467 3.906 29.491 0.000 28.467 -3.774 28.352 -7.503 28.022 -11.078 26.296 -13.757 24.957 -16.118 22.295 -16.940 19.138 -16.469 14.889 -14.034 9.550 -9.550 3.240 -3.328 0.000 0.000 -3.805 3.877 -11.245 10.934 -18.662 16.539 -25.592 19.511 -31.572 19.091 -36.184 15.176 -39.596 8.502 -40.591 0.000 0.806 0.912 0.978 1.000 0.978 0.912 0.806 0.666 0.500 0.316 0.124 -0.066 -0.247 -0.413 -0.560 -0.684 -0.786 -0.866 -0.926 -0.968 -0.992 -1.000 -0.992 -0.968 -0.926 -0.866 -0.786 -0.684 -0.560 -0.413 -0.247 -0.066 -0.028 0.124 0.316 0.500 0.666 0.806 0.912 0.978 1.000 0.000 0.000 23.076 -2.085 64.915 -2.770 107.409 0.000 173.424 7.400 117.874 10.651 60.361 9.057 33.223 7.793 17.402 6.516 7.032 4.729 2.576 4.791 -1.499 5.531 -6.193 6.193 -11.317 6.662 -16.024 6.629 -20.381 6.331 -24.335 5.790 -27.115 4.886 -28.741 3.750 -29.376 2.500 -29.233 1.229 -29.491 0.000 -28.241 -1.187 -27.440 -2.335 -25.962 -3.387 -22.783 -4.106 -19.618 -4.668 -15.250 -4.737 -10.709 -4.430 -6.152 -3.622 -2.361 -2.361 -0.214 -0.788 0.000 0.000 -0.474 0.881 -3.553 2.390 -9.322 3.490 -17.036 3.996 -25.434 3.816 -32.983 2.980 -38.707 1.652 -40.591 0.000 Trên hệ tọa độ T-, Z-, N-, ta xác định các trị số T, Z, N ở các góc độ  = 00,  =100,  = 200, ...,  = 7200. Trị số của T, Z, N như đã lập Bảng 1.2 được tính theo công thức đã chứng minh ở trên, ta sẽ được các điểm 0, 1, 2, 3, ..., 72. Dùng đường cong nối các điểm ấy lại, ta có đồ thị lực T, Z, N cần xây dựng. 1.7.TÊNH MÄMEN TÄØNG T. Trang: 13 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Thæï tæû laìm viãûc cuía âäüng cå : 1-4-2-5-3-6 180. 180.4 - Goïc cäng taïc  ct    1200 . i 6 + Khi truûc khuyíu cuía xylanh thæï nháút nàòm åí vë trê 1  0 0 . Thç khuyíu truûc cuía xylanh thæï 2 nàòm åí vë 0 trê  2  480 . Khuyíu truûc cuía xylanh thæï 3 nàòm åí vë trê 0 3  240 . Khuyíu truûc cuía xylanh thæï 4 nàòm åí vë trê 0  4  600 . Khuyíu truûc cuía xylanh thæï 5 nàòm åí vë trê 0 5  360 . Khuyíu truûc cuía xylanh thæï 6 nàòm åí vë trê 0  6  120 . T = T 1 + T 2 + T 3 + T 4 +T 5 + T 6 Tênh mämen täøng Trị số của Ti = f() đã có ở bảng T, căn cứ vào bảng đó mà ta tra các giá trị tương ứng mà Ti đã định theo i, sau đó cộng tất cả các giá trị của Ti lại ta có giá trị của T.Sau khi có đường T = f() ta vẽ đường Ttb (đại diện cho mômen cản) bằng cách đếm diện tích bao bởi đường T với trục hoành O (FT), sau đó chia diện tích này cho chiều dài của trục hoành. Để đơn giãn thì ta có thể dùng công thức sau: Ttb = 30.Ni .103  nRFpd Trong đó: Ni công suất chỉ thị. Ni= Ne m . Với m= (0,65-0,93) chọn  m  0,9  Hệ số điền đầy đồ thị công. Với  =1 Ttb = 30.130 10-3= 0,665[MN/m2] 3,14.0, 072.2060.0, 01409546.0,9.1 Chọn tỷ lệ xích: T = 0,0309 [MN/m2mm] Trang: 14 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Baíng 1.3 Baíng tênh xáy dæûng âäö thë  Tyí lãû xêch T = 0.0309[MN/m2.mm]. Thæï tæû viãûc: 1-4-2-5-3-6  500.00 T3 (mm) 22.64 240.00 16.41 19.99 250.00 15.87 16.37 260.00 14.32 380.00 54.24 140.00 12.45 510.00 12.26 270.00 -9.85 630.00 -9.55 390.00 45.31 150.00 9.69 520.00 8.03 280.00 -4.87 640.00 -3.33 400.00 38.05 160.00 6.55 530.00 3.91 290.00 2.35 650.00 3.88 410.00 30.88 170.00 3.30 540.00 0.00 300.00 4.61 660.00 10.93 420.00 21.64 180.00 0.00 0 -5.91 550.00 -3.77 310.00 9.89 670.00 16.54 430.00 21.09 190.00 -3.27 0 1.27 560.00 -7.50 320.00 4.64 680.00 19.51 440.00 23.36 200.00 -6.55 0 7.55 570.00 -11.08 330.00 0.04 690.00 19.09 450.00 0 12.15 580.00 -13.76 340.00 10.62 700.00 15.18 460.00 0 14.75 590.00 -16.12 350.00 14.26 710.00 8.50 470.00 25.05 210.00 0 15.42 600.00 -16.94 360.00 22.64 240.00 -9.65 12.61 14.83 16.41 0 T1 (mm) a2 (âäü) 0.00 480.00 0 -8.82 0 16.02 0 20.30 0 21.04 0 18.31 0 12.88 490.00 a3 T2(mm) (âäü) a4 (âäü) T4 (mm) 600.00 16.94 610.00 16.47 620.00 14.03 0.00 720.00 a5 (âäü) laìm a6 T5 (mm) (âäü) 360.00 0.00 120.00 15.42 370.00 38.09 130.00 14.50 0.00 480.00 25.82 220.00 24.64 230.00 1.8. XÂY DỰNG ĐỒ THỊ VECTƠ PHỤ TẢI TÁC DỤNG TRÊN CHỐT KHUỶU. Đồ thị véctơ phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu dùng để xác định lực tác dụng trên chốt khuỷu ở mỗi vị trí của trục khuỷu. Sau khi có đồ thị này ta có thể tìm trị số trung bình của phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu cũng như có thể tìm được dể dàng lực lớn nhất và lực bé nhất. Dùng đồ thị phụ tải ta có thể xác định khu vực chịu lực ít nhất để xác định vị trí khoan lỗ dẫn dầu bôi trơn và để xác định phụ tải khi tính sức bền trục. Cách xây dựng được tiến hành như sau : _ Vẽ tọa độ T -Z gốc tọa độ O1 chiều âm dương như hình 1.6. _ Tính lực quán tính của khối lượng chuyển động quay của thanh truyền (tính trên đơn vị diện tích piston) : (1.10) pk 0  m2 .R. 2 Ở đây: Trang: 15 T6 (mm) S Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong m2 -khối lượng tập trung tại đầu to thanh truyền. m2 = mtt - m1 = 4,2 -1,26= 2,94 [kg]. R -bán kính quay của trục khuỷu và R = 72 (mm).  pk 0  2,94.72.103.215,62  9839,6 [N]. Tính trên đơn vị diện tích piston : pk 0 9839, 6.106 pk 0    0, 698 [MN/m2]. 6 Fp 14095, 46.10 Chọn tỷ lệ xích P = 0,0309(MN/m2.mm) nên giá trị biểu diễn lực pk0 là: p 0.698 pk 0  k 0   22, 7 [mm].  p 0.0309 Vẽ từ O1 xuống phía dưới một véctơ -pk0 và có giá trị biểu diễn pk0 = 22,7(mm). Véctơ này nằm trên trục Z, gốc của véctơ là O. Điểm O là tâm chốt khuỷu. Trên tọa độ T -Z xác định các trị số của T và Z ở các góc độ  = 00,  = 100,  = 200,  = 300, ...,  = 7200, trị số T và Z đã được lập ở Bảng 1.2, tính theo công thức như đã chứng minh ở phần 1.6, ta sẽ được các điểm 0, 1, 2, ..., 72. Dùng đường cong nối các điểm ấy lại, ta có được đồ thị véctơ phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu. Nếu ta nối O với bất kỳ điểm nào trên hình vẽ (ví dụ nối với điểm  = 3700 như hình 1.6 chẳng hạn), ta sẽ có được véctơ biểu diễn phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu khi góc quay của trục khuỷu là  = 3700. Chiều của véctơ này như hình 1.6. Tìm điểm tác dụng của véctơ chỉ cần kéo dài véctơ về phía gốc cho đến khi gặp vòng tròn tượng trưng bề mặt chốt khuỷu tại điểm b. Rất dễ thấy rằng véctơ Q là hợp lực của các lực tác dụng trên chốt khuỷu:       Q  pk 0  T  Z  pk 0  ptt 1.9. TRIỂN KHAI ĐỒ THỊ PHỤ TẢI Ở TỌA ĐỘ CỰC THÀNH ĐỒ THỊ Q-α. Chọn tỷ lệ xích Q = 0,0309[MN/m2.mm] và  = 2 (độ/mm). Lập bảng xác định giá trị của Q theo  bằng cách đo các khoảng cách từ tâm O đến các điểm i: 1 =100, 2 = 200, 3 = 300, ..., 72 = 7200 trên đồ thị véctơ phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu. Xác định trị số trung bình của phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu Qtb bằng cách đếm diện tích bao bởi đồ thị triển khai Q - , trục hoành và trục tung. Kết quả được FQ = 15480[mm2], chia FQ cho chiều dài trục hoành nên giá trị của Qtb là : F 15480 Qtb  Q .Q  .0, 0309  1,3287  MN / m2  360 360 FQ 15480   43, 078  mm Giá trị biểu diễn Qtb là: Qtb  360 360 Bảng 1.3. Bảng tính xây dựng đồ thị Q-α Tỷ lệ xích: µQ = µT = µZ = µN = µpk0 = 0,0309[MN/m2]. a[âäü] Z[mm] T[mm] Q[mm] 0.00 -40.59 0.00 63.21 10.00 -40.17 -8.82 63.41 Trang: 16 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 20.00 -34.81 -16.02 59.61 30.00 -27.05 -20.30 53.65 40.00 -18.37 -21.04 46.07 50.00 -10.32 -18.31 37.69 60.00 -4.19 -12.88 29.74 70.00 -0.72 -5.91 24.08 76.00 0.00 0.00 22.62 80.00 -0.08 1.27 22.73 90.00 -1.87 7.55 25.62 100.00 -5.33 12.15 30.47 110.00 -9.59 14.75 35.42 120.00 -13.88 15.42 39.62 130.00 -17.65 14.50 42.80 140.00 -20.62 12.45 44.99 150.00 -22.72 9.69 46.36 160.00 -23.96 6.55 47.03 170.00 -24.67 3.30 47.40 180.00 -24.69 0.00 47.31 190.00 -24.47 -3.27 47.20 200.00 -23.96 -6.55 47.03 210.00 -22.63 -9.65 46.26 220.00 -20.88 -12.61 45.28 230.00 -18.05 -14.83 43.28 240.00 -14.77 -16.41 40.83 250.00 -10.32 -15.87 36.56 260.00 -6.28 -14.32 32.25 270.00 -2.44 -9.85 26.92 280.00 -0.31 -4.87 23.44 286.00 0.00 0.00 22.62 290.00 -0.29 2.35 23.02 300.00 -1.50 4.61 24.55 310.00 -5.58 9.89 29.88 320.00 -4.06 4.64 27.07 330.00 0.00 0.00 22.62 Trang: 17 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 340.00 23.08 -10.62 10.63 350.00 64.91 -14.26 44.64 360.00 107.41 0.00 84.79 370.00 173.42 38.09 155.54 380.00 117.87 54.24 109.62 390.00 60.36 45.31 58.97 400.00 33.22 38.05 39.50 410.00 17.40 30.88 31.31 420.00 7.03 21.64 26.67 430.00 2.58 21.09 29.09 440.00 -1.50 23.36 33.57 450.00 -6.19 25.05 38.18 460.00 -11.32 25.82 42.64 470.00 -16.02 24.64 45.83 480.00 -20.38 22.64 48.59 490.00 -24.33 19.99 51.03 500.00 -27.12 16.37 52.36 510.00 -28.74 12.26 52.80 520.00 -29.38 8.03 52.61 530.00 -29.23 3.91 52.00 540.00 -29.49 0.00 52.11 550.00 -28.24 -3.77 51.00 560.00 -27.44 -7.50 50.62 570.00 -25.96 -11.08 49.83 580.00 -22.78 -13.76 47.44 590.00 -19.62 -16.12 45.21 600.00 -15.25 -16.94 41.48 610.00 -10.71 -16.47 37.17 620.00 -6.15 -14.03 32.01 630.00 -2.36 -9.55 26.74 640.00 -0.21 -3.33 23.07 642.00 0.00 0.00 22.62 650.00 -0.47 3.88 23.41 660.00 -3.55 10.93 28.36 Trang: 18 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 670.00 -9.32 16.54 35.97 680.00 -17.04 19.51 44.19 690.00 -25.43 19.09 51.70 700.00 -32.98 15.18 57.63 710.00 -38.71 8.50 61.91 720.00 -40.59 0.00 63.21 1.10. XÂY DỰNG ĐỒ THỊ VECTƠ PHỤ TẢI TÁC DỤNG TRÊN ĐẦU TO THANH TRUYỀN. Sau khi đã vẽ được đồ thị phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu, ta căn cứ vào đấy để vẽ đồ thị phụ tải của ổ trượt ở đầu to thanh truyền. Cách vẽ như sau : Vẽ dạng đầu to thanh truyền lên một tờ giấy bóng, tâm của đầu to thanh truyền là O. thân thanh truyền với vòng tâm O là điểm 00. Từ điểm 00, ghi trên vòng tròn các điểm 1, 2, 3, ..., 72 theo chiều quay trục khuỷu và tương ứng với các góc 100 + 100, 200 + 200, 300 + 300, ..., 7200 + 7200. Đem tờ giấy bóng này đặt chồng lên đồ thị phụ tải của chốt khuỷu sao cho tâm O trùng với tâm O của đồ thị phụ tải chốt khuỷu. Lần lượt xoay tờ giấy bóng cho các điểm 0, 1, 2, 3, ..., 72 trùng với trục (+Z) của đồ thị phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu. Đồng thời đánh dấu các điểm đầu mút của các véctơ Q0, Q1, Q2, ..., Q72 của đồ thị phụ tải chốt khuỷu hiện trên tờ giấy bóng bằng các điểm 0, 1, 2, 3, ..., 72. Bảng 1.4. Giá trị các góc α, β, (α+β) (âäü)  (radian)  (1) Trang: (2) Sin  (3) (radian)  (âäü)  (âäü)  (4) (5) (6) 0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10 0.17 0.17 0.04 2.49 12.49 20 0.35 0.34 0.09 4.91 24.91 30 0.52 0.50 0.13 7.18 37.18 40 0.70 0.64 0.16 9.25 49.25 50 0.87 0.77 0.19 11.04 61.04 60 1.05 0.87 0.22 12.50 72.50 70 1.22 0.94 0.24 13.59 83.59 80 1.40 0.98 0.25 14.25 94.25 90 1.57 1.00 0.25 14.48 104.48 19 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 100 1.75 0.98 0.25 14.25 114.25 110 1.92 0.94 0.24 13.59 123.59 120 2.09 0.87 0.22 12.50 132.50 130 2.27 0.77 0.19 11.04 141.04 140 2.44 0.64 0.16 9.25 149.25 150 2.62 0.50 0.13 7.18 157.18 160 2.79 0.34 0.09 4.91 164.91 170 2.97 0.17 0.04 2.49 172.49 180 3.14 0.00 0.00 0.00 180.00 190 3.32 -0.17 -0.04 -2.49 187.51 200 3.49 -0.34 -0.09 -4.91 195.09 210 3.67 -0.50 -0.13 -7.18 202.82 220 3.84 -0.64 -0.16 210.75 4.01 -0.77 -0.19 4.19 -0.87 -0.22 4.36 -0.94 -0.24 4.54 -0.98 -0.25 4.71 -1.00 -0.25 4.89 -0.98 -0.25 (1) 5.06 (2) -0.94 (3) -0.24 (4) -9.25 11.04 12.50 13.59 14.25 14.48 14.25 13.59 (5) 300 5.24 -0.87 -0.22 -12.0 287.50 -0.19 -10.6 298.96 310.75 230 240 250 260 270 280 290 310 -0.77 227.50 236.41 245.75 255.52 265.75 276.41 (6) 320 5.59 -0.64 -0.16 -8.9 330 5.76 -0.50 -0.13 -6.9 322.82 340 5.93 -0.34 -0.09 -4.7 335.09 -0.04 -2.4 347.51 0.00 0.0 360.00 372.49 350 360 Trang: 5.41 218.96 6.11 6.28 -0.17 0.00 370 6.46 0.17 0.04 2.4 380 6.63 0.34 0.09 4.7 384.91 390 6.81 0.50 0.13 6.9 397.18 20 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 400 410 420 6.98 7.16 7.33 0.64 0.77 0.87 0.16 8.9 409.25 0.19 10.6 421.04 0.22 12.0 432.50 443.59 430 7.50 0.94 0.24 13.0 440 7.68 0.98 0.25 13.7 454.25 450 7.85 1.00 0.25 13.9 464.48 0.25 13.7 474.25 0.24 13.0 483.59 492.50 460 470 8.03 8.20 0.98 0.94 480 8.38 0.87 0.22 12.0 490 8.55 0.77 0.19 10.6 501.04 500 8.73 0.64 0.16 8.9 509.25 510 8.90 0.50 0.13 6.9 517.18 0.09 4.7 524.91 0.04 2.4 532.49 540.00 520 530 9.08 9.25 0.34 0.17 540 9.42 0.00 0.00 0.0 550 9.60 -0.17 -0.04 -2.4 547.51 560 9.77 -0.34 -0.09 -4.7 555.09 -0.13 -6.9 562.82 -0.16 -8.9 570.75 578.96 570 580 9.95 10.12 -0.50 -0.64 590 10.30 -0.77 -0.19 -10.6 600 10.47 -0.87 -0.22 -12.0 587.50 610 10.65 -0.94 -0.24 -13.0 596.41 -13.7 605.75 (6) 620 (1) 10.82 (2) -0.98 (3) -0.25 (4) 11.00 -1.00 -0.25 11.17 -0.98 -0.25 11.34 -0.94 -0.24 11.52 -0.87 -0.22 11.69 -0.77 -0.19 14.48 14.25 13.59 12.50 11.04 680 11.87 -0.64 -0.16 -9.25 670.75 690 12.04 -0.50 -0.13 -7.18 682.82 700 12.22 -0.34 -0.09 -4.91 695.09 630 640 650 660 670 Trang: (5) 21 615.52 625.75 636.41 647.50 658.96 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 710 12.39 -0.17 -0.04 -2.49 707.51 720 12.57 0.00 0.00 0.00 720.00 Nối các điểm 0, 1, 2, 3, ..., 72 lại bằng một đường cong, ta có đồ thị phụ tải tác dụng trên đầu to thanh truyền . 1.11. XÂY DỰNG ĐỒ THỊ MÀI MÒN CHỐT KHUỶU. Đồ thị mài mòn của chốt khuỷu ( hoặc cổ trục khuỷu ... ) thể hiện trạng thái chịu tải của các điểm trên bề mặt trục. Đồ thị này cũng thể hiện trạng thái hao mòn lý thuyết của trục, đồng thời chỉ rõ khu vực chịu tải ít để khoan lỗ dầu theo đúng nguyên tắc đảm bảo đưa dầu nhờn vào ổ trượt ở vị trí có khe hở giữa trục và bạc lót của ổ lớn nhất. Aïp suất bé làm cho dầu nhờn lưu động dễ dàng. Sở dĩ gọi là mài mòn lý thuyết vì khi vẽ ta dùng các giả thuyết sau đây : + Phụ tải tác dụng lên chốt là phụ tải ổn định ứng với công suất Ne và tốc độ n định mức. + Lực tác dụng có ảnh hưởng đều trong miền 1200. + Độ mòn tỷ lệ thuận với phụ tải. + Không xét đến các điều kiện về công nghệ, sử dụng và lắp ghép .. Vẽ đồ thị mài mòn chốt khuỷu tiến hành theo các bước sau : + Vẽ vòng tròn bất kỳ tượng trưng cho vòng tròn chốt khuỷu, rồi chia vòng tròn trên thành 24 phần bằng nhau. + Tính hợp lực Q của các lực tác dụng trên các điểm 0, 1, 2, ..., 23 rồi ghi trị số của các lực ấy trong phạm vi tác dụng trên Bảng 1.5. + Cộng trị số của Q. Chọn tỷ lệ xích Q = 1[MN/m2.mm], dùng tỷ lệ xích vừa chọn đặt các đoạn thẳng đại biểu cho Q ở các điểm 0, 1, 2, 3, ..., 23 lên vòng tròn đã vẽ, dùng đường cong nối các điểm đầu mút của các đoạn ấy lại ta sẽ có đồ thị mài mòn chốt khuỷu. Bảng 1.5. Giá trị hợp lực tác dụng trên mặt chốt khuỷu. Âiãøm Læûc 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 Q  255.00 255.00 255.00 255.00 255.00 Q  246.00 246.00 246.00 246.00 246.00 246.00 Q  12.50 12.50 12.50 12.50 12.50 12.50 Q  11.00 11.00 11.00 11.00 11.00 11.00 Q  10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 Trang: 22 5.00 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Q  9.80 Q  9.80 9.80 9.80 9.80 10.20 10.20 10.20 10.20 11.50 11.50 11.50 13.50 13.50 Q  Q  Q  18.00 Q  Q  Q  Q  Q  Q  Q  Q  Q  Q  Q  29.00 Q  30.00 30.00 Q  47.00 47.00 47.00 Q  265.00 265.00 265.00 265.00 Q[mm] 905.50 886.30 866.50 831.00 579.50 342.50 Q[MN/m2]] 27.980 27.387 26.775 25.678 17.907 10.583 2.PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM CHUNG CỦA ĐỘNG CƠ CHỌN THAM KHẢO. 2.1.Chọn động cơ tham khảo: Động cơ được chọn tham khảo là động cơ AMZ 236 được sử dụng trên xe MAZ 504 có các thông số kỹ thuật đáp ứng được yêu cầu của đồ án như sau: THÔNG SỐ KỸ THUẬT Số xylanh/Cách bố trí KÝ HIỆU i GIÁ TRỊ / 6 Thứ tự làm việc 1-4-2-5-3-6 Loại nhiên liệu Diesel Công suất cực đại/Số vòngquay (KW/vòng/phút) Ne /n Tỷ số nén Trang: 134/2100 16,9 23 Chữ V Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Số kỳ Hệ thống nhiên liệu Hệ thống bôi trơn Hệ thống làm mát Hệ thống phân phối khí 4 Sử dụng bơm Bocsh Cƣỡng bức Cacte ƣớt Cƣỡng bức,sử dụng môi chất lỏng 12 xupáp treo,trục cam bố trí trong thân máy 2.2. Phân tích đặc điểm chung của động cơ chọn tham khảo : -Xylanh: Trang: 24 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Hình 2.2.Nhóm piston. 1-Xylanh; 2-Vỏ máy; 3-Xylanh; 4-Xecmăng; 5-Piston. Xylanh ướt đúc rời với thân giữa xylanh và vỏ máy có không gian để chứa nước làm mát. -Piston :Piston đỉnh lõm dạng  hông đối xứng có thể tạo xoáy lốc trong buồng cháy,Có 5 rãnh xecmăng : 3 xecmăng khí,2 xecmăng dầu.Ở 2 rãnh xecmăng dầu có khoan những lỗ đưa dầu về cacte,những lỗ này có thể làm yếu piston nên bên trong làm thêm những đường gân tăng độ cứng. -Thanh truyền : Trang: 25 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Hình 2.3.Thanh truyền. Là dạng thanh truyền lắp kế tiếp,2 thanh truyền của 2 hàng xylanh giống hệt nhau lắp kế tiếp trên cùng 1 chốt khuỷu theo dạng chữ V.Đầu to thanh truyền được cắt nghiêng 1 góc 30 độ so với đường tâm thanh truyền,và dùng bulông để bắt chặt 2 nửa đầu to chứ không có đai ốc siết do đó giảm được khối lượng thanh truyền và sự va quẹt nhau giữa các chi tiết khi làm việc;Trên mặt lắp ghép giữa 2 nửa đầu to gia công dạng răng cưa để chịu lực cắt thay cho thân bulông.Do thanh truyền có đầu to cắt nghiêng nên khi lắp ghép vào trục khuỷu phải chú ý lắp đúng theo chiều quay động cơ để giảm tải trọng tác dụng lên bulông thanh truyền và nắp đầu to. -Trục khuỷu : Trang: 26 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Hình 2.4.Nhóm Trục khuỷu-Bạc lót_Bánh đà. 1-Cổ trục;2-Vành răng;3-Bánh đai;4-Vòng chắn dầu;5-Má khuỷu;6-Thanh truyền; 7-Piston;8-Đối trọng;9-Bánh đà;10-Gối đỡ;11-Vòng chắn dầu;12-Chốt khuỷu. Hình 2.5.Chốt khuỷu. Trục khuỷu nguyên gồm 4 cổ trục và 3 chốt khuỷu cổ trục khuỷu khoan 1 đường thông lên lỗ khoan trên chốt khuỷu để nhận dầu bôi trơn từ đường dầu chính lên bôi trơn bạc lót chốt khuỷu.Chốt khuỷu rỗng có khoan 2 lỗ dẫn dầu bôi trơn ra bôi trơn cho bạc lót đầu to,má khuỷu làm vát và khoan lỗ giảm trọng lượng thông thẳng vào chốt khuỷu,ở đầu lỗ có gia công nút chặn dầu.Đối trọng làm rời và được ghép với má khuỷu bằng vít. -Bánh đà:Bánh đà dạng đĩa có lắp vành răng để ăn khớp với bánh răng bộ khởi động. Trang: 27 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong -Cơ cấu phân phối khí : Hình 2.6.Cơ cấu phân phối khí. a)1-Xupap;2-Cò mổ;3-Đai ốc hãm;4-Vít điều chỉnh khe hở nhiệt;5-Đũa đẩy; 6-Trục cam;7-Trục lắp con đội;8-Con đội;9-Chén chặn;10-Lò xo;11-Ống dẫn hƣớng;12-Xupáp. b)1-Cam đội;2-Bánh răng;3-Vít điều chỉnh cam đội;4-Con đội;5-Lỗ lắp vào trục. -Cơ cấu phân phối khí xupap treo gồm 12 xupáp được dẫn động bởi 2 hàng đũa đẩy.Có 1 trục cam bố trí giữa 2 hàng xylanh dẫn động 2 hàng đũa đẩy thông qua 1 dãy con đội được bố trí trên 1 trục theo hình chữ V.Trục cam được dẫn động thông qua bánh răng lắp trên nó ăn khớp với bánh răng dẫn động lắp trên đầu trục khuỷu.Mỗi xylanh có 2 xupap nấm bằng đường thải và đường nạp được bố trí về 2 phía để giảm bớt sự sấy nóng không khí nạp do đó nâng cao được hệ số nạp. -Hệ thống bôi trơn : Trang: 28 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Hình 2.7.Hệ thống bôi trơn. Hệ thống bôi trơn cưỡng bức cacte ướt,gồm 2 bơm bánh răng dẫn động bởi bánh răng lắp trên đầu trục khuỷu hút dầu từ cacte đẩy lên 2 nhánh khác nhau.1 nhánh theo đường dầu chính qua bầu lọc thô rồi bầu lọc tinh lên bôi trơn cổ trục khuỷu rồi từ đó lên chốt khuỷu và lên trục cam,sau đó lên bôi trơn dàn đũa đẩy rồi rớt về cacte;1 nhánh được đưa qua tấm tản nhiệt cho dầu rồi về lại cacte.Cả 2 nhánh dầu đều có van tràn đảm bảo cho áp suất dầu trong hệ thống luôn ổn định. -Hệ thống nhiên liệu : Trang: 29 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Hình 2.8.Hệ thống nhiên liệu. 1-Thùng chứa dầu Diesel;2-Đường ống hút;3-Bầu lọc thô;4-Bơm tay; 5-Đường ống đẩy;6-Bầu lọc tinh;7-Đường ống tràn(đảm bảo cho áp suất trong hệ thống luôn ổn định);8-Ống dẫn dầu vào bơm nhiên liệu;9-Bơm nhiên liệu;10-Đường ống cao áp dẫn dầu tới vòi phun;11-Vòi phun nhiên liệu;12,13-Đường dầu thừa. Bơm nhiên liệu là loại bơm cao áp thẳng hàng gồm 6 nhánh bơm,mỗi nhánh cung cấp nhiên liệu cho 1 vòi phun;Bơm được dẫn động bởi 1 hệ bánh răng ăn khớp với bánh răng trục cam.Vòi phun cao áp là dạng vòi phun kín tiêu chuẩn,có 2 lỗ phun. -Hệ thống làm mát : Trang: 30 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Hình 2.9.Hệ thống làm mát. 1-Bơm nước;2-Đường nước từ két nước vào bơm;3-Đường nước làm mát thành và nắp xilanh ;4.Ống thông các bộ ổn nhiệt;5-Đường nước ra đến tấm tản nhiệt;6-van hằng nhiệt. Bơm nước làm mát được hệ thống puly đai do trục khuỷu dẫn động hút nước từ két nước qua các đường nước vào các áo nước trong than máy,nắp máy,thành xylanh để làm mát các chi tiết.Sau đó nước nóng theo đường nước ra đến van hằng nhiệt,nếu đủ nhiệt độ thì van hằng nhiệt mở ra để nước nóng ra các cánh tản nhiệt và được quạt làm mát rồi trở về lại két nước.Quạt gió được dẫn động bởi bánh răng lắp trên trục cam. Trang: 31 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 3.Phân tích đặc điểm kết cấu và nguyên lý làm việc của nhóm trục khuỷu-bạc lót bánh đà: Hình 3.1.Nhóm Trục khuỷu-Bạc lót-Bánh đà. 1-Bulông lắp bánh đai;2-Vòng đệm;3-Bánh đai;4-Đối trọng đầu trục khuỷu;5,6-Vòng giữ;7,8-Vòng chắn dầu;9,11-Bạc lót chốt khuỷu;10,12-Bạc lót cổ trục khuỷu;13-Vành chặn dầu;17-Bánh đà;18-Vành răng khởi động;20-Bulông ghép vành răng vào bánh đà;25-Bánh răng dẫn động;26-Then cố định. 3.1/Trục khuỷu : -Điều kiện làm việc của trục khuỷu : Trục khuỷu là chi tiết có cường độ làm việc lớn nhất trong động cơ.Trong quá trình làm việc,trục khuỷu chịu tác dụng của lực khí thể,lực quán tính của các chi tiết chuyển động tịnh tiến và quay.Những lực này có trị số lớn và thay đổi có chu kỳ nên có tính chất va đập mạnh.Các lực tác dụng còn gây ứng suất uốn và xuắn trục,đồng thời còn gây ra dao động dọc và xoắn trục.Ngoài ra,trục khuỷu còn chịu mài mòn lớn ở các bề mặt ma sát của cổ trục và chốt khuỷu. Trang: 32 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong -Yêu cầu :Trục khuỷu phải có độ cứng vững lớn có độ bền cao ít mòn,và trọng lượng nhỏ,có tính cân bằng cao không xảy ra cộng hưởng trong phạm vi tốc độ sử dụng,có độ chính xác cao trong gia công cơ khí .Kết cấu trục khuỷu phải đảm bảo tính cân bằng tốt và tính đồng đều của động cơ. -Vật liệu chế tạo trục khuỷu : Kim loại chế tạo trục khuỷu động cơ AMZ 236 là thép cacbon có thành phần cacbon trung bình.Loại thép này chịu mài mòn tốt,có hệ số ma sát trong lớn nên có khả năng giảm được dao động xoắn và có giá thành rẻ,được dùng nhiều trong động cơ tốc độ thấp. -Kết cấu trục khuỷu động cơ AMZ-236 : Trục khuỷu nguyên gồm các phần: đầu trục khuỷu, khuỷu trục,đuôi trục khuỷu +Đầu trục khuỷu : 4 5 6 3 2 1 Hình 3.2.Đầu trục khuỷu. 1-Bulông bắt bánh đai;2-Bánh đai;3-Vòng chắn dầu;4-Đối trọng đầu trục khuỷu;5Bánh răng chủ động;6-Vòng chặn dầu. Đầu trục khuỷu AMZ 236 có lắp bánh răng dẫn động trục cam ,bơm dầu bôi trơn,bơm nước;bánh đai để dẫn động quạt gió.Và còn gắn thêm 1 đối trọng để giảm dao động xoắn cho đầu trục khuỷu.Bánh răng chủ động,bánh đai và đối trọng lắp trên đầu trục khuỷu theo kiểu lắp trung gian và đều được cố định bằng then bán nguyệt,và bulông hãm chặt bánh đai.Ngoài ra còn bố trí vòng chắn dầu và phớt dầu đặt sau bánh đai để ngăn dầu bôi trơn chảy ra ngoài. +Khuỷu trục(chốt,má,cổ trục khuỷu): Trang: 33 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 7 4 1 2 5 8 9 10 6 3 Hình 3.3.Khuỷu trục. 1-Cổ khuỷu;2-Đƣờng dầu bôi trơn cổ trục;3-Đƣờng thông dầu lên chốt khuỷu;4-Nút chặn dầu;5-Chốt khuỷu;6-Má khuỷu;7-Đối trọng8-Bạc lót chốt khuỷu;9-Thanh truyền;10-Bạc lót cổ trục khuỷu. Khuỷu trục gồm 4 cổ trục và 3 chốt khuỷu: *Cổ trục khuỷu: Các cổ trục có cùng đường kính(đường kính cổ trục được tính theo sức bền và điều kiện hình thành màng dầu bôi trơn,quy định thời gian sử dụng và thời gian sửa chữa động cơ) và khoan 1 đường thông lên lỗ khoan trên chốt khuỷu để nhận dầu bôi trơn từ đường dầu chính lên bôi trơn bạc lót chốt khuỷu. *Chốt khuỷu: Chốt khuỷu có đường kính nhỏ hơn cổ khuỷu một ít,chốt khuỷu dài do bố trí 2 thanh truyền kế tiếp nhau trên 1 chốt khuỷu.Chốt khuỷu dài làm cho việc bôi trơn đuợc dễ dàng hơn do ứng suất bề mặt nhỏ,tuy nhiên độ cứng vững của trục khuỷu sẽ giảm do đó giảm tần số dao động trục khuỷu và giảm số vòng quay cộng hưởng,ảnh hưởng xấu đến chất lượng làm việc của động cơ.Do vậy,chiều dài cổ khuỷu được chọn lựa chặt chẽ sao cho có thể thỏa mãn điều kiện hình thành màng dầu bôi trơn và trục khuỷu có độ cứng vững lớn nhất.Chốt khuỷu rỗng theo hình chữ v từ 2 bên má khuỷu vào giữa có tác dụng chứa dầu bôi trơn bạc lót đầu to thanh truyền và giảm được khối lượng chuyển động quay của cơ cấu trục khuỷu thanh truyền.Đường dầu bôi trơn được bố trí như hình vẽ và có khoan 2 lỗ dẫn dầu bôi trơn ra bôi trơn bạc lót đầu to thanh truyền,cách bố trí này có tính công nghệ tốt nhưng ảnh hưởng đến sức bền mỏi của chốt khuỷu. *Má khuỷu: Má khuỷu ovan làm vát và khoan lỗ giảm trọng lượng thông thẳng vào chốt khuỷu,ở đầu lỗ có gia công nút chặn dầu.Loại má khuỷu này chế tạo phức tạp,tuy nhiên ứng suất phân bố đồng đều. *Đối trọng: Được làm rời và ghép với má khuỷu bằng vít.Có tác dụng cân bằng momen lực quán tính không cân bằng của động cơ là lực quán tính ly tâm và lực quán tính chuyển động tịnh tiến,và giảm phụ tải cho cổ trục. *Đuôi trục khuỷu: Dùng mặt bích để lắp bánh đà có ưu điểm là rất dễ tháo lắp và mối ghép chắc chắn.Trên mặt bích có gia công 6 lỗ ren để bắt đai ốc lắp bánh đà và 2 lỗ chốt định vị. Trang: 34 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 3.2.Bạc lót : B? C LÓT CH? T KHU? U B? C LÓT C? TR? C KHU? U Hình 3.4.Bạc lót. -Điều kiện làm việc: Chịu ứng suất lớn,nhiệt độ làm việc cao và mài mòn lớn -Yêu cầu: Yêu cầu cao về vật liệu chế tạo:có tính chống mòn tốt,có độ cứng và độ dẻo cần thiết,chóng rà khít với bề mặt trục,ở nhiệt độ cao sức bền ít bị giảm sút,truyền dẫn nhiệt tốt ít bị giãn nở,giữ được dầu bôi trơn,dễ đúc và dễ bám vào vỏ thép;kết cấu đơn giản dễ chế tạo -Vật liệu chế tạo bạc lót: Sử dụng hợp kim babít hoặc hợp kim đồng chì thuộc nhóm kim loại chống mòn. -Kết cấu bạc lót: Là loại bạc lót mỏng 2 nửa lắp căng gồm 2 phần: gộp bạc và lớp hợp kim chịu mòn tráng trong mặt trong gộp bạc.Loại bạc lót này có ưu điểm giảm được kích thước và trọng lượng,dễ lắp lẫn khi thay thế,không cần cạo rà khi lắp.Định vị bạc lót dùng lưỡi gà dập nhô ra khỏi gộp bạc và lắp khớp vào rãnh định vị phay trên đầu to thanh truyền.Trên bạc có làm lỗ để đưa dầu bôi trơn lên bề mặt tiếo xúc với gối đỡ trục và đầu to thanh truyền. Trang: 35 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong 3.3/Bánh đà: 1 2 3 Hình 3.5.Bánh đà 1-Vành răng khởi động;2-Bánh đà;3-Bulông lắp bánh đà vào mặt bích. Bánh đà có nhiệm vụ tích trữ năng lượng dư trong hành trình sinh công để bù đắp năng lượng thiếu hụt trong các quá trình tiêu hao công làm cho trục khuỷu quay đều hơn.Bánh đà còn là nơi ghi các ký hiệu ĐCT,ĐCD,góc phun sớm,đánh lửa sớm.Bánh đà được đúc bằng gang xám hoặc thép cacbon có thành phần cacbon thấp.Bánh đà động cơ AMZ 236 có dạng đĩa,ưu điểm loại bánh đà này là kết cấu đơn giản,chiều dài đồng đều,khi đúc tránh được ứng suất trong.Phần mayơ bánh đà có lỗ thoát dầu và lắp ghép với mặt bích trên đuôi trục khuỷu bằng 6 bulông,loại bánh đà này rất thích hợp cho động cơ có nhiều xylanh.Trên bánh đà được lắp vành răng khởi động để khởi động động cơ bằng đềmarơ.Vành răng này được lắp theo cách ép nóng,và được cố định lên bánh đà bằng bulông. 3.4.Nguyên lý làm việc nhóm Trục khuỷu-Bạc lót-Bánh đà: Khi động cơ hoạt động,thông qua thanh truyền trục khuỷu nhận lực khí thể từ piston xuống để tạo thành momen quay cung cấp cho động cơ.Trong 4 kỳ công tác của động cơ chỉ có 1 kỳ sinh công,do vậy bánh đà quay cùng trục khuỷu tích trữ năng lượng trong quá trình sinh công và bổ sung cho các kỳ còn lại giúp động cơ luôn quay ổn định.Trục khuỷu quay làm cho bánh răng chủ động và bánh đai gắn trên đầu trục quay theo dẫn động các cơ cấu trục cam,bơm dầu,bơm nước,bơm cao áp,quạt gió hoạt động.Trong quá trình động cơ hoạt động,các phần của trục khuỷu chịu ma sát lớn với đầu to thanh truyền và gối đỡ trục,vì vậy bạc lót được lắp vào những bề mặt làm việc này để chịu sự mài mòn thay cho trục khuỷu và các chi tiết ma sát khác,giúp cho việc sửa chữa thay thế được dễ dàng hơn. Trang: 36 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Kết luận Việc tính toán, phân tích, vẽ các đồ thị công, đồ thị động học, động lực học và phân tích các đặc điểm chung của động cơ AMZ-236 chọn tham khảo để thiết kế nhóm Trục khuỷu-Bạc lót-Bánh đà của động DV6-01 đã hoàn tất. Với những yêu cầu và các thông số kèm theo, qua quá trình tính toán và phân tích ta thấy đây là một động cơ có nhiều ưu điểm nổi bật: Các đồ thị đã nói nên tính năng làm việc của động cơ, về công suất động cơ tạo ra 1 công suất lớn, lực tác dụng và mômen của động cơ phát ra cao, kèm theo đó là các đồ thị mài mòn, đồ thị lực tác dụng lên đầu to thanh truyền cho ta thấy điều kiện làm việc cụ thể mà động cơ làm việc tốt nhất, các đồ thị là tài liệu đi kem theo động cơ để các kĩ sư nhận định về tính khả thi của động cơ trước khi đưa vào chế tạo và sử dụng. Phần thiết kế nhóm Trục khuỷu-Bạc lót-Bánh là dựa theo cấu hình tham khảo của động cơ AMZ-236. Kết cấu và kích thước của nhóm Trục khuỷu-Bạc lót-Bánh được biểu diễn cụ thể trong các bản vẽ để thuận tiện cho việc chế tạo. Tuy việc chế tạo nó còn nhiều khó khăn nhưng đó là tài liệu cơ sở để tiến hành chế tạo một chi tiết quan trọng trong động cơ. …………………………oOo………………………… Trang: 37 Đồ án môn học: Thiết kế động cơ đốt trong Tài liệu tham khảo 1. Nguyãùn Táút Tiãún. Nguyãn lyï âäüng cå âäút trong. Nhaì xuáút baín Giaïo duûc. 2000. 2. Häö Táún Chuáøn- Nguyãùn Âæïc Phuï- Tráön Vàn TãúNguyãùn Táút Tiãún. Kãút cáúu vaì tênh toaïn âäüng cå âäút trong- táûp I,II Nhaì xuáút baín Âaûi hoüc vaì Trung hoüc chuyãn nghiãûp. 1979. 3. Tài liệu trực tuyến tìm kiếm và tham khảo động cơ http:// www.oldrussiancar.com http:// www.otohui.com 4. Gi áo trình môn hoc kết cấu và tính toán động cơ đốt trong Ts. Dương Việt Dũng. Khoa Cơ Khí Giao Thông. ĐHBK-ĐHĐN 5. Nguyãùn Troüng Hiãûp- Nguyãùn Vàn Láùm. Thiãút kãú chi tiãút maïy. Nhaì xuáút baín Giaïo duûc. 2001. Trang: 38 [...]... tớnh cõn bng cao khụng xy ra cng hng trong phm vi tc s dng,cú chớnh xỏc cao trong gia cụng c khớ Kt cu trc khuu phi m bo tớnh cõn bng tt v tớnh ng u ca ng c -Vt liu ch to trc khuu : Kim loi ch to trc khuu ng c AMZ 236 l thộp cacbon cú thnh phn cacbon trung bỡnh.Loi thộp ny chu mi mũn tt,cú h s ma sỏt trong ln nờn cú kh nng gim c dao ng xon v cú giỏ thnh r,c dựng nhiu trong ng c tc thp -Kt cu trc khuu... cú khụng gian cha nc lm mỏt -Piston :Piston nh lừm dng hụng i xng cú th to xoỏy lc trong bung chỏy,Cú 5 rónh xecmng : 3 xecmng khớ,2 xecmng du. 2 rónh xecmng du cú khoan nhng l a du v cacte,nhng l ny cú th lm yu piston nờn bờn trong lm thờm nhng ng gõn tng cng -Thanh truyn : Trang: 25 ỏn mụn hc: Thit k ng c t trong Hỡnh 2.3.Thanh truyn L dng thanh truyn lp k tip,2 thanh truyn ca 2 hng xylanh ging... lm vic ln nht trong ng c .Trong quỏ trỡnh lm vic,trc khuu chu tỏc dng ca lc khớ th,lc quỏn tớnh ca cỏc chi tit chuyn ng tnh tin v quay.Nhng lc ny cú tr s ln v thay i cú chu k nờn cú tớnh cht va p mnh.Cỏc lc tỏc dng cũn gõy ng sut un v xun trc,ng thi cũn gõy ra dao ng dc v xon trc.Ngoi ra,trc khuu cũn chu mi mũn ln cỏc b mt ma sỏt ca c trc v cht khuu Trang: 32 ỏn mụn hc: Thit k ng c t trong -Yờu cu... /n T s nộn Trang: 134/2100 16,9 23 Ch V ỏn mụn hc: Thit k ng c t trong S k H thng nhiờn liu H thng bụi trn H thng lm mỏt H thng phõn phi khớ 4 S dng bm Bocsh Cng bc Cacte t Cng bc,s dng mụi cht lng 12 xupỏp treo,trc cam b trớ trong thõn mỏy 2.2 Phõn tớch c im chung ca ng c chn tham kho : -Xylanh: Trang: 24 ỏn mụn hc: Thit k ng c t trong Hỡnh 2.2.Nhúm piston 1-Xylanh; 2-V mỏy; 3-Xylanh; 4-Xecmng;... cng gm 2 phn: gp bc v lp hp kim chu mũn trỏng trong mt trong gp bc.Loi bc lút ny cú u im gim c kớch thc v trng lng,d lp ln khi thay th,khụng cn co r khi lp.nh v bc lút dựng li g dp nhụ ra khi gp bc v lp khp vo rónh nh v phay trờn u to thanh truyn.Trờn bc cú lm l a du bụi trn lờn b mt tio xỳc vi gi trc v u to thanh truyn Trang: 35 ỏn mụn hc: Thit k ng c t trong 3.3/Bỏnh : 1 2 3 Hỡnh 3.5.Bỏnh 1-Vnh... bớch Bỏnh cú nhim v tớch tr nng lng d trong hnh trỡnh sinh cụng bự p nng lng thiu ht trong cỏc quỏ trỡnh tiờu hao cụng lm cho trc khuu quay u hn.Bỏnh cũn l ni ghi cỏc ký hiu CT,CD,gúc phun sm,ỏnh la sm.Bỏnh c ỳc bng gang xỏm hoc thộp cacbon cú thnh phn cacbon thp.Bỏnh ng c AMZ 236 cú dng a,u im loi bỏnh ny l kt cu n gin,chiu di ng u,khi ỳc trỏnh c ng sut trong. Phn may bỏnh cú l thoỏt du v lp... t piston xung to thnh momen quay cung cp cho ng c .Trong 4 k cụng tỏc ca ng c ch cú 1 k sinh cụng,do vy bỏnh quay cựng trc khuu tớch tr nng lng trong quỏ trỡnh sinh cụng v b sung cho cỏc k cũn li giỳp ng c luụn quay n nh.Trc khuu quay lm cho bỏnh rng ch ng v bỏnh ai gn trờn u trc quay theo dn ng cỏc c cu trc cam,bm du,bm nc,bm cao ỏp,qut giú hot ng .Trong quỏ trỡnh ng c hot ng,cỏc phn ca trc khuu chu... kớn tiờu chun,cú 2 l phun -H thng lm mỏt : Trang: 30 ỏn mụn hc: Thit k ng c t trong Hỡnh 2.9.H thng lm mỏt 1-Bm nc;2-ng nc t kột nc vo bm;3-ng nc lm mỏt thnh v np xilanh ;4.ng thụng cỏc b n nhit;5-ng nc ra n tm tn nhit;6-van hng nhit Bm nc lm mỏt c h thng puly ai do trc khuu dn ng hỳt nc t kột nc qua cỏc ng nc vo cỏc ỏo nc trong than mỏy,np mỏy,thnh xylanh lm mỏt cỏc chi tit.Sau ú nc núng theo ng nc... Ne v tc n nh mc + Lc tỏc dng cú nh hng u trong min 1200 + mũn t l thun vi ph ti + Khụng xột n cỏc iu kin v cụng ngh, s dng v lp ghộp V th mi mũn cht khuu tin hnh theo cỏc bc sau : + V vũng trũn bt k tng trng cho vũng trũn cht khuu, ri chia vũng trũn trờn thnh 24 phn bng nhau + Tớnh hp lc Q ca cỏc lc tỏc dng trờn cỏc im 0, 1, 2, , 23 ri ghi tr s ca cỏc lc y trong phm vi tỏc dng trờn Bng 1.5 + Cng tr... ỏn mụn hc: Thit k ng c t trong 1.6 XY DNG TH LC TIP TUYN T, LC PHP TUYN Z, LC NGANG N Cỏc cụng thc tớnh toỏn T, Z, N c chng minh nh sau: Pkh N Ptt P1 Ptt l Pk Z T O N P1 Ptt Ptt Hỡnh 1.6 H lc tỏc dng trờn c cu khuu trc thanh truyn giao tõm õy: p1 = pkh + pJ p1 = P1/Fp pJ = PJ/Fp Phõn p1 thnh hai thnh phn lc: p1 ptt N Trong ú: ptt -lc tỏc dng trờn ng tõm thanh truyn ... Trang: 36 Đồ án mơn học: Thiết kế động đốt Kết luận Việc tính tốn, phân tích, vẽ đồ thị cơng, đồ thị động học, động lực học phân tích đặc điểm chung động AMZ-236 chọn tham khảo để thiết kế nhóm... Trang: 35 Đồ án mơn học: Thiết kế động đốt 3.3/Bánh đà: Hình 3.5.Bánh đà 1-Vành khởi động; 2-Bánh đà;3-Bulơng lắp bánh đà vào mặt bích Bánh đà có nhiệm vụ tích trữ lượng dư hành trình sinh cơng để... lỗ có gia cơng nút chặn dầu.Đối trọng làm rời ghép với má khuỷu vít -Bánh đà:Bánh đà dạng đĩa có lắp vành để ăn khớp với bánh khởi động Trang: 27 Đồ án mơn học: Thiết kế động đốt -Cơ cấu phân