Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. MỞ ĐẦU 1. Lý do chọn đề tài. - Ngày nay tất cả các nghành khoa học kỹ thuật trên thế giới đang phát triển với tốc độ nhanh chóng và ngày càng hiện đại. Giao thông vận tải là ngành sản xuất đặc biệt, nó không trực tiếp sản xuất ra sản phẩm nhƣng lại giữ một vị trí quan trọng trong nền kinh tế quốc dân. Giao thông vận tải nói chung và giao thông vận tải thuỷ nói riêng là điều kiện cơ bản để phát triển sản xuất và lƣu thông hàng hoá. Đặc biệt nhất là ngành dầu khí. - Nƣớc ta nằm ở khu vực Đông Nam Á có đƣờng bờ biển dài 3200 km ở vào vị trí rất thuận tiện cho sự phát triển nghành giao thông vận tải thuỷ. Hiện nay, do điều kiện khách quan, nghành giao thông vận tải thuỷ nƣớc ta đang phát triển với một trình độ nhất định. Nhƣng với sự quan tâm của Đảng và nhà nƣớc, chúng ta hi vọng rằng nghành giao thông vận tải thuỷ ngày càng phát triển, vững bƣớc trên con đƣờng hội nhập quốc tế. 2. Mục đích: Thiết kế tàu chở dầu chạy tuyến Sài Gòn - Singapore. 3. Phương pháp thiết kế: Trong thiết kế tàu em dùng phƣơng pháp tính chuyển từ tàu mẫu, phƣơng pháp này có tác dụng phát huy đƣợc ƣu điểm của tàu đã khai thác khắc phục đƣợc những nhƣợc điểm của phƣơng pháp thiết kế mới. 4. Ý nghĩa thực tế của đề tài: - Giúp ngƣời thiết kế nắm chắc kiến thức thiết kế tàu, những kinh nghiệm thực tế trong việc thiết kế để tối ƣu hoá những ƣu điểm, hạn chế những nhƣợc điểm trong phƣơng pháp thiết kế.  Em xin chân thành cảm ơn sự hƣớng dẫn tận tình của thầy giáo PGS.TSKH Đặng Hữu Phú ,Thầy giáo Nguyễn Văn Minh. Đà Nẵng, ngày tháng năm 2013 Sinh viên thực hiện Nguyễn Bình 1 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Chương 1. TUYẾN ĐƯỜNG,TÀU MẪU 1.1.KHẢO SÁT TUYẾN ĐƢỜNG SÀI GÒN-SINGAPORE. 1.1.1. Đặc điểm tuyến đường. - Vùng biển Đông Nam Á nằm trong khu vực nhiệt đới gió mùa, đặc biệt là mƣa rất nhiều, chịu ảnh hƣởng lớn của gió mùa và khu vực này nằm trong vùng nhiệt đới và xích đạo. - Khí hậu vùng biển này mang đặc điểm tƣơng tự nhƣ vùng biển Việt Nam. Cụ thể là: - Từ tháng 11 đến tháng 3 năm sau, ảnh hƣởng của gió mùa Đông Bắc. Càng về Nam cƣờng độ càng giảm dần, không ảnh hƣởng đến sự đi lại của tàu thuyền. - Từ tháng 6 đến tháng 9, gió mùa Đông Nam thổi mạnh ảnh hƣởng đến tốc độ tàu. Mùa này có lƣợng mƣa khá lớn. - Về hải lƣu thì vùng biển này chịu ảnh hƣởng của hai dòng hải lƣu. Một dòng từ phía bắc chảy xuống. Một dòng chảy từ vịnh Thái Lan lên bắc sát bờ biển Malaysia qua bờ biển Campuchia. Tốc độ chảy nhỏ không ảnh hƣởng đến hoạt động của tàu thuyền. - Về thuỷ triều thì hầu hết vùng biển Đông Nam Á có chế độ nhật triều có biên độ dao động tƣơng đối lớn từ 2m đến 5m. - Về sƣơng mù vào sáng sớm và chiều tối co nhiều sƣơng mù. Số ngày có sƣơng mù theo thống kê là trung bình 115 ngày/ năm . 1.1.2 Cảng Singapore. 1.1.2.1. Điều kiện tự nhiên: - Cảng nằm ở vĩ độ 1o16 Bắc và 103o50 độ kinh Đông. Singapore án ngữ eo biển Malaca, là nơi giao lƣu các đƣờng biển từ Thái Bình Dƣơng sang ấn Độ Dƣơng và ngƣợc lại.Vì vậy nó trở thành thƣơng cảng lớn thứ 2 trên thế giới. - Cảng Singapore cung cấp kết nối tới hơn 600 cảng ở 123 quốc gia. Đây là cảng có sở hữu chung lớn nhất và là trung tâm chuyển tải container nhộn nhịp nhất trên thế giới. 1.1.2.2. Cầu tàu và kho bãi: - Cảng Singapore có 25 cầu tàu, 5 bến liền bờ với độ sâu 8 đến 12 m. Bến lớn nhất là Keppel với chiều dài 5 km. Mực nƣớc ở cầu tàu lớn. Cảng có đầy đủ trang 2 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. thiết bị hiện đại đảm bảo xếp dỡ tất cả mọi loại hàng trong đó bến Tanjonpagar là bến trung chuyển container lớn nhất thế giới. - Cảng có 110000 m2 kho, có 26 hải lý đƣờng sắt với khả năng thông qua hơn 22 triệu tấn/năm và 230000 m2 bãi. Cảng nằm ngay bờ biển nên luồng vào cảng không bị hạn chế. Độ sâu luồng từ 8m đến 16 m. Khả năng thông qua cảng hơn 100 triệu tấn/năm. - Các trang thiết bị của Cảng bao gồm các bến cảng container, cầu cảng, cần trục, kho lƣu trữ, hệ thống thông tin cảng... Cảng Singapore hiện có các bến Brani, Keppel, Tanjong Pagar, Pasir Panjang, Jurong và Sembawang. Các bến cảng này có thể dễ dàng đón và phục vụ các tàu hàng, xà lan, tàu vận tải, các tàu loại RO-RO, tàu sân bay và tàu container. 1.1.3. Cảng Sài Gòn - Cảng nằm ở hữu ngạn sông Sài Gòn có vĩ độ 10048‟ bắc và 106042‟ kinh đông. Cảng nằm trên một phạm vi dọc bờ dài hơn 2km cách bờ biển 45 hải lý - Khu vực Sài Gòn có chế độ bán nhật triều, biên độ dao động cửa mực nƣớc triều lớn nhất là 3,98m, lƣu tốc dòng chảy là 1m/s. Từ cảng Sài Gòn đi ra biển có 2 đƣờng sông: - Theo sông Sài Gòn ra vịnh Rành Gáy qua sông Lòng Tảo, sông Nhà Bè và sông Sài Gòn. Những tàu có mớn nƣớc khoảng 9m và chiều dài khoảng 210m đi lại dễ dàng theo đƣờng này. - Theo sông Soài Rạp, đƣờng này dài hơn 10 hải lý và tàu phải có mớn nƣớc không quá 6,5m. Cầu tàu và kho bãi : -Khu Nhà Rồng có 3 bến với tổng chiều dài 390 m -Khu Khám Hội gồm 11 bến từ kho K0K10 với tổng chièu dài 1264 m.Về kho bãi khu Khánh Hội có 18 kho với tổng diện tích 45369 m2 và diện tích bãi 15781m2 -Khu Nhà Rồng có diện tích kho 7225 m2 và 3500 m2 bãi.tải trọng của kho thấp thƣờng bằng 2 tấn/m2 . Các bãi chứa thƣờng nằm sau kho,phổ biến là các bãi xen kẽ,ít có bài liên hoàn -Ngoài hệ thống bán tàu còn có hệ thống phao neo tàu gồm 6 phao ở hữu ngạn sông Sài Gòn và 26 phao ở tả ngạn sông Sài Gòn -Từ khu nhà rồng ra biển theo sông Sài Gòn ra sông gành ráy qua sông lòng tảo, sông nhà bè và sông Sài Gòn với những tàu có chiều cao mớn nƣớc 9m và chiều dài khoảng 40m đi lại dễ dàng -Cảng Sài Gòn nằm cách bờ biển 20 hải lý ở vị trí 10o 48„ vĩ độ bắc và 106o 42„ kinh độ đông. Khu vực cảng nằm giữa hai sông thị nghè và kinh tô. -Cảng Sài Gòn chia làm ba khu vực : 3 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. -Khu thƣợng cảng -Khu quân cảng -Cảng nhà bè Khu thượng cảng : -Nằm ở vùng hạ lƣu sông Sài Gòn , là khu vực dùng cho tàu lái buôn loại lớn có bến chính là khánh hội. -Độ sâu của cảng từ (9 12)m một lúc có thể cập đƣợc 10 tầu có trọng tải 10.000 tấn và nhiều tàu nội địa. -Cảng có 12 cầu tàu bằng bệ dài 1800m và 27 bến đậu để chuyển tải. Khu quân cảng : -Độ sâu từ (1012)m -Cảng nhà bè : -Cách Sài Gòn 12 km khu vực này dùng để xuất nhập đầu, các loại hàng dễ cháy, dễ nổ. -Khu vực này có thể cập 4 tàu viễn dƣơng và 3 tàu nội địa cùng một lúc. Trang thiết bị : -Cảng có 4 cần cẩu cũ xếp hàng Pn = 1,5 T -Hai cần cẩu có sức nâng 90T + 60T -Hai cần cẩucó sức nâng 100T. -Hai cần cẩu di động với trọng tải 90T. -Tám tấn lai dắt và nhiều xe trở hàng và xe nâng sản xuất. -Chế độ thuỷ chiều : -Có chế độ bán nhật chiều biên độ lớn nhất của nhật chiếu là 3,98m lƣu tốc dòng chảy là 1m/s. -Khí hậu khu vực này chia làm 2 mùa rõ rệt mùa mƣa và mùa khô. Mùa mƣa bắt đầu từ tháng 5 đến tháng 11 lƣợng mƣa trung bình từ 150 đến 250 (mm) trên mỗi tháng. mỗi tháng có từ khoảng 18 đến 19 ngày mƣa. mùa khô bắt đầu từ tháng 12 đến tháng 4 năm sau. -Khu vực này có hệ thống cung cấp nhiên liệu thuận lợi. -Giao thông trong cảng : -Đƣờng hai chiều, xe tải đi lại dễ dàng Kho bãi : -Kho chứa đƣợc 40.000T không kể kho chứa hàng đông lạnh Kết luận: -Điều kiện bến bãi thuận lợi. -Tàu với chiều chìm nhỏ hơn 10m có thể cập cảng. -Khoảng cách giữa hai cảng: 637 hải lý. 4 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. -Hoạt động ở vùng hạn chế cấp I. Bảng 1.1. Vài thông số chính của các sản phẩm dầu Tên gọi Trọng lượng riêng, T/m3 Nhiệt độ bắt lửa, oC Loại Xăng 0,72 - 0,76 t homin = 1,187 (m) Nhƣ vậy kích thƣớc của tàu đảm bảo điều kiện ổn định ban đầu. 8 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 2.6. KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN LẮC NGANG. T  = 0,58 . B 2  4Z g 2 ho =10,75 (CT 2.35 Trang 135 [1]) T  : chu kỳ lắc ngang (s) B : chiều rộng tàu (m) zg : chiều cao trọng tâm tàu tính từ đƣờng chuẩn đáy . ho : chiều cao ổn định ban đầu Theo bảng (2 - 74 - STĐT - T1) ta có: T = (9  12) s . Vậy tàu thiết kế đảm bảo yêu cầu về chòng chành. 2.7. NGHIỆM LẠI LƢỢNG CHIẾM NƢỚC THEO TRỌNG LƢỢNG THÀNH PHẦN. -Các hệ số trọng lƣợng thân tàu đƣợc lấy theo Bảng 1,4 – Trang 33 [7] 2.7.1.Trọng lượng thân tàu : P01 P01= p01.D = 0,23. 19475 = 4479,25 (Tấn) Hệ số trọng lƣợng thân tàu p01 = 0,129  0,238. Chọn P01 = 0,23 2.7.2.Trọng lượng thiết bị : P02 P02 = p02.D = 0,008. 19475 = 155,8(Tấn) Hệ số trọng lƣợng thiết bị p02 = 0,007  0,012. Chọn p02 = 0,008 2.7.3.Trọng lượng hệ thống : P03 P03 = p03.D = 0,012. 19475 = 233,7(Tấn) Hệ số trọng lƣợng hệ thống p03 = 0,007  0,02. Chọn p03 = 0,012 2.7.4.Trọng lượng thiết bị năng lượng : P04 P04 = p04.D = 0,006. 19475 = 116,85(Tấn) Hệ số trọng lƣợng thiết bị năng lƣợng p04 = 0,009  0,04. Chọn p04 = 0,006 2.7.5.Trọng lượng hệ thống điện thông tin liên lạc : P05 P05 = p05.D =0,0015. 19475 = 29,2(Tấn) Hệ số trọng lƣợng hệ thống thông tin liên lạc p05 = 0,001  0,006. Chọn p05 = 0,0015 2.7.6.Trọng lượng các thành phần khác : P06 P06 = p06.D = 0,0005. 19475 = 9,74 (Tấn) Hệ số trọng lƣợng các thành phần khác p06 = 0,0002  0,001. Chọn p06 = 0,0005 9 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 2.7.7.Dự trữ lượng chiếm nước : P07 P07 = p07.D = 0,004. 19475 = 77,9(Tấn) Hệ số dự trữ lƣợng chiếm nƣớc p07 = 0,003  0,01. Chọn p07 = 0,004 2.7.8.Trọng lượng hàng lỏng cố định: P08 P08= p08.D = 0,005. 19475 = 97,375(Tấn) Hệ số trọng lƣợng hàng lỏng cố định p08 = 0,004  0,007. Chọn p08 = 0,005 2.7.9.Trọng lượng thuyền viên, lương thực, nước uống : P09 P09 = Ptv + Phl + Plt + Pnc -Trọng lƣợng thuyền viên: Ptv (theo biên chế thuyền viên tổng số thuyền viên trên tàu có 21 ngƣời ). Mỗi thuyền viên trung bình nặng 60 (Kg) Ptv = 21.60/1000 = 1,26 (Tấn) -Trọng lƣợng hành lý -Trung bình 1 ngƣời là 130 (kg) hành lý. Phl = 21*130/1000 = 2,73 (Tấn) -Lƣợng lƣơng thực cần thiết cho một ngƣời trong 1 ngày/1 đêm là 3 (kg). Thời gian đi và về là 2,375 ngày (1,9 ngày đi về + 0,475 ngày thời gian ở cảng và thời gian sự cố =25% t hành trình.) Plt = 21.3.2,375/1000 = 0,15 (Tấn) -Trọng lƣợng nƣớc sinh hoạt: Pnc -Lƣợng nƣớc cần thiết cho 1 thuyền viên trong 1 ngày/1 đêm là 100 (kg) Pnc = 21.100.2,375/1000 = 4,99 (Tấn) Vậy : P09 = 1,26 + 2,73 + 0,15 + 4,99 = 9,13 (Tấn) 2.7.10.Trọng lượng dự trữ nhiên liệu, dầu mỡ bôi trơn :P10 P10 = p10.D = 0,06. 19475 = 1168,5 (Tấn) -Hệ số trọng lƣợng dự trữ nhiên liệu p10 = 0,04  0,09, Chọn p10 = 0,06 2.7.11.Trọng lượng hàng chuyên chở : P11 P11 = DWT – P09 – P10 = 14000 – 9,13 – 1168,5 = 12822,37 (Tấn) -Trọng lƣợng tổng cộng: 11 D2   P = 19200 (Tấn) 1 D2  D2  D1 19200  19475  .100%  1, 4 0 0 100 nên không hiệu chỉnh theo chiều dài tàu. 2.9.2. Hiệu chỉnh mạn khô theo hệ số béo thể tích. Ta có  = 0,7549 > 0,68 -Mạn khô bổ xung thêm 1 lƣợng F1  F1  (TK  0, 68).Fmin 1,36 (0, 7549  0, 68).1738 = 95,7 (mm) 1,36 2.9.3. Hiệu chỉnh theo chiều cao mạn. L 145, 2 = 12,85 < 15  H 11,3   L    15  -Trị số mạn khô tăng thêm 1 lƣợng F2  k H .H    kH =0,25 khi L > 120m   145, 2   F 2  0, 25. 11,3     = 0,405(m) = 405 (mm)  15    2.9.4. Hiệu chỉnh theo thượng tầng. -Chiều dài thiết thực của thƣợng tầng tính theo tàu mẫu (thƣợng tầng đuôi kéo dài từ vách lái đến vách trƣớc buồng máy) E = 0,3.L=0,3.145,2 = 43,56 m Mạn khô giảm một lƣợng 21% Fmin (11/4.4.6.2 QCVN 2010) F4 = 1738.0,21= 364,98 mm 12 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 2.9.5. Xây dựng độ cong dọc boong theo tiêu chuẩn. Bảng 2.1-Hiệu chỉnh độ cong dọc boong. Hệ số Vị trí Tung độ Trị số (I)x(III) Z (IV)+(VI) (I) (II) (III) (IV) (V) (VI) (VII) 1 1 25(Lf/3+10) 1460 1460 550 2010 3 2 11,1(Lf/3+10) 648 1944 244.2 892.2 3 3 2,8(Lf/3+10) 164 492 61.05 225.05 1 4 0 0 0 0 0 3 5 5,6(Lf/3+10) 328 984 61.05 389.05 3 6 22,2(Lf/3+10) 1296 3888 244.2 1540.2 1 7 50(Lf/3+10) 2920 2920 550 3470 Stt Độ cong dọc boong tiêu chuẩn Tung độ Hệ số Tích 1 2010 1 2010 2 892.2 4 3569 3 225.1 2 4 0 5 Tổng Độ cong dọc boong thực tế Tung độ Hệ số Tích 4035 1 4035 4035 4 16140 450 0 2 0 4 0 0 4 0 389.1 2 778 0 2 0 6 1540 4 6161 1980 4 7920 7 3470 1 3470 4323 1 4323 6029 10409 Tổng 20175 12243 - Độ cong dọc thực tế lớn hơn quy phạm nên không hiệu chỉnh theo độ cong dọc boong. - Chiều cao mạn khô điều chỉnh Fđc =Fmin +Fi = 1900+95,7+405-364,98= 2035,7(mm)< 2510 Mạn khô tàu : F = H - T =11,3-8,5= 2800 mm Vậy mạn khô tàu thỏa mãn quy phạm 13 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Chương 3. XÂY DỰNG TUYẾN HÌNH 3.1. PHƢƠNG ÁN THIẾT KẾ TUYẾN HÌNH. - Xây dựng tuyến hình bằng phƣơng pháp tính chuyển từ tàu mẫu. - Khi xây dựng tuyến theo phƣơng pháp trên phải thoả mãn điều kiện: + Đảm bảo lƣợng chiếm nƣớc đã tính D = 19475 T. + Thoả mãn hoành độ tâm nổi XC . 3.2. THÔNG SỐ THIẾT KẾ TUYẾN HÌNH. 3.2.1.Các thông số cơ bản của tàu mẫu. Lm = 136,6 m  = 0,7549 Bm = 20,8 m  =0,98 Tm = 8,0 m Hm = 11,2 m  = 0,84  = 0,77 3.2.2.Các thông số cơ bản của tàu thiết kế. LTK = 141 m BTK = 21 m TTK = 8,5 m HTK = 11,3 m  = 0,75  =0,98  = 0,84  = 0,77 -Hoành độ tâm nổi tra theo hình 9.11 (LTTK) xc =0,0135.Lpp =1,6875 m 3.2.3.Các tỷ số đồng dạng. L  LTK 125   0.9150 LM 136, 6 B  BTK 19   0,9047 BM 21 T  TTK 7, 7   0,939 0 TM 8, 2 3.2.4. Xác định hoành độ tâm nổi. -Hoành độ tâm nổi: Xc /L = 0,12( - 0,63) +/- 0,01= 0,005 ÷ 0.025(CT 9.73 [7]) Xc = 0,012L = 1,68 m. -Vậy hoành độ tâm nổi cách mặt phẳng sƣờn giữa một khoảng 0,784 m. 14 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 3.3. XÂY DỰNG TUYẾN HÌNH. Bảng 3.1- Trị số tuyến hình NỮA CHIỀU RỘNG SN CB 1700 3400 5100 6800 8500 10200 MBC MBTT MCS VL 0 0 0 0 0 959 4711 6170 7828 7828 0 0 0 0 0 0 3498 6398 7529 8998 9023 0,25 0 0 0 0 926 5155 7546 8451 9640 9669 0,5 0 1455 1137 786 2544 6419 8429 9143 10064 10087 0,75 409 2450 2377 2385 4156 7432 9155 9654 10320 10335 1 3384 3546 3903 5580 8254 9621 10023 10451 10459 1,5 2790 5339 5920 6504 7815 9454 10216 10402 10500 10500 2 4718 7210 7835 8467 9371 10143 10457 10493 - 2,5 4655 8665 9268 9726 10152 10415 10500 10500 - - 3 7837 9631 10001 10283 10461 10500 10500 10500 - - 4 9105 10498 10500 10500 10500 10500 10500 10500 - - 5 9188 10500 10500 10500 10500 10500 10500 10500 - - 6 9188 10500 10500 10500 10500 10500 10500 10500 - - 7 8363 10197 10449 10494 10500 10500 10500 10500 - - 846 10500 7,5 7098 9389 9926 10143 10314 10461 10500 10500 - - 8 5417 8105 8898 9257 9479 9814 10247 10436 - 10495 8,5 3500 6432 7367 7761 7986 8398 9153 9834 - 10193 9 5466 5738 5966 6244 7247 6450 - 9575 1642 4576 9,25 845 3629 4467 4659 4629 4892 5968 7401 - 9046 9,5 177 2676 3459 3584 3323 3381 4446 6063 7666 8232 9,75 0 1699 2451 2544 1990 1741 2661 4360 6291 7008 10 654 1447 1577 726 0 640 2086 4428 5328 0 15 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 10,2 0 0 616 861 0 0 0 3552 2501 3539 CHIỀU CAO SN D.TÂM CD1 CD2 MBC MBTT MCS VL 8273 9493 15400 11462 15134 15133 0 7357 8501 10773 11411 15134 15135 0,25 6396 7810 9675 11376 15134 15135 0,5 0 7177 8840 11351 15134 15135 0,75 0 6442 8248 11331 15134 15135 1 0 2140 7681 11318 15134 15135 1,5 0 100 5853 11303 15134 15135 2 0 0 1337 11300 - 13443 2,5 0 0 76 11300 - - 3 0 0 0 11300 - - 4 0 0 0 11300 - - 5 0 0 0 11300 - - 6 0 0 0 11300 - - 7 0 0 0 11300 - - 7,5 0 0 0 11300 - - 8 0 0 593 11308 - 12629 8,5 0 0 2576 11365 - 13604 9 0 665 9883 11446 - 14575 9,25 0 1540 11199 11491 - 15108 9,5 0 3578/5787/8822 13123 11536 14466 15401 9,75 63 10968 15493 11578 14556 15505 10 761/8273 13268 - 11604 14646 15583 10,2 2840/5976/12977 15653 - - 14691 15683 16 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Bảng 3.2- Thể tích ngâm nước. SN VL ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0 0.5 0 1700 0 1 0 3400 0 1 0 5100 0 1 0 6800 0 1 0 8500 0.959 0.5 0.48 yi.ki 0.48  = d.yi.ki 0.816 SN 0 ĐN SN 0,25 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0 0.5 0 1700 0 1 3400 0 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0 0.5 0 0 1700 0 1 0 1 0 3400 0 1 0 0 1 0 5100 0 1 0 6800 0 1 0 6800 0.926 1 0.926 8500 3.498 0.5 1.749 8500 5.155 0.5 2.578 yi.ki 1.749 yi.ki 3.504  = d.yi.ki 2.973  = d.yi.ki 5.957 17 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. SN 0.5 ĐN SN 0.75 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0 0.5 0 1700 1.455 1 3400 1.137 5100 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0.409 0.5 0.205 1.455 1700 2.45 1 2.45 1 1.137 3400 2.377 1 2.377 0.786 1 0.786 5100 2.385 1 2.385 6800 2.544 1 2.544 6800 4.156 1 4.156 8500 6.419 0.5 3.21 8500 7.432 0.5 3.716 yi.ki 9.132 yi.ki 15.084  = d.yi.ki 15.524  = d.yi.ki 25.643 SN 1 ĐN ĐN SN 1.5 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki 0.846 0.5 0.423 CB 2.79 0.5 1.395 1700 3.384 1 3.384 1700 5.339 1 5.339 3400 3.546 1 3.546 3400 5.92 1 5.92 5100 3.903 1 3.903 5100 6.504 1 6.504 6800 5.58 1 5.58 6800 7.815 1 7.815 8500 8.254 0.5 4.127 8500 9.454 0.5 4.727 yi.ki 20.54 yi.ki 30.305  = d.yi.ki 34.918  = d.yi.ki 51.519 CB ĐN 18 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. SN 2 ĐN SN 2.5 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 4.718 0.5 2.359 1700 7.21 1 3400 7.835 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 4.655 0.5 2.328 7.21 1700 8.665 1 8.665 1 7.835 3400 9.268 1 9.268 8.467 1 8.467 5100 9.726 1 9.726 6800 9.371 1 9.371 6800 10.152 1 10.152 8500 10.143 0.5 5.072 8500 10.415 0.5 5.208 yi.ki 37.955 yi.ki 43.019  = d.yi.ki 64.524  = d.yi.ki 73.132 SN 3 ĐN SN 4 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 7.837 0.5 3.919 1700 9.631 1 3400 10.001 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 9.105 0.5 4.553 9.631 1700 10.498 1 10.498 1 10.001 3400 10.5 1 10.5 10.283 1 10.283 5100 10.5 1 10.5 6800 10.461 1 10.461 6800 10.5 1 10.5 8500 10.5 0.5 5.25 8500 10.5 0.5 5.25 yi.ki 45.626 yi.ki 47.248  = d.yi.ki 77.564  = d.yi.ki 80.322 19 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. SN 5 ĐN SN 6 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 9.188 0.5 4.594 1700 10.5 1 3400 10.5 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 9.188 0.5 4.594 10.5 1700 10.5 1 10.5 1 10.5 3400 10.5 1 10.5 10.5 1 10.5 5100 10.5 1 10.5 6800 10.5 1 10.5 6800 10.5 1 10.5 8500 10.5 0.5 5.25 8500 10.5 0.5 5.25 yi.ki 47.25 yi.ki 47.25  = d.yi.ki 80.325  = d.yi.ki 80.325 SN 7 ĐN SN 7.5 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 8.363 0.5 4.182 1700 10.197 1 3400 10.449 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 7.098 0.5 3.549 10.197 1700 9.389 1 9.389 1 10.449 3400 9.926 1 9.926 10.494 1 10.494 5100 10.143 1 10.143 6800 10.5 1 10.5 6800 10.314 1 10.314 8500 10.5 0.5 5.25 8500 10.461 0.5 5.231 yi.ki 46.89 yi.ki 45.003  = d.yi.ki 79.713  = d.yi.ki 76.505 20 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. SN 8 ĐN SN 8.5 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 5.417 0.5 2.709 1700 8.105 1 3400 8.898 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 3.5 0.5 1.75 8.105 1700 6.432 1 6.432 1 8.898 3400 7.367 1 7.367 9.257 1 9.257 5100 7.761 1 7.761 6800 9.479 1 9.479 6800 7.986 1 7.986 8500 9.814 0.5 4.907 8500 8.398 0.5 4.199 yi.ki 40.646 yi.ki 33.745  = d.yi.ki 69.098  = d.yi.ki 57.367 SN 9 ĐN SN 9.25 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 1.642 0.5 0.821 1700 4.576 1 3400 5.466 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0.845 0.5 0.423 4.576 1700 3.629 1 3.629 1 5.466 3400 4.467 1 4.467 5.738 1 5.738 5100 4.659 1 4.659 6800 5.966 1 5.966 6800 4.629 1 4.629 8500 6.224 0.5 3.112 8500 4.892 0.5 2.446 yi.ki 24.858 yi.ki 19.83  = d.yi.ki 42.259  = d.yi.ki 33.711 21 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. SN 9.5 ĐN SN 9.75 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0.177 0.5 0.089 1700 2.676 1 3400 3.459 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0 0.5 0 2.676 1700 1.699 1 1.699 1 3.459 3400 2.451 1 2.451 3.584 1 3.584 5100 2.544 1 2.544 6800 3.323 1 3.323 6800 1.99 1 1.99 8500 3.381 0.5 1.691 8500 1.741 0.5 0.871 yi.ki 14.733 yi.ki 9.555  = d.yi.ki 25.046  = d.yi.ki 16.244 SN 10 ĐN SN 10.2 Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0 0.5 0 1700 0.654 1 3400 1.447 5100 ĐN Tung độ Hệ số Tích yi, m ki yi.ki CB 0 0.5 0 0.654 1700 0 1 0 1 1.447 3400 0.616 1 0.616 1.577 1 1.577 5100 0.861 1 0.861 6800 0.726 1 0.726 6800 0 1 0 8500 0 0.5 0 8500 0 0.5 0 yi.ki 4.404 yi.ki 1.477  = d.yi.ki 7.487  = d.yi.ki 2.511 22 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Bảng 3.3- Trọng lượng tàu. Dtích Hệ số Tích Tay đòn Tích i, m2 ki i.ki li i.ki.li VL 0.816 0.26  -5.26 0 0 2.973 0.5 1.4865 -5 -7.4325 0.25 5.957 0.5 2.9785 -4.75 -14.1479 0.5 15.524 0.5 7.762 -4.5 -34.929 0.75 25.643 0.5 12.8215 -4.25 -54.4914 1 34.918 0.75 26.1885 -4 -104.754 1.5 51.519 1 51.519 -3.5 -180.317 2 64.524 1 64.524 -3 -193.572 2.5 73.132 1 73.132 -2.5 -182.83 3 77.564 1.5 116.346 -2 -232.692 4 80.322 2 160.644 -1 -160.644 5 80.325 2 160.65 0 0 6 80.325 2 160.65 1 160.65 7 79.713 1.5 119.57 2 239.139 7.5 76.505 1 76.505 2.5 191.263 8 69.098 1 69.098 3 207.294 8.5 57.367 1 57.367 3.5 200.785 9 42.259 0.75 31.6943 4 126.777 9.25 33.711 0.5 16.8555 4.25 71.6359 9.5 25.046 0.5 12.523 4.5 56.3535 9.75 16.244 0.5 8.122 4.75 38.5795 10 7.487 0.45 3.36915 5 16.8458 10.2 2.511 0.2 0.5022 5.2 2.61144 SN  1233.81 146.124 23 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 3.4.NGHIỆM LẠI LƢỢNG CHIẾM NƢỚC VÀ HOÀNH ĐỘ TÂM NỔI CỦA TÀU. 3.4.1. Nghiệm lai ượng chiếm nước. D2 =γ. L.kiwi = 1,025.14,1.1233,81=17832 T DL = L/10 = 14,1 m. -Lƣợng chiếm nƣớc ban đầu: D = .L.B.T=19475 T -Sai số lƣợng chiếm nƣớc: D =  D  D2 D .100% = 19475  17832 .100%  1,2%  1,5% 19475 Kết luận: Vậy tàu thiết kế đảm bảo lƣợng chiếm nƣớc. 3.4.2. Nghiệm lại hoành độ tâm nổi. -Hoành độ tâm nổi: XC‟ = L. ikiwi/( kiwi) = 1,66 m -Sai số hoành độ tâm nổi: X C  XC  X C XC ' ' 100% = 1,2 % < 1,5 % Kết luận: Vậy tàu thiết kế đảm bảo hoành độ tâm nổi. 24 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Chương 4. BỐ TRÍ CHUNG TÀU 4.1. NGUYÊN TẮC BỐ TRÍ. -Thiết kế bố trí toàn tàu trực tiếp đến yêu cầu sử dụng, tính năng hàng hải và tính kinh tế của tàu. Tàu thủy là một công trình kiến trúc nên bố trí chung toàn tàu, ngoài việc phải đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật kinh tế trên còn phải chú ý đến thẩm mỹ. -Nguyên tắc bố trí: - Dung tích các khoang có đủ hay không. - Ảnh hƣởng bố trí các khoang đối với nghiêng dọc của tàu, nghiêng ngang và chiều cao trọng tâm của tàu. - Đảm bảo điều kiện làm việc thuận lợi. - Thuận lợi cho việc dằn tàu và điều chỉnh trạng thái cân bằng. - Lối đi lại dễ dàng và an toàn. - Thiết bị lắp đặt hợp lý, thao tác dễ dàng và an toàn. - Đối với tàu dầu cần đặc biệt quan tâm đến công tác cháy nổ, ô nhiễm môi trƣờng. 4.2. PHÂN KHOANG. 4.2.1. Theo chiều dài tàu . - Khoảng sƣờn: a=2L+450= 2.141+450=732 (mm) (Trang 217 tập 1 QP2010) +Khoang mũi,khoang đuôi có khoảng sƣờn không nhỏ hơn 610 mm. LM,đ = [0,04- 0,07]LPP (Trang 5 [12]) LM,đ = [ 5,64- 9,87] Chọn Lđ= 9,76 m LM = 8,900 m +Khoang cách li mũi: Chọn khoảng sƣờn 700 Lclm=1,4m +Khoang cách li đuôi bố trí làm khoang bơm. Chọn khoảng sƣờn 700 mm Lclđ=5,600 m +Chiều dài khoang máy: Chọn khoảng sƣờn khoang máy 700mm Lm=[0,1-0,15].LPP=[14,1-21,15]m Chọn Lm= 18,2 m +Khoang hàng: 25 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Chiều dài khoang hàng không lớn hơn 0,15L hoặc 15 m ( Trang 573 [2]) Tàu gồm có 8 khoang hàng các khoang có chiều dài 12,6 m khoảng sƣờn 700 mm  Trên toàn bộ chiều dài tàu chọn khoảng sƣờn khoang hàng700 mm, khoang cách li đuôi 700mm,khoang cách li mũi 700 mm,buồng máy 700mm, khoang mũi và đuôi là 610 mm. - Chiều cao đáy đôi không nhỏ hơn trị số (MARPOL Trang 71) Hđđ= Min (B/15,2) =(1,4;2) - Lấy chiều cao đáy đôi bằng 1,4 (m) 4.2.2 Theo chiều rộng tàu - Phần khoang hàng có một vách dọc ở vị trí mặt phẳng dọc tâm. - Có 2 mạn kép, khoảng cách từ mạn kép đến mạn ngoài w phải không nhỏ hơn: Theo MARPOL73/78 (2002) w =2,0 m w  0,5  DW 14000  0,5   1, 2 20000 20000 Lấy w = 1,2 m 4.3. BỐ TRÍ BUỒNG PHÒNG THIẾT BỊ TRÊN CÁC BOONG. Bảng 4.1- Biên chế thuyền viên. Stt Chức danh Số lượng 1 Thuyền trƣởng 1 2 Đại phó 1 3 Phó hai 1 4 Phó ba 1 5 Thuỷ thủ boong 8 6 Máy trƣởng 1 7 Máy hai 1 8 Máy ba 1 9 Máy bốn 1 10 Thuỷ thủ máy 10 11 Phục vụ viên 2 12 Chủ tàu 1 13 Hoa tiêu 1 Tổng 30 26 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Phần đuôi: Boong chính: cao 2,6 m +Buồng điều khiển máy +Phòng máy lái + Buồng thông gió +Buồng điện + Buồng kho lạnh + Một bên mạn bố trí nhà xƣởng + Buồng tạo bọt + Một bên mạn bố trí kho đèn và kho sơn + Buồng CO2 +Phòng giặt sấy +Kho chứa đồ tạp vật + Phòng rửa tay cho thợ máy, thuỷ thủ boong... +Phòng cấp dƣỡng,phòng phục vụ +2 phòng thủy thủ (đồ dùng trong phòng) -2 giƣờng đôi -4 tủ cá nhân hai ngăn -1 bàn, 4 ghế -gƣơng, và các đồ dùng cá nhân khác... -1 nhà tắm Boong thượng tầng 1: Cao 2,6 m. - Tầng này chủ yếu dành cho thuyền viên và phục vụ sinh hoạt của tàu. Nên tầng boong này có bố trí :Nhà bếp, phòng ăn cho thuỷ thủ cho sỹ quan cũng nhƣ toàn bộ số ngƣới trên tàu: + Bố trí 5 phòng ở cho sỹ quan +1 phòng ăn , câu lạc bộ +Nhà tắm công cộng +Phòng vô tuyến +Phòng bác sỹ + 1 nhà bếp 27 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Số cầu thang bố trí ở tầng này gồm: + Cầu thang từ bếp xuống kho chứa thức ăn ở boong chính + Cầu thang lên thƣợng tầng 2 + Cầu thang xuống boong chính + Cầu thang xuống mặt boong chính Đồ dùng, trang thiết bị trang bị cho từng phòng: Phòng ở dành cho sỹ quan: + 1 giƣờng đơn + 1 tủ cá nhân hai ngăn + 1 bàn, 1 ghế + gƣơng, và các đồ dùng cá nhân khác... + Buồng ở bác sĩ : có giƣờng cá nhân , giƣờng dành cho bệnh nhân, tủ thuốc, dụng cụ y tế, bàn làm việc của bác sỹ, tủ cá nhân của bác sỹ, tủ cá nhân dành cho bệnh nhân. Nhà bếp: + 1 bếp dầu 1100 x 800 x 800 + 1 bếp điện 600 x800 x 850 + Bàn thái thức ăn, chậu rửa và tủ chứa Nhà vệ sinh : + 3 bệ bệt + 1 chậu rửa + vòi nƣớc : Dùng cho tắm giặt Nhà ăn: + Trong phòng có bố trí 2 bàn ăn , một bàn dùng cho 6 ngƣời ăn, một ti vi -Boong cứu sinh +Phòng máy trƣởng +Phòng điện trƣởng +Phòng thuyền trƣởng +2 xuồng cứu sinh +4 phao tròn Đồ dùng, trang thiết bị trang bị cho từng phòng: + 1 giƣờng 1 28 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. + 1 tủ cá nhân + 1 bàn làm việc cá nhân + 1 giá sách + Bộ bàn ghế tiếp khách + 1 phòng vệ sinh trong đó có bố trí đầy đủ đồ dùng vệ sinh:Chậu rửa mặt, Vòi tắm hoa sen, Bệ bệt, gƣơng, lƣợc, chậu tắm Lầu lái: gồm phòng vô tuyến điện, phòng hải đồ, bàn điều khiển. Phần giữa tàu: - Boong chính : Hệ thống ống dầu. - Boong nâng : Hệ thống cầu nối. Phần mũi: : Bố trí trạm bơm cứu hỏa, nhà kho - Boong chính - Boong nâng : Bố trí neo, tời, cột bích. 4.4. HỆ THỐNG LAN CAN, CẦU THANG, HÀNG RÀO, CẦU NỐI, HÀNH LANG. 4.4.1. Hành lang. - Hành lang lối đi trong buồng 1,2 m - Hành lang lối đi ngoài buồng 2,7m 4.5.2. Cầu thang. Phần lái: - Cầu thang từ lầu lái xuống boong cứu sinh 1 cái. - Cầu thang từ boong cứu sinh xuống boong thƣợng tầng 1 cái. - Cầu thang từ boong thƣợng tầng xuống boong chính 3 cái. - Có 2 cầu thang để đi lên và xuống khoang máy. - Chiều rộng cầu thang 0,8m - Góc nghiêng: 600 - Chiều cao 1 bậc thang : h = 20cm - Chiều rộng 1 bậc thang : b = 20cm. 4.5.3. Lan can. Theo phần 2-A chương 19 mục 19.1 - Chiều cao can: 1 m - Khoảng hở thấp nhất : 350m 29 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Khoảng cách giữa 2 thanh của lan can: 2m. 4.5.4. Cầu nối. Theo quy phạm 2-A.22 – 11.4 - Mặt sàn cách boong chính. - Cầu nối từ boong nâng mũi  boong nâng lái. - Cầu rộng 2m, có hàng rào ở 2 bên cao 1m. - Cầu đƣợc đỡ bởi các cặp cột tại vị trí vách ngang và cơ cấu khác. Đƣờng kính cột 300mm. - Thiết bị lái. - Thiết bị neo. - Thiết bị chằng buộc. - Thiết bị cứu sinh - Thiết bị tín hiệu. - Điều hòa không khí. - Hệ thống cứu hỏa. - Trang bị hàng hải. - Trang bị vô tuyến điện. - Trang bị phòng nạn. - Thiết bị làm hàng. - Trang thiết bị chống ô nhiễm môi trƣờng. Tài liệu sử dụng: - Qui phạm phân cấp và đóng tàu biển vỏ thép -TCVN - 2010. - Sổ tay thiết bị tàu thuỷ - NXB Giao thông vận tải - 1986. - Sổ tay kỹ thuật đóng tàu - NXB Khoa học kỹ thuật - 1978. 4.5. BỐ TRÍ THIẾT BỊ. 4.5.1. Thiết bị lái. 4.5.1.1- Chọn loại thiết bị: - Tàu sử dụng thiết bị lái là bánh lái cân bằng có 1 chốt trên tấm bánh lái. Bánh lái đƣợc đặt trực tiếp sau chân vịt. 4.5.1.2 Các đặc trưng hình học của bánh lái: Dạng prôfin bánh lái: - Chọn dạng prôfin thoát nƣớc loại NASA0012 có chiều dày tƣơng đối t =0.2 30 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. - Diện tích bánh lái: Sơ bộ chọn chiều cao bánh lái hp= (0.7  0.8)T, T= 6.7(m) Chiều chìm tàu - Diện tích bánh lái đƣợc xác định: A = .L.T/100 Trong đó: L = 141(m) Chiều dài tàu. T = 8,5 (m) Chiều chìm tàu ở trạng thái toàn tải.  = 1,5  2,5 Hệ số diện tích bánh lái. A = 17,98 29,96 m2 . - Chọn diện tích bánh lái là: Abl = 20 m2 . - Kiểm tra diện tích bánh lái theo điều kiện Amin:   Amin = pq 0,75  150  LT 2 m  L  75  100 Trong đó: p =1 Hệ số cho bánh lái đặt trực tiếp sau chân vịt. q =1 Hệ số Cho tàu không phải tàu kéo. L = 141 (m) Chiều dài tàu. T = 8.5 (m) Chiều chìm tàu ở trạng thái toàn tải. Amin = 17,3 m2 Vậy diện tích bánh lái chọn thoả mãn lớn hơn - Chiều cao và chiều rộng bánh lái chọn nhƣ hình vẽ: 6.4m 3.1m - Hệ số kéo dài: = hp2/Abl = hp/bp = 2.05 - Bảng tung độ prôfin bánh lái. 31 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. - Chiều dày lớn nhất của prôfin là: tmax = t.b = 0,15x3,3 = 489 mm 4.5.2. Thiết bị neo. Neo Đặc trƣng cung cấp Ne Ne  2 / 3  2B.h  0,1A = 1314,3 (m2) - Trong đó  = 19474 (tấn):Lƣợng chiếm nƣớc toàn tải B =21 (m): Chiều rộng tàu h =21(m):Chiều cao tính từ đƣờng nƣớc chở hàng mùa hè đến cạnh trên tôn boong của tầng lầu cao nhất có chiều rộng > 0,25.B đo tại mạn A = f.L+h''.l=3,2x141+21x2,5+15,6x2,5+7,8x2,6=551,21(m2) diện tích hứng gió - Tra theo qui phạm thì tàu cần trang bị 3 neo đứng - Trọng lƣợng neo đứng 4050 kg, tổng chiều dài xích neo lt =522,5 m dx=48(mm):đƣờng kính xích neo (tra qui phạm) - Với neo đứng ta chọn neo Holl không có thanh ngáng, lƣỡi quay Neo có các thông số sau: - Kích thƣớc cơ bản của neo A0 = 23. 3 Q  366,6 +Chiều dài thân neo H0 = 9,6 A0= 3519,4 +Độ mở của lƣỡi L1 = 6,4A0 =2346,2 +Chiều cao lƣỡi h1 = 2,75A0 =632,5 +Chiều rộng lƣỡi B1 = 2,65 A0= 971,5 +Chiều rộng đế B0 = 11 A0 = 2530 - Xích neo chiều dài và kích thƣớc phụ thuộc vào đặc trƣng cung cấp Ne: +Xích có ngáng.Kí hiệu d1, tổng chiều dài 522,5m. +Đƣờng kính: 48(mm) +Tải trọng keo đứt: 908(kN) +Tải trọng thử: 635(kN) -Hãm xích neo: +Hãm vít ma sát cho phép có thể hãm xích neo ở bất kỳ vị trí nào của xích neo. Kích thƣớc chính của bộ hãm vít ma sát tra bảng2-15STTBTT-T1 32 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Bảng 4.2- Kích thước bộ hãm vít. Cỡ xích(mm) Kích thƣớc(mm) 48 Trọng lƣợng(kg) Bc Hc Lc Ic I‟c 400 770 703 710 450 190 ống thả neo: Tra bảng 2-21STTBTT-T1 Cỡ xích(mm) Đƣờng kính trong ống Chiều dài thanh ống nghiêng(độ) 48 295 10 14 ống thẳng 10 - Hầm xích neo: +Dùng để chứa xích neo trên tàu. +Theo sổ tay thiết bị tàu thuỷ thì thể tích hầm xích neo đƣợc xác định theo công thức V  k.d 2 x . lt  l k  100 Trong đó dx=42(mm):đƣờng kính xích neo (tra qui phạm) k=0,0009 : hệ số lk :chiều dài xích neo trong phần nón lk  1,6.10 4 D 1,6.10.d x .30  d d Đƣợc V=10,42(m3) 4.5.3. Thiết bị chằng buộc. 1.Dây chằng buộc: Ne = 1314.3 theo 2- B211.2.2 quy phạm phân cấp và đóng tàu biển vỏ thép. - Số lƣợng : 4 dây Chiều dài mỗi đƣờng: 160(m) Tải trọng kéo đƣợc: 132(kN) Đƣờng kính: 28.7(mm) Cọc bích: 33 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Dây chằng buộc có đƣờng kính 28.7(mm). Chọn cọc bích cho toàn tàu là cọcc bích hàn thẳng có bệ. Các thông số cơ bản của cọc bích: D = 299(mm) D1= 1355(mm) B = 440(mm) H = 600(mm) h = 127(mm) h1 = 98(mm) L= 1140(mm) S1 = r= 10(mm) H = 600(mm) l = 60(mm) S = 14 (mm) a= 600(mm) de= 30(mm) chu vi = 150(mm) Khối lƣợng = 216(kg) 4.5.4 Thiết bị cứu sinh. 1.Giới thiệu chung Thiết bị cứu sinh đƣợc chọn theo qui phạm phân cấp và đóng tàu biển vỏ thép TCVN 6259-2 : 1997 Chọn phƣơng tiện cứu sinh: Xuồng cứu sinh : Bố trí 2 xuồng cứu sinh ở hai bên mạn của boong cứu sinh. Các thông số xuồng: + Chất liệu: hợp kim nhẹ. + Ký hiệu: CIIIAP22 + Kích thƣớc: LxBxH = 6,7 x 2,27 x 1,5 (m) + Khoảng cách các móc nâng 5.25(m) + Lƣợng chiếm nƣớc 2.85(t) + Khối lƣợng xuồng trang bị không có khách =1.2(t) + Tốc độ = 6hl/h + Sức chứa = 24 ngƣời Phao áo cứu sinh : 24 chiếc Phao tròn : 08 phao tròn ( 01 phao có dây ném tại mỗi mạn; 06 phao có đèn tự cháy sáng ; 01 phao có tín hiệu khói). - Các thông số cơ bản của phao: 34 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. + Đƣờng kính ngoài:D = 760 (mm) + Đƣờng kính trong: d = 440 (mm) + Chiều dày: h = 60 (mm) + Lực giữ không nhỏ hơn :14,5 (kg) + Khối lƣợng phao = 3kg Áo cứu sinh: Chọn số lƣợng ao cứu sinh cá nhân là 24 bộ kích thƣớc phao nịt làm xốp: L = 0.32(m) B = 0.345(m) 4.5.5 Thiết bị tín hiệu. 1.Giới thiệu chung: Phƣơng tiện tín hiệu trên tàu đƣợc chọn theo quy phạm phân cấp và đóng tàu biển vỏ thép TCVN 1997 “phần phƣơng tiện tín hiệu”. Bảng 4.3 - Thành phần chính của phương tiện tín hiệu. Đèn tín hiệu hành trình Đèn cột 1 Đèn mạn phải 1 Đèn mạn trái 1 Đèn neo 2 Đèn đuôi tàu 1 Đèn chiếu 3600 Đèn hiệu nhấp nháy Trắng 1 Đỏ 2 Chỉ dẫn điều động 1 Đèn tín hiệu ban ngày 1 Còi 1 Chuông 1 Quả cầu 3 Phƣơng tiện tín hiệu âm thanh Vật hiệu màu đen 2.Pháo hiệu: Pháo dù màu đỏ : 8 Pháo hiệu cầm tay (màu đỏ): 6 Tín hiệu khói nổi đƣợc (màu da cam) : 6 35 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 4.5.6 Hệ thống điều hòa không khí. Chọn máy: MITSUBISHI + Công suất làm mát: 42000 KN/h + Điện áp: 200 V + Quạt thông gió: 6.120 m3/h 4.5.7. Hệ thống cứu hỏa. - Hệ thống báo cháy: - Bằng tín hiệu khói: hộp chỉ báo đặt trên buồng lái. - Bằng cƣờng độ ánh sáng. - Hệ thống chữa cháy: Bằng nước biển. - Hệ thống bao gồm: Hệ thống đƣờng ống bố trí trên boong chính trên thƣợng tầng, hành lang, buồng ở. - Hệ thống hơi nƣớc. - Hệ thống bao gồm: Nồi hơi, van chính, van phụ, đƣờng ống đi đến các buồng và hầm hàng( để hơi nƣớc bay lên). Trong nồi hơi có áp suất 6 đến 8 kg/cm3 để hệ thống này luôn sẵn sàng hoạt động. - Nguyên tắc của hệ thống: Dùng hơi nƣớc làm loãng không khí, giảm %O 2 trong không khi vùng cháy. - Hệ thống tạo bọt. - Khoang tạo bọt đặt ở khoang đằng đuôi về bên mạn. - Dung tích tạo bọt: 2x36cm3 - Bố trí khoang phun và vòi rồng. - Hai khoang đặt 1 súng phun - Đầu phun: Đƣờng kính đầu phun 24(mm). - Hệ thống CO2. Khí CO2 đƣợc bố trí ở boong đằng đuôi. Các bình CO2 đƣợc bố trí trực tiếp và hệ thống đƣờng ống để sẵn sàng phục vụ. - Các thiết bị chữa cháy: Bình bọt: dung tích 10 (l ) Bình CO2: dung tích 10 (l ) đặt ở mỗi buồng một bình. Bình bọt xách tay. 36 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Bảng 4.4 - Hệ thống chữa cháy trong khoang hàng. Stt Thiết bị Ký Đơn Chọn theo quy phạm vị Số lƣợng hiệu 1 Diện tích bề mặt khoang hàng F M2 1962 Chọn BxLkh(6.3.3.3QFPPHCC) 2 Cƣờng độ cung cấp dung dịch bọt Q L/ph 1.5 Chọn(6.3.3.3QFPPHCC) 3 Suất tiêu hao dung dịch Qc M2 954.4 Chọn Fq 4 Thời gian cấp bọt T L/ph 35.0 Chọn (6.3.3.4QFPPHCC) 5 Độ nở của bọt T ph 6.0 Chọn (6.3.3.4QFPPHCC) 6 Tỷ lệ thuốc tạo bọt P06 % 4.0 Chọn theo tỷ lệ hoà 7 Lƣu động bơm Q m3/h 30.6 Chọn theo suất tiêu hao dung dịch 8 Số đầu phun N 6.0 Chọn theo(6.6.3.1QFPPHCC) 9 áp suất tại các đầu phun P 0.3 Chọn theo (6.2.3 QFPPHCC) 10 Số lƣợng thiết bị tạo bọt N 11 Tốc độ dòng chảy  m/s 4 Chọn theo (6.6.3.8 QFPPHCC) 12 Đƣờng kính ống chính Dy m 0.34 1.128 Q / 10 13 Số lƣợng bơm N/m 7 2 37 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Bảng 4.5 - Hệ thống chữa cháy trong khoang máy và khoang bơm. Thiết bị Stt Ký Đơn Số Chọn theo quy phạm hiệu vị lƣợng Chiếc 8 Chọn(6.2.12.1QFCC) 1 Thiết bịt tạo bọt xách tay 2 Thể tích bình tạo bọt V (l) 13.5 Chọn theo(6.2.8.1QFCC) 3 Lƣu lƣợng dầu phun Q m3/ph 1.6 Chọn(6.2.8.4 QFCC) 4 Bình bọt cố định Chiếc (1) 2 Chọn(6.2.17.2 QFCC) 5 Dung tích bình V (l) 60 Chọn(6.2.17.2QFCC) 6 Bình khí CO2 Chiếc 6 Chọn(6.27.2QFCC) 7 Dung tích bình khí CO2 (l) 30 Chọn(6.2.7.2QFCC) 8 Hệ thống phun nƣớc thành 3 Chọn (6.2.11QFCC) 9 Số lƣợng đầu phun cụm 6 Chọ(6.2.5QFCC) 10 Kích thƣớc đầu phun mm 25 Chọn(6.2.5QFCC) V D Trong khoang bơm Hệ thống phun nƣớc thành sƣơng giảm 1 so với buồng máy. Thiết bị bọt giảm 3 so với buồng máy. 4.5.8. Trang bị hàng hải. Bảng 4.6 - Thiết bị hàng hải. Tên thiết bị Số lượng La bàn từ chuẩn 1 La bàn từ láI 1 Đồng hồ bấm giây 3 Khí áp kế 2 Máy đo độ nghiêng 2 Đèn phát tín hiệu ban ngày 1 Hải đồ vùng biển Việt Nam 1 Hải đồ vùng biển Thái Bình Dƣơng 1 La bàn con quay 1 ống nhòm hàng hải 4 Máy đo độ sâu 1 Máy đo tốc độ tàu 1 38 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 4.5.9. Trang bị vô tuyến điện. Bảng 4.7- Trang bị vô tuyến điện. Máy phát vô tuyến điện chính 1 Máy phát vô tuyến điện dự phòng 1 Máy thu vô tuyến điện chính 1 Máy thu vô tuyến điện dự phòng 1 Máy phát tín hiệu cấp cứu 1 Máy thu tín hiệu cấp cứu 1 Máy phát khai thác 1 Máy thu khai thác 1 Thiết bị VHF 1 Thiết bị định vị vệ tinh 1 Ra đa hàng hải 1 Thiết bị truyền thanh chỉ huy 1 Thiết bị định vị vệ tinh 1 Phao vô tuyến sụ cố 1 4.5.10. Trang bị phòng nạn. Bảng 4.8 – Trang bị phòng nạn. T.T Tên gọi Kích thước Số lượng 1 Thảm bịt thủng có đệm xơ 3x3m 1 2 Tấm đệm xơ 0.4 x 0.5 m 3 3 Bộ đồ dây nhợ 1 4 Bộ đồ thợ nguội 1 5 Thanh gỗ thông 150x150x4000 6 6 Thanh gỗ thông 80x100x2000 2 7 Tấm gỗ thông 50x200x4000 6 8 Tấm gỗ thông 50x200x2000 2 9 Nêm gỗ thông 20x200x200 6 39 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 10 Nêm gỗ bạch dƣơng 11 Nút gỗ thông cho tàu có cửa sổ mạn 12 Nút gỗ thông 13 Vải sơn (m2) 14 Phớt thô (m2) d = 10 mm 2 15 Tấm cao su (m2) d = 5 mm 1 16 Xơ đay tấm Hắc ín (kg) 17 Dây thép ít cac bon d = 3 m ,cuộn 50 m 20 18 Quai d = 12 8 19 Bu lông đầu 6 cạnh M16 x 480 6 20 Bu lông đầu 6 cạnh M16 x 260 2 21 Đai ốc 6 cạnh M16 8 22 Vành đệm đai ốc M16 16 23 Đinh công nghiệp (Kg) L = 70 mm 3 24 Đinh công nghiệp (Kg) L = 190 mm 4 25 Xi măng mau khô (kg) 300 26 Cát thiên nhiên (kg) 300 27 Chất làm xi măng mau cứng (kg) 15 28 Milium(Pb 304) (Kg) 10 29 Mỡ kỹ thuật(Kg) 10 30 Rìu thợ mộc(cái) 2 31 Cƣa ngang(cái) L = 1200 mm 1 32 Cua tay(cái) L = 600 mm 1 33 Xẻng (cái) 2 34 Xô(cái) 2 35 Búa tạ (cái) 36 Đèn chống nổ 1 37 Cái hãm dạng xếp đƣợc 2 38 Ê tô dự trữ 1 60x200 x400 6 6 10x30x190 6 6 30 Loại 5 Kg 1 40 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Bảng 4.9 - Bộ đồ thợ nguội và bộ đồ dây nhợ. Tên gọi T.T Kích thƣớc Số lƣợng trong một bộ Bộ đồ dây thợ Bộ đồ thợ nguội 1 Thƣớc cuộn L = 1500 m 1 1 2 Búa thợ nguội Loại 0.5 Kg 1 1 3 Búa Loại 3 Kg 1 4 Búa gỗ 1 5 Đầu đột 1 6 Đục b=20mm 1 1 l = 20 mm 7 Cọc 300 mm 1 8 Đầu khoangỗ b = 200 mm 1 9 Mũi khoan xoắn ốc D = 18 mm 10 Kẹp l =200 mm - 11 Cái đột lỗ D = 18 - 1 12 Cái đột lỗ D = 25 mm - 1 13 Dũa bán nguyệt l = 300 mm - 1 14 Kẹp tổng hợp l = 200 mm - 1 15 Tuốc l vít b = 10 mm - 1 16 Mỏ nết Độ mở 36 mm - 1 17 Kờ lê Độ mở 24 mm - 1 18 Dao chặt dây 1 1 19 Máy cƣa - 20 Lƣỡi cƣa - 6 21 Túi đựng đồ dung cụ 1 1 4.5.11. Hệ thống dằn. - Đƣờng kính của ống nhánh d = 18Vk1/3 =171,9 mm - Trong đó Vk = 870,9 m3thể tích két dằn 41 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. - Đƣờng kính ống chính - Không nhỏ hơn đƣờng kính ống nhánh của bể dằn có thể tích lớn nhất - Chọn đƣờng kính ống nhánh - Đƣờng kính ống chính  180x7  320x7 mm mm 4.6. TRANG BỊ ĐẶC BIỆT CHO TÀU DẦU. 4.6.1. Trang thiết bị phòng chống ô nhiễm môi trường. 1.Trang thiết bị chống ô nhiễm biển từ buồng máy: - Theo điều 2. 2. 2. 1/ 29: kết cấu và bố trí các két dầu cặn phải thỏa mãn các yêu cầu sau: + Các lỗ ngƣời chui qua hoắc lỗ quan sát theo 1 kích cỡ thích hợp phải đƣợc bố trí tại các vị trí sao cho làm sạch đƣợc dễ dàng. +Phải trang bị các phƣơng tiện thích hợp để dễ dàng hút và xả dầu cặn. + Không đƣợc lắp đặt các bích nối xả trực tiếp qua mạn tàu. - Theo điều 2- 2- 2- 2 /30 +Đƣờng ống xả của két và đƣờng ống đáy tàu phải không đƣợc nối với nhau. +Phải trang bị các bơm đế xả dầu cặn ra khỏi két nhƣng khồn đƣợc 42ong chung với bơm nƣớc đáy tàu nhiễm dầu. Bảng 4.10 - Bích nối xả riêu chuẩn. Tên gọi Qui định Đƣờng kính ngoài 215mm Đƣờng kính trong Đƣờng kính tƣơng ứng hợp lý với đƣờng kính ngoài Đƣờng kính vòng tròn lăn 183 mm Rãnh khía (nỗ bắt bu 42ong) Phải khoan 6lỗ đƣờng kính 22 mm ở trên đƣờng trên mặt bích kính vòng tròn lăn tại các khoảng cách góc bằng nhau ,và phải ra công các rãnh rộng 22 mm từ các lỗ này thấu tới vách ngoài của bích nối. Chiều dày của bích nối Số lƣợng và đƣờng kính các bu 42ong và đai ốc với chiều dày thích hợp 20 mm 6bộ đƣờng kính 20 mm Bích nối phải làm bằng thép hoặc vật liệu tƣơng đƣơng với các bề mặt nhẵn.bích nối phải chịu đƣợc áp suất làm việc 0,6 Mpa khi một miếng đệm kín dầu đƣợc lồng vào 42 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 2. Trang bị ngăn ngừa ô nhiễm biển: - Két nước thải: V q.Z .t 3 (m ) 1000 q: lƣợng nƣớc thải định mức 1 ngƣời: 30 (lít) Z : số thuyền viên: Z = 24 ngƣời. t: thời gian hành trình: t = 2 ngày. Vkét = 1.44 m3 - Bố trí 1 két thải có thể tích V = 1.5 m3 - Thùng rác thải: +Bố trí thùng chứa rác thải có lắp đậy và đƣợc gắn chặt với thân tàu bằng bu lông V P.Z .t (m 3 ) 1000 P = 3 dm3: lƣợng nƣớc thải định mức/ 1 ngày đêm V = 0.144 (m3) 4.6.2. Hệ thống hút khô. - Đƣờng kính trong của ống chính D = 1,68[L.(B+H)]1/2 +25 =138.38 mm +Trong đó L = 141 m B = 21 m H = 11.3 m - Đƣờng kính trong của ống nhánh d = 2,15[l(B+H)]1/2+25 = 68.37 mm Trong đó l = 12.6 m chiều dài khoang lớn nhất Chọn đƣờng kính ống chính  140x7 mm đƣờng kính ống nhánh  70x5 mm - Lƣu lƣợng của bơm hút khô Q = 2826D2.10-6v =108.2302859 v = 2 m/s - Chọn 2 bơm hút khô kiểu tự mồi 120 m3/h, 20 m.c.n 43 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Chương 5. KẾT CẤU THÂN TÀU 5.1. CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA TÀU Tàu có các thông số kích thước chủ yếu sau: - Chiều dài : Lpp = 141 (m) - Chiều rộng :B -Chiều chìm :T = 21 (m) = 8,5 (m) -Chiều cao mạn: H = 11,3 (m)  = 0,7549  = 0,765  = 0,84  =0,98 5.2. NỘI DUNG TÍNH TOÁN VÀ QUY PHẠM ÁP DỤNG. 5.2.1 Hình thức kết cấu tàu. - Tàu có một vách dọc tâm tại mặt phẳng dọc tâm. - Theo điều 27.1.2.1 phần 2A quy phạm kết cấu thân tàu và trang thiết bị quy định tàu có các vách (vách dọc và vách ngang) không đƣợc lớn hơn 1,2 Lpp = 14,25(m). - Chọn vách dọc tâm. - Các vách ngang đặt tại giới hạn khoang hàng. Đáy đôi: - Hđđ không nhỏ hơn B 21 = 1,4 (m) Theo marpol73/78(Trang 71)  15 15 - Chọn Hđđ = 1,4 (m) - Chọn khoảng cách cơ cấu dọc 0,6 m. Vùng khoang hang: - Giàn đáy: Kết cấu đáy đôi hệ thống dọc - Giàn mạn:Kết cấu mạn kép hệ thống ngang - Giàn boong: Kết cấu hệ thống dọc - Vách : Vách song. - Vùng buồng máy: - Giàn đáy: Kết cấu đáy đôi,hệ thống ngang - Giàn mạn: Kết cấu mạn kép hệ thống ngang - Giàn boong: kết cấu hệ thống dọc - Vách : Hệ thống kết cấu dọc. - Vùng mũi :Kết cấu đáy đơn hệ thống kết cấu ngang. - Vùng đuôi:Kết cấu đáy đơn hệ thống kết cấu ngang. 44 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 5.2.2 Kết cấu vùng khoang hàng. - Vách ngang và vách dọc. Hình 5.1-Sơ đồ dàn vách. Tính toán 1.2.1 Tôn vách Tôn vách đƣợc tính cho tấm tôn mà có giá trị chiều dày lớn nhất để thuận lợi khi gia công đóng mới. Chiều dày tôn vách sóng không nhỏ hơn trị số xác định theo công thức sau đây: Theo điều 11.2.4 t  3, 4.C.S1. h  2,5 C : Hệ số đƣợc cho nhƣ sau: C 1,5 t 1  w t  f    2 đối với tấm mặt C=1 đối với tấm nghiêng. tf và tw : Tƣơng ứng là chiều dày của tấm mặt và tấm nghiêng (mm). Lấy tf = tw=12 mm 45 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 1,5 C t 1  w t  f    2 = 1,5  12  1    12  2 =1,06 h : Khoảng cách thẳng đứng đo từ cạnh dƣới của tấm tôn vách đến boong vách ở đƣờng tâm tàu (m). h=9,9m S1 : Chiều rộng a của tấm mặt hoặc chiều rộng b của tấm nghiêng Chọn S1=a=0,7m b=0,873m t  3, 4.C.S1. h  2,5 = 3, 4.1,06.0,7. 9,9  2,5 =10,13 mm Chọn t=11mm - Môđun chống uốn của tiết diện nửa bƣớc sóng không nhỏ hơn trị số Z = 3,6CShl2= 2389,58 cm3 Trong đó: h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l, nếu là nẹp đứng, và từ trung điểm của S với nẹp nằm, đến đỉnh của boong vách đo ở đƣờng tâm tàu (m). h =5.16 m l =9.90 m C : Hệ số có công thức đƣợc cho ở Bảng 2A/11.3 tùy thuộc kiểu liên kết mút. C Z 4  Z 2, 2  2 Z0 at f d0 0, 002 Z0  Z2   at f d0 0, 002 at f d0 0, 002 4  1.25 4513, 6 2, 2  4513, 6 btw d0 0, 006  0,8.12.0, 7 0,824.12.0, 7 btw d 0 Z0 = =4513,6 cm3  0, 002 0, 006 0, 006  0,8.12.0, 7 0,824.12.0, 7 btw d 0 Z2 = =4513,6  0, 002 0, 006 0, 006 cm3 - Chiều dày tôn vách ở vùng 0,2L hai đầu của chiều dài l không nhỏ hơn trị số Tấm nghiêng t = max(t1,t2) t1 = 0, 0417 CShl 1, 25.1, 2.5,16.9,9  2,5  0, 0417  2,5  6.94 mm d0 0, 7 46 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. 2 t2 = 1, 74 3 1, 25.1, 05.5,16.9,9.0,873 CShlb 2  2,5  9.77 mm  2,5  1, 74 3 0, 7 d0 - Trong đó: h : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l, nếu là nẹp đứng, và từ trung điểm của S với nẹp nằm, đến đỉnh của boong vách đo ở đƣờng tâm tàu (m). h =5.16 m l =9.90 m b=0,873 m C : 1,25 S : Chiều dài của nửa bƣớc sóng (m) S=1,05m d0 : Chiều cao của tiết diện gân sóng (m). d0=0,7 Tấm mặt t =12a + 2,5 = 12.1 mm Chọn chiều dày tấm mặt : tf = 12 mm Chiều dày tấm thành : tw = 12 mm Chiều dày tấm mặt vùng mút 0,2l: tf1 = 14 mm Chiều dày tấm thành vùng mút 0,2l: tw1 = 14 mm Dàn đáy Hình 5.2-Sơ đồ kết cấu Dàn đáy kết cấu kệ thống dọc 2.2 Bố trí kết cấu - Dàn đáy đƣợc kết cấu hệ thống dọc: khoảng cách giữa các dầm dọc đáy = 0,7 (m) 01 sống chính và 03 sống phụ mỗi nửa, khoảng cách giữa các sống dọc bằng 2,1 (m) - Khoảng cách giữa các đà ngang đáy = 2,1 (m) và 2,8 (m). Với khoảng cách đà ngang đáy  3,5 (m) 2.3 Tính toán cơ cấu 2.3.1 Tính toán tôn đáy: 47 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Tôn đáy dưới (tôn bao đáy): Theo điều 4.5.1 - Chiều dày tôn bao đáy không đƣợc nhỏ hơn trị số xác định theo công thức sau: t = max (t1; t2) C B 2d  t1 = + 2,5 1000 d 0 t2 = C‟.S. - Trong đó: C phụ thuộc tỷ số h + 2,5 B 21   1,67 LH 12,6 LH : chiều dài của khoang LH = 12,6 (m) C = .b1 Trong đó = 13,8 24  15,5 f B fB: Tỷ số mômen chống uốn tiết diện ngang thân tàu tính theo quy phạm và mômen chống uốn tiết diện ngangthân tàu thực tế fB = 1 = 13,8 = 1,62 24  15,5 1 C = 1,62 x 1,4 = 2,268 b1 = 1,4 tra theo bảng 2 A/4.4 Theo tỉ số B LH d: chiều chìm tàu đo tại đƣờng nƣớc thiết kế d = 8,5 (m) d0: Chiều cao tiết diện sống chính = 1,4 (m) C B 2d  t1 = + 2,5= 1000 d 0 2, 268 212  8,5  + 2,5 =8,57 (mm) 1000 1, 4 t2 = C'.S. h + 2,5 C' tính theo tỉ số l S S : Khoảng cách giữa các dầm dọc đáy trên (m). S = 0,6 (m) l: Khoảng cách giữa các đà ngang đặc l = 2,1 (m) l 2,1 l 2,1 = 3,5  C' = 0, 43.  2,5  0, 43.  2,5  4  S 0, 6 S 0, 6 h: khoảng cách từ tôn đáy dƣới đến boong thấp nhất tại tâm tàu h = 11,3 (m) t2 = C'.S. h + 2,5=3,79 x 0,6 x 11,3 + 2,5=9,77 t = 10 (mm) t = max (t1; t2) = 10 (m) - Theo 14.2.1 Chiều dày tôn giữa đáy phải tăng một lƣợng ít nhất 2 mm để chống han gỉ - Chọn chiều dày tôn bao đáy t = 13 (mm) 48 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Tôn đáy trên Đƣợc tính toán tƣơng tự với h = 9,9 (m): khoảng cách từ tôn đáy trên đến boong thấp nhất. C = .b1 Hệ số = Mà :b1 = 1,4 13,8 = 1,06 C = .b1 = 1,06 x 1,4 = 1,484 24  11 f B 1, 484 212  8,5 C B 2d   t1 = + 2,5= + 2,5 t1 = 6,47 (mm) 1000 1, 4 1000 d 0 t2 = C'.S. h + 2,5=3,79 x 0,6 x 9,9 + 2,5 = 9,25 (mm) t = max (t1; t2) = 9,25 (mm) Chọn t = 10 (mm) Chọn chiều dày tôn hông t=13(mm) 2.3.2 Dầm dọc đáy trên Theo điều 27.5.1 - Môđun chống uốn Z của tiết diện nẹp không nhỏ hơn trị số xác định theo công thức sau: Z = 100 C1C2 Shl2 (cm3) + l: khoảng cách đà ngang đáy l = 2,1 (m) + S: khoảng cách giữa các dầm dọc S = 0,6 (m) + h: khoảng cách dầm dọc đáy đang xét đến điểm nằm cao hơn mặt tôn đáy trên một đoạn đƣợc tính theo công thức: h = d + 0,026.L' với [L' = 141 (m) ; d = 8,5 (m)] h = 12,17 (m) + C1 phụ thuộc chiều dài tàu + C2 = K 24  15,5 f B .K = C1 = 1 với L < 230 (m) 0,12 + K = 1, Hệ số phụ thuộc độ bền của vật liệu đƣợc xác định phụ thuộc vào cấp thép: Chẳng hạn bằng 1 đối với thép thƣờng, đối với thép độ bền cao lấy theo quy định ở 1.1.7-2 + fB = 1 Z= 100 C1C2 Shl2 = 100.1 . 0,12 . 0,6 . 12,17 .2,12 = 386,3 (cm3) 49 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Tính toán mép kèm a L 2 5  0,7 2,8  :  = 350 (m)  2 5  b = min  :    - Chiều rộng mép kèm bmk = min(l/5, S) = 350 mm - Quy cách mép kèm bmk x tmk =350 x 13 mm - Thép chọn làm dầm dọc đáy ngoài có quy cách BP 250 x 12 h = 250 mm t = 12 mm b = 75 mm Bảng 5.1- Bảng chọn quy cách kết cấu. TT Fi Zi Fi.Zi Fi.Zi2 I0 (cm2) (cm) (cm3) (cm4) (cm4) Quy cách (mm) _ 350x13 45.5 0 0 0 - BT BP 250x12 28.56 12.55 358.43 4498.3 1348.13 BC BP 250x12 9 26.25 236.25 6201.6 1.08 594.68 12049.04  83.06 e= 7.16 cm J= 7790.92 cm4 zmax = Wmin  19.69 J zmax cm  395.68 cm3 W  2.43 % Vậy thép mỏ có quy cách BP 250x12 có Wmin= 395.68 là thoả mãn. 2.3.3 Dầm dọc đáy dưới - Tính nhƣ đáy trên với + d0 chiều cao đáy đôi h = d0 + d + 0,026.L' d0 = 1,4 (m) 50 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. + h= d0 + d + 0,026.L' = 1,4 + 8,5 +0,026 x 141 = 13,56 (m) Z =100 C1C2 Shl2= 100 x 1 x 0,117 x 0,6 x 13,56x 2,12 = 420 (cm3)  a L   0, 7 2,8  : bmk = min  :     = 350 x 14 5  2 5  2 - Quy cách mép kèm - Thép chọn làm dầm dọc đáy trên có quy cách BP 320 x 12 h = 320 mm t = 12 mm b = 46 mm Bảng 5.2- Bảng chọn quy cách kết cấu. TT Quy cách Fi Zi Fi.Zi2 Fi.Zi I0 (mm) (cm2) (cm) (cm3) (cm4) (cm4) _ 350x11 38.5 0 0 0 - BT BP 320x12 36.96 15.95 589.51 9402.7 2921.81 BC BP 320x12 5.52 33.15 182.99 6066.1 0.66 772.50 18391.24  80.98 e= 9.54 cm J= 11021.12 cm4 zmax = Wmin  24.21 J zmax cm  455.23 cm3 W  8.39 % Vậy thép mỏ có quy cách BP 320x12 có Wmin= 455.23 là thoả mãn. 2.3.4 Tính toán sống chính và sống phụ, đà ngang đáy: - Chiều cao tấm sống chính và sống phụ đáy bằng chiều cao đáy đôi =1,4m - Chiều dày sống chính và sống phụ không nhỏ hơn trị số đƣợc xác định theo 27.6.3 cho tàu kiểu D: t = max(t1, t2, t3) + t1 = C1 . K . S .hB .x + 2,5 (mm) d 0  d1 51 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. + S : Khoảng cách giữa các tâm của hai vùng kề cận nhau từ sống phụ đang xét đến các sống lân cận (m). S = 3,0 (m) hB: trị số đƣợc xác định theo công thức sau: hB = max[(d + 0,026.L) ; h' - (0,6 x d + 0,026 x L)] d + 0,026.L = 8,5+0,026x141=12,17 (m) h' - (0,6 x d -0,026 x L) =9,9-(0,6x8,5-0,026x141)= 8,466 (m) h' khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến miệng khoang hàng h' = 9,9 (m) hB = 12,17 (m) d0 = 1,4 (m) Chiều cao tiết diện sống phụ đang xét d1: Chiều cao của lỗ khoét tại điểm đang xét (m) d1 = 0 b 9,3 =  0,74 LT 12, 6 C1: hệ số đƣợc tra theo bảng 2A/27.5 phụ thuộc vào tỷ số + LT: chiều dài khoang dầu đang xét LT = 12,6 (m) +b : Khoảng cách từ vách dọc của mạn kép (nếu có các két hông, thì từ cạnh trong của các két hông) đến vách dọc tâm đo theo mặt tôn đáy trên ở vùng giữa tàu (m) b = 9,3 (m) C1 = 0.0558 k = 1 hệ số phụ thuộc vào vật liệu x : Khoảng cách dọc từ trung điểm của lTcủa mỗi khoang dầu hàng đến điểm đang xét (m). Tuy nhiên, nếu các sống đứng của vách ngang đƣợc đặt trong khoang dầu hàng, thì x có thể đƣợc tính cho đến đỉnh trong của m ã gắn với chân của sống đứng. Nếu x nhỏ hơn 0,25 lT, thì x phải đƣợc lấy bằng 0,25 lT . x=0,25 lT=3,15 t1 = C1. K . S .hB .x + 2,5 = 0,0558 x 1 x d 0  d1 t1 = 7,08 (mm) t2 = 8,6 x a chiều cao đà ngang 3 12,17  3,15 1, 4 + 2,5 (mm) H 2a2 (t1  2,5) + 2,5 (mm) C1 '.K a = 1,4 (m) - C1' hệ số đƣợc tra theo bảng 2-A/27.6 phụ thuộc tỷ số S1 1, 4 =1  a 1, 4 S1 : khoảng cách của các nẹp bố trí theo hƣớng chiều cao của sống. S1=1,4 k : Hệ số phụ thuộc độ bền của vật liệu đƣợc xác định phụ thuộc vào cấp thép 52 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Với thép thƣờng k=1. Chọn C1' = 9 H = 1 với đà ngang có lỗ khoét đƣợc gia cƣờng H 2a2 (t1  2,5) + 2,5 = 8,6 x C1 '.K + t2 = 8,6 x + t3 = C1" .a 12 1, 42  7,08  2,5 + 2,5 = 9,7 (mm) 9 1 + 2,5 K C1” tra bảng 2 – A/27.7 phụ thuộc vào C1c” = 8,9 sống chính S1 =1 a C1p” = 7,3 sống phụ a = 1,4 Chiều cao sống chính và phụ  t3c = 8,9 1, 4 1  t3p = + 2,5 = 14,96 (mm) 7,3 1, 4 1 + 2,5 = 12,72 (mm) - Chiều dày sống chính t = max(t1; t2; t3) = max(5,7; 7,35; 14,96) = 15 (mm) - Chiều dày sống phụ t = max(t1; t2; t3) = max(5,7; 7,35; 12,72) = 13 (mm) Chiều dày đà ngang đáy: Chiều dày đà ngang đáy đôi không nhỏ hơn trị số đƣợc xác định theo công thức sau: t = max(t1, t2, t3) + t1 = C2 . K . S .b.hB 2 y + 2,5 (mm)  d 0  d 1 b' + S: khoảng cách các đà ngang S = 2,1 (m) + hB: trị số đƣợc xác định theo công thức sau: hB = max[(d + 0,026.L) ; h' - (0,6 x d + 0,026 x L)] d + 0,026.L = 8,5 + 0,026.141 = 12,17 (m) h' - (0,6 x d + 0,026 x L) = 9,9 - (0,6 x 8,5 + 0,026 x 141) = 1,143 (m) h' khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến miệng khoang hàng h' = 9,9 (m) hB = 12,17 (m) d0 = 1,4 (m) Chiều cao tiết diên dà ngang đáy tại điểm đang xét d1 = 0 - b' khoảng cách từ tôn mạn đến vách dọc tâm theo mặt tôn đáy trên đà ngang đang xét b' = 10,5 (m) 53 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. y khoảng cách theo chiều ngang tàu của đà ngang đang xét đến dọc tâm tàu y = 2,1 (m) C2: hệ số đƣợc tra theo bảng 2A/27.10 phụ thuộc vào tỷ số b = 0,83 LT + LT: chiều dài khoang dầu đang xét LT = 12,6 (m) + b = 10,5 (m) khoảng cách giữa mạn và vách dọc C2 = 0,046 k = 1 hệ số phụ thuộc vào vật liệu t1 = C2. K . S .b.hB 2 y + 2,5  d 0  d 1 b' = 0,046 x 1 x t1 = 6,2 (mm) 2,110,5 12,17 2  2,1 +  1, 4 10,5 t2 = 8,6 x a chiều cao đà ngang 2,5 (mm) H 2a2 (t1  2,5) + 2,5 (mm) C 2 '.K a = 1,4 (m) - C2' hệ số đƣợc tra theo bảng 2-A/27.11 phụ thuộc tỷ số S1 1, 4 =1  a 1, 4 S1 : Khoảng cách của các nẹp bố trí theo hƣớng chiều cao tiết diện của đà ngang Chọn C2' = 9 H = 1 với đà ngang có lỗ khoét đƣợc gia cƣờng + t2 =8,6 x H 2a2 (t1  2,5) + 2,5 C 2 '.K = 8,6 x t3 = t3 = 12 1, 42  6, 2  2,5 + 2,5 = 10,2 (mm) 9 1 8,5  S 2 K 8,5 1, 4 1 + 2,5 ; S2 = min (S1,a) = 1,4 (m) + 2,5 = 14,4 t = max(t1, t2, t3) = 14,4 (mm) Chọn t=15 mm Dàn mạn - Dàn mạn kết cấu ở hệ thống ngang sƣờn thƣờng sống nằm có xem kẽ nẹp khoẻ. 54 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. Hình 5.3- Sơ đồ dàn mạn Bố trí kết cấu - Dàn mạn đƣợc kết cấu theo hệ thống ngang gồm sƣờn thƣờng, sƣờn khoẻ và sống mạn. - Khoảng cách các sƣờn thƣờng 700 (mm) - Khoảng cách các sƣờn khoẻ là 2,1 (mm) - Khoảng cách giữa các mạn trong và mạn ngoài là 1,2 m Tính toán cơ cấu Tôn mạn. - Tôn mạn đƣợc tính cho tấm có trị số lớn  chiều dày lớn nhất để chọn cho dàn mạn - Theo điều 14.3.2 chiều dày tôn mạn không nhỏ hơn trị số xác định theo công thức: t1 = C1C2 S d  0,125D  0,05L'h +2,5 +S : Khoảng cách giữa các sƣờn ngang (m). S=0,7 d: chiều chìm tàu tại đƣờng nƣớc thiết kế d = 8,5 (m) D: chiều cao mạn khô D = 11,3 (m) L‟ = L = 141 (m) h= 9 (17 – 20CB) (1-x)2 4 55 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore. CB hệ số béo CB = 0,7549 x= X 0,3L X: Khoảng cách từ mũi đến phần đang xét.Do X >=0,3L Chọn X = 0,3L x=1 h=0 + C1: Hệ số phụ thuộc vào chiều dài tàu . Hệ số đƣợc cho nhƣ sau: C1=1,0 nếu L [...]... XC ' ' 100% = 1,2 % < 1,5 % Kết luận: Vậy tàu thiết kế đảm bảo hoành độ tâm nổi 24 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore Chương 4 BỐ TRÍ CHUNG TÀU 4.1 NGUYÊN TẮC BỐ TRÍ -Thiết kế bố trí toàn tàu trực tiếp đến yêu cầu sử dụng, tính năng hàng hải và tính kinh tế của tàu Tàu thủy là một công trình kiến trúc nên bố trí chung toàn tàu, ngoài việc phải đảm bảo... Khoa học kỹ thuật - 1978 4.5 BỐ TRÍ THIẾT BỊ 4.5.1 Thiết bị lái 4.5.1.1- Chọn loại thiết bị: - Tàu sử dụng thiết bị lái là bánh lái cân bằng có 1 chốt trên tấm bánh lái Bánh lái đƣợc đặt trực tiếp sau chân vịt 4.5.1.2 Các đặc trưng hình học của bánh lái: Dạng prôfin bánh lái: - Chọn dạng prôfin thoát nƣớc loại NASA0012 có chiều dày tƣơng đối t =0.2 30 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc.. .Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore -Kích thƣớc thoả mãn theo phƣơng trình các trọng lƣợng thành phần -Vậy tàu thiết kế đảm bảo lƣợng chiếm nƣớc 2.8.NGHIỆM LẠI DUNG TÍCH TÀU -Dung tích chở hàng cần thiết của tàu thiết kế V= Ph 12822,37 3 =  15085,1 m h 0,85 Trong đó : Ph: Trọng lƣợng hàng 12822,37 tấn γh: Hệ số dung tích của dầu; γh = 0,83÷0,87... đó: p =1 Hệ số cho bánh lái đặt trực tiếp sau chân vịt q =1 Hệ số Cho tàu không phải tàu kéo L = 141 (m) Chiều dài tàu T = 8.5 (m) Chiều chìm tàu ở trạng thái toàn tải Amin = 17,3 m2 Vậy diện tích bánh lái chọn thoả mãn lớn hơn - Chiều cao và chiều rộng bánh lái chọn nhƣ hình vẽ: 6.4m 3.1m - Hệ số kéo dài: = hp2/Abl = hp/bp = 2.05 - Bảng tung độ prôfin bánh lái 31 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000... Fđc =Fmin +Fi = 1900+95,7+405-364,98= 2035,7(mm)< 2510 Mạn khô tàu : F = H - T =11,3-8,5= 2800 mm Vậy mạn khô tàu thỏa mãn quy phạm 13 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore Chương 3 XÂY DỰNG TUYẾN HÌNH 3.1 PHƢƠNG ÁN THIẾT KẾ TUYẾN HÌNH - Xây dựng tuyến hình bằng phƣơng pháp tính chuyển từ tàu mẫu - Khi xây dựng tuyến theo phƣơng pháp trên phải thoả mãn... =1.0,95.98,9.18,6.9,9=17300,8m3 -Vậy tàu thiết kế đảm bảo dung tích chở hàng 11 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore 2.9 HIỆU CHỈNH MẠN KHÔ -Chiều dài tính toán: Lf = Max(Lpp , 96%.L0.85H) = Max( 141 ; 145,2 ) m Lf = 145,2 m -Mạn khô tối thiểu của tàu ( Bảng 11/4.1.2.3 Phần 11 QP 2010) Nội suy : Fmi n = 1900 mm 2.9.1 Hiệu chỉnh theo chiều dài tàu Lf =145,2 > 100 nên... Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore 3.4.NGHIỆM LẠI LƢỢNG CHIẾM NƢỚC VÀ HOÀNH ĐỘ TÂM NỔI CỦA TÀU 3.4.1 Nghiệm lai ượng chiếm nước D2 =γ L.kiwi = 1,025.14,1.1233,81=17832 T DL = L/10 = 14,1 m -Lƣợng chiếm nƣớc ban đầu: D = .L.B.T=19475 T -Sai số lƣợng chiếm nƣớc: D =  D  D2 D 100% = 19475  17832 100%  1,2%  1,5% 19475 Kết luận: Vậy tàu thiết kế. .. Sài Gòn-Singapore - Diện tích bánh lái: Sơ bộ chọn chiều cao bánh lái hp= (0.7  0.8)T, T= 6.7(m) Chiều chìm tàu - Diện tích bánh lái đƣợc xác định: A = .L.T/100 Trong đó: L = 141(m) Chiều dài tàu T = 8,5 (m) Chiều chìm tàu ở trạng thái toàn tải  = 1,5  2,5 Hệ số diện tích bánh lái A = 17,98 29,96 m2 - Chọn diện tích bánh lái là: Abl = 20 m2 - Kiểm tra diện tích bánh lái theo điều kiện Amin: ... bị neo - Thiết bị chằng buộc - Thiết bị cứu sinh - Thiết bị tín hiệu - Điều hòa không khí - Hệ thống cứu hỏa - Trang bị hàng hải - Trang bị vô tuyến điện - Trang bị phòng nạn - Thiết bị làm hàng - Trang thiết bị chống ô nhiễm môi trƣờng Tài liệu sử dụng: - Qui phạm phân cấp và đóng tàu biển vỏ thép -TCVN - 2010 - Sổ tay thiết bị tàu thuỷ - NXB Giao thông vận tải - 1986 - Sổ tay kỹ thuật đóng tàu - NXB... tròn Đồ dùng, trang thiết bị trang bị cho từng phòng: + 1 giƣờng 1 28 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore + 1 tủ cá nhân + 1 bàn làm việc cá nhân + 1 giá sách + Bộ bàn ghế tiếp khách + 1 phòng vệ sinh trong đó có bố trí đầy đủ đồ dùng vệ sinh:Chậu rửa mặt, Vòi tắm hoa sen, Bệ bệt, gƣơng, lƣợc, chậu tắm Lầu lái: gồm phòng vô tuyến điện, phòng hải đồ, bàn ... Kết luận: Vậy tàu thiết kế đảm bảo hoành độ tâm 24 Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore Chương BỐ TRÍ CHUNG TÀU 4.1 NGUYÊN TẮC BỐ TRÍ -Thiết kế. .. kW Thiết kế tàu dầu trọng tải DW=14000 dwt,vận tốc 13 hl/h,chạy tuyến Sài Gòn-Singapore - Tốc độ tàu V 13.5 hl/g Chương2 KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU 2.1 THÔNG SỐ CỦA TÀU THIẾT KẾ -Trọng tải DW -Tốc độ tàu. .. tay kỹ thuật đóng tàu - NXB Khoa học kỹ thuật - 1978 4.5 BỐ TRÍ THIẾT BỊ 4.5.1 Thiết bị lái 4.5.1.1- Chọn loại thiết bị: - Tàu sử dụng thiết bị lái bánh lái cân có chốt bánh lái Bánh lái đƣợc đặt