Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng mở đầu Cơ học đất - móng gắn liền với hoạt động xây dựng ngời Từ thời xa, loài ngời đà biết sử dụng đất vào mục đích xây dựng công trình cho , nhằm phục vụ nhu cầu , lại , vui chơi giải trí Để xây nên công trình bớc đóng vai trò định phải xây dựng đợc phần móng Bởi lẽ móng thân có ổn định công trình bên tồn sử dụng cách bình thờng Ngời thiết kế chọn đợc phơng án móng đảm bảo yêu cầu kỹ thuật kinh tế có hiểu biết sâu sắc học đất , móng , nh kỹ thuật thi công móng Chính mà hai lĩnh vực học đất móng có mối quan hệ chặt chẽ bổ trợ cho Ngành học địa chất công trình gắn liền với công tác khảo sát thiết kế móng, đợc thầy giáo môn Địa chất công trình giảng dạy kiến thức học đất móng , điều kiện cho tìm hiểu sâu lĩnh vực Đồ án môn học đợc hớng dẫn của: PGS.TSKH Tạ Đức Thịnh PGS.TSKH Nguyễn Huy Phơng GVC Nguyễn Hồng Xin chân thành cảm ơn đến thầy Đồ án đà hoàn thành đợc trình bày dới 1.Nội dung nhiệm vụ : Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng Cho tờng chắn đất dài 50m,chiều rộng đáy tờng bt=2.5m.Lng tờng nghiêng với phơng thẳng đứng góc .Đất sau lng tờng sét pha dẻo cứng ,đồng nhất,nghiêng với phơng nằm ngang góc Kích thớc tờng ,trọng lợng tờng tiêu lí cho bảng sau: đề số H (m) δ (®é) α (®é) ϕ (®é) ϕ0 (®é) C (Kg/cm2) γ (T/m3) β E (KG/cm2) G (T/m) 8-1 12 13 24 16 0.22 1.92 0.67 161.70 83.0 α bt/2 bt/2 bt_chiều rộng đáy tờng 1.Tính áp lực chủ động đất tác dụng lên lng tờng theo phơng pháp giải tích Coulomb 2.Thiết kế móng dới tòng chắn 3.Kiểm ta ổn định tờng theo phơng pháp mặt trợt trụ tròng va mặt trợt phẳng 4.Tính độ lún cuói lớn theo phơng pháp phân tầng lấy tổng yêu cầu 1.Tính áp lực chủ động Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng a)Theo phơng pháp giải tích Coulomb b)Theo phơng pháp đồ thị Coulomb So sánh kết với sai số cho phép 2% 2.ThiÕt kÕ mãng díi têng ch¾n: -Chän chiỊu cao chiều rộng móng -Tính tải trọng tác dụng lên móng PH gồm:+ Trọng lợng tờng G +Thành phần thẳng đứng cđa Ec® -TÝnh kÝch thíc mãng -KiĨm tra kÝch thíc móng điều kiện làm việc đất -Cấu tạo móng -Tính toán khối lợng cốt thép bố trí cốt thép vào móng 3.Tính ổn định chống lật,trợt a) ổn định lật -Phân tích lực gây lật chống lật quanh trục qua mép móng -Tính cánh tay đòn lực đến OO -Tính hệ số ổn định lật: lật =(nMchống lật/nMgây lật) 1.3-1.5 b)ổn định trợt -Lực gây trợt( thành phần nằm ngang Ecđ) -Lực chống trợt(các lực thẳng đứng nhân với hệ số ma sát nền) Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng -Tính hệ số ổn định trợt: trợt = (nMchống truot/nMgây trợt) 1.3-1.5 4.Tính độ lún cuối -Tính áp lực gây lún:Các lực thẳng đứng chia cho diện tích ®¸y mãng råi trõ cho γ.h -TÝnh hƯ sè nÐn rút đổi : a0 =/E -Coi tải trọng thẳng đứng phân bố đều,tính z tâm móng với độ sâu khác -Tính ứng suất thân đất zbt , xác định vùng hoạt động nén ép -Tính độ lún cuối tâm móng theo phơng pháp phân tầng lấy tổng tính toán áp lực chủ động a phơng pháp giải tích coulomb Do đất sau lng tờng có lực dính,áp dụng định lí Caco,xem khối đất sau lng tờng đất rời chịu thêm ë mäi ®iĨm mét øng st phơ P ε - gọi áp lực dính đất,có trị số theo mäi phÝa(cã t¸c dơng nh ¸p lùc thủ tĩnh).Dọc theo lng tờng có tác dụng làm giảm Ec áp lực chủ động cha có lực dính đợc tính theo công thức sau: Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Ecms = KA = Trong Cơ học ®Êt vµ NỊn mãng γΗ 2 K A cos2 (ϕ − δ )  sin(ϕ + ϕ ) sin(ϕ − α )  cos2 δ cos(δ + ϕ ) 1 +  cos(δ + ϕ ) cos(δ − α )   H =8 m : chiỊu cao cđa têng ch¾n γ , ϕ , θ , δ , ϕ _ cho ë bảng số liệu Thay thông số vào ta có: KA = 0,613 Ecms = 37,66 (T/m) ¸p lùc dÝnh cđa ®Êt : σ c = C cosϕ ϕ +δ = cos2 (450 − ) 2,53 (T/m2) Tõ h×nh vÏ ta cã: Ecms = AB.σ2ϕ/2 => σ2ϕ = 2.Ecms/AB σ2 = σ2ϕ - σ2c = 9,21 = 6,68 (T/m2) (T/m2) Tõ h×nh vÏ díi ta cã : hai tam giác ABC DB1C đồng dạng nên DB1 /AB = σ2/σ2ϕ ⇒ DB1 = AB σ2/σ2ϕ = 8,178 6,68 / 9,21 = 5,93 (m) áp lực chủ động đất lên tờng chắn diện tích tam gi¸c DB1C Ec = DB1 σ2/2 = 5,93 6,88/2 = 19.81 ( T/m) Sinh viªn thùc hiƯn : Đỗ ngọc Phong Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng A D σ2 Εc Β c σ2ϕ Β1 σ2c b Ph¬ng pháp đồ giải coulomb Từ chân tờng B ta kẻ mặt trợt giả định BC1 , BC2 BC10 ; BC1 hợp với BC2 5o , BC3 hợp với BC2 5oCho đến BC10 C10 C9 C3 C4 C C1 A C5 C6 C7 C8 ϕο R1 Ec1 G1 B Trọng lợng lăng thể t¬ng øng : Gi = γi S∆ABC i DiƯn tích trọng lợng tam giác đợc tính nh bảng sau: Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Lăng thĨ DiƯn tÝch Träng lỵng (T/m) ABC1 ABC2 ABC3 ABC4 ABC5 32.8 39.4 47.1 22.25 27.35 42.72 Cơ học đất Nền móng 52.5 49 ABC6 ABC7 ABC8 ABC9 ABC10 56.25 68.08 83.88 107.94 142.83 63.1 75.80 90.55 108.00 130.7 161.0 ° E1 207.24 274.23 G1 G2 G3 G4 37 G5 89 G6 G7 G8 R1 G9 G10 - Träng lợng lăng thể đợc biểu diễn theo tỉ lệ đồ thị (Hình trên) Đo khoảng cách MK áp lực lớn đất lên tờng chắn cha kể đến lực dính : MK = 37.49 So sánh tính theo phơng pháp đồ thị giải tích ta thấy Sai số : a = 37,66 / 37,897 = 0.62 % < 2% Cịng t¬ng tự nh ta tính đợc áp lực chủ động đất lên tờng chắn có kể đến lực dính diện tích tam giác DB1C ta tính đợc : Ec = 19,81 (T/m) Xác ®Þnh kÝch thíc mãng ChiỊu cao mãng hm = 1m ,móng có cấu tạo nh hình vẽ: Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng Theo đề yêu cầu móng thiết kế phải móng băng chọn chiều sâu móng : ( l >> b) hm = m trạng thái cân ta cã: N = PH + G (1) PH _ tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đáy móng PH = G + Ecv + = 83 + 9,3 = 92,3 Trọng lợng móng lớp đất đắp : G1 = F.h.. m T/m T/m (2) F:diện tích đáy móng ; h :chiều sâu đặt móng :hệ số điều chỉnh đất vật liệu làm móng , cho móng bê tông cốt thép lấy m = 2,1 T/m3 N_ phản lực lên đáy móng, chọn N = F.RH (3) để tận dụng tối đa sức chịu tải Sức chịu tải công trình đợc tÝnh theo c«ng thøc: RH = m(A.b + B.h )γ + c.D Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong (4) Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng c _ lực dính cđa ®Êt sau lng têng m _ hƯ sè an toàn = b _ chiều rộng móng tính toán 0.25π π A = cot gϕ + ϕ − π ; π cot gϕ B = cot gϕ + ϕ − π ; D = cot gϕ + ϕ − π ; 2 C¸c hƯ sè A,B,D tra b¶ng Víi ϕ = 240 ta cã : A = 0.72 , B = 3.87 , D = 6.45 => RH = 27,84 T/m2 Từ phơng trình (1),(2),(3) (4) ta có phơng trình sau: b2 + K1.b – K2 = c K1 = M1.h + M2 γ (5) βγ h - M3 mγm βγm = 2,1 T/m3 : khối lợng trung bình móng đất móng ( đất móng dới đáy móng đồng nên m = ) Chọn ®é s©u mãng h= 1m suy K1 = 14,16 PH K2 = M3 = 66,82 mγ M1 = cot gϕ + ϕ +2 0.25π M2 = 4cotgϕ M3 = M – C¸c hƯ sè Mi tra bảng phụ thuộc Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng 10 Với = 240 tra đợc : M1 = 5.39 , M2 = 8.98 , M3 =1.39 Tõ (5) ta cã: b= - K1 + K12 + K 2 = 3,74 m chiỊu réng cđa mãng chän lµ : b = 4,5 m thoả mÃn điều kiện điều kiện < tgtk < móng cứng hữu hạn tính toán tải trọng tác dụng lên móng tải trọng tác dụng lên móng PH gồm:- trọng lợng tờng G - thành phần thẳng đứng Ec Trọng lợng tờng ,thành phần thẳng đứng Ec tính cho mét chiều dài tờng : Trọng lợng tờng : G = F.h..m = 83,0 (T/m) F = 1.b (m2) Thành phần thẳng đứng: Ecv = Ec.cos(90 - - 0) = 19.81 cos620 = 9,3 (T/m) PH = (T/m) 83 + 9,3 = 92,3 Tổng tải trọng truyền xuống đáy móng gồm có P H khối lợng thể tích trung bình móng đất móng G1 Theo điều kiện cân lực ta có N = PH + G1 G1 = βγm F.h = βγm b.h (l=1m) =4,5.1 2,1 = 9,45 (T/m) §Ĩ tiÕt kiƯm tối đa sức chịu tải ta lấy: Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 10 N = F RH Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng 12 RH = 27,84 (T/m2) RH = 27,84 > σtb = 22,6 Do vËy đất ổn định không bị trợt tính toán bê tông cốt thép 1.Chọn chiều cao bê tông chiêu cao móng: h = hm ; bêtông mác 200 Cờng độ kháng cắt bê tông: Rcp = 0,1.Rn = 0,1.0,7.200 = 14 kg/cm2 = 140 T/m2 Rn _cêng độ kháng nén Để đảm bảo an toàn chiều cao làm việc bê tông ho phải đảm bảo: Qmax ho ≥ m mRcp L Qmax H σ max + σi = aL = 29,47 (T) σi = 21,7 T/m2 : ứng suất trọng tâm biểu đồ ứng suất a = 1m : khoảng cách từ mép móng đến mép tờng Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vƯ lµ e = cm suy h o = 0,96 m , thoả mÃn điều kiện Tính cèt thÐp Tỉng diƯn tÝch cèt thÐp: Ta cã: Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong max M ab = Qmax rb 12 = 16,03 (T/m) Líp §CCT-§KTB 47 Đồ án môn học 13 rb = Cơ học đất vµ NỊn mãng  2σmax + σi   a = 0,544 3 σ + σ i   max (m) max M ab Fa = = 0,000982 m2 = 9,82 (cm2) m.ma Ra ho Ra = 21000 Chän cèt chÞu lùc : (T/m2) thÐp Φ16 => fa = 2,009 cm2 Số thép đơn vị chiều dµi (1m): n= Fa fa = 4,88 ≅ Khoảng cách cốt thép chịu lực: C= L − 2e = 0,20 m = 20 cm N −1 L_chiỊu dµi mãng N = n.L e = cm_chiều dày lớp bê tông bảo vệ Do đất có tính nén lún thay đổi mặt tờng có độ cứng lớn nên móng lún đồng thép dọc đáy móng đặt theo cấu tạo lúc thép ngắn cần đặt dới thép dài(thép cấu tạo) đặt theo chiều dài móng đặt Tính toán ổn định lật trợt a.ổn định lật Các lực chống lËt gåm cã : Ecv , G , G1 : Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 13 Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học 14 Cơ học đất vµ NỊn mãng Pt = Ecv + G + G1 = 9,3 + 9,45 + 83 = 101,75 (T/m) ⇒ M« men chèng lËt Mcl b»ng : b b   Ecv  d + ÷ + G1 + G  l + 2   b 4,  4, 4,    + 83  0, 45 + ÷ = 9,  1, 29 + ÷ + 9, 45 ÷ = 278, 28 2  2    (Tm) d , l độ lệch tâm Ecv tờng G tâm móng Lực gây lật thành phần nằm ngang áp lực chủ động Ech Ech = Ec.SinΨ = 19,81 Sin 62o = 17,49 (T/m) Điểm đặt lực cách O theo phơng thẳng đứng lên phía ( + 1,93 ) met Mô men gây lật là: Mgl = 17,49 2,93 = 51,25 (Tm ) Hệ số ổn định lật : = M cl = 5,43 > 1.5 M gl Têng ch¾n không bị lật b.ổn định trợt Lực gây trợt móng thành phần theo phơng ngang áp lực chủ ®éng Ech Fgt = Ech = Ec SinΨ = 19.81 Sin 62o = 17,49 Lực chống trợt : Fct = Pt fms = 101,75 0,3 = 30,52 (T/m) (T/m) Hệ số ổn định trợt : = Fct 30,52 = = 1, 74 > 1,5 Fgt 17.49 Mãng ổn định không bị trợt Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 14 Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng 15 c Kiểm tra ổn định *Theo giả thiết mặt trợt giả định phẳng Theo Belzeski mặt trợt có đặc điểm nh sau: γh B A 45o + ϕ/2 45o-ϕ/2 Ec Eb C Lực đẩy khối đất ABC có tác dụng nh Ec , phản lực BCD nh áp lực bị động Eb Sinh viên thực : Đỗ ngäc Phong 15 σ Líp §CCT-§KTB 47 '2 B Ec '' Đồ án môn học C Cơ học đất Nền móng 16 Điều kiện cân giới h¹n: Ec = Eb (*) Ec = σct + σbt = diện tích biểu đồ phân bố áp lực hông công trình đất gây lên BC Trên tiết diện nằm ngang song song với mặt phẳng giới hạn ứng suất thân đất là: bt = γz = σ1 (øng st chÝnh lín nhÊt) Trªn tiÕt diƯn vu«ng gãc: σbt = σ2 (øng st chÝnh nhá nhÊt) ϕ 2 Tõ (*) ta cã: σ = σ 2tg  45 + ÷  2 -TÝnh áp lực hông Thay tải trọng giới hạn Pgh líp ®Êt chiỊu cao h’ cã γ = γ ®Êt nỊn h' = Pgh (**) γ kÐo dµi lng têng BC đến trị số H + h: h : ϕ  σ 2' = γ h'tg  450 ữ H + h :  σ 2'' = γ ( H + h' )tg  450 − ÷ 2  σ 2' + σ 2'' H + 2h'  ϕ  H =γH tg  45 − ÷ suy Ec lên BC Ec = 2 thay (**) vµo (***) : γH2 ϕ  Ec = ( + Pgh H ).tg  450 − ÷ 2  t¬ng tù : γH2 ϕ  Eb = ( + γ hH ).tg  450 + ÷ 2 Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 16 (***) Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng 17 từ (*) ta cã ϕ γH  Pgh = γ h.tg  450 + ÷+ 2   4 ϕ  tg  45 + ÷− 1     Trong ®ã ϕ b  H = btg  450 + ÷= ϕ 2   tg  450 ữ Khi xét đến lực dính: ϕ   ϕ 2  − tg  450 − ÷ 1 + tg  45 − ÷ γh  2   Pgh = + +  c ϕ ϕ ϕ 4 5 3 tg  45 − ÷ 2tg  45 − ÷ tg  45 − ÷ 2 2 Thay giá trị b , , vào biểu thức ta ®ỵc: H = 6,93 m Pgh = 37,19 T/m2 Theo tính toán ứng suất trung bình dới đáy móng: tb = 22,6 T/m2 < 37,19 T/m2 Móng ổn định không bị trợt *Theo mặt trợt giả định cung tròn hình trô O αi D Pgh A B C Si Ti i gi Ni -Vẽ cung tròn (O,R) qua mép móng B -Chia khối đất làm nhiều mảnh thẳng đứng Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 17 Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng 18 xét mảnh thứ i: + lực làm mảnh trợt : Ti = gisini gi: khối lợng mảnh thứ i gồm trọng lợng thân đất tải trọng móng truyền xuống phạm vi mảnh + lực chống trợt lực ma sát + lùc dÝnh: Si = Nitgϕ + ci∆li = gicosαitgϕi +cili li chiều dài đoạn cung tròn thứ i Lực chống trợt gây trợt phải xét thêm thành phần nằm ngang E c tâm trợt Hệ số ổn định trợt: = M ct R ( gi cos αi tgϕi + ci ∆li ) = M gt R ∑ ( gi sin αi ) X¸c định cung trợt nguy hiểm : Kẻ Y-Y thẳng đứng cách mép C 0,5m phía B.Lần lợt xét tâm Oiy trục O1y Mảnh 10 11 12 13 R = 4.47m gi cao1m sini cosi li tgi Ci 0.94 0.85 0.75 0.67 0.57 0.48 0.39 0.31 0.21 0.12 0.03 0.05 0.14 0.34 0.53 0.66 0.74 0.82 0.87 0.92 0.95 0.98 0.99 1.00 1.00 0.99 1.06 0.75 0.61 0.53 0.49 0.46 0.44 0.42 0.41 0.40 0.40 0.40 0.40 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 0.41 9.55 9.97 10.28 10.52 10.71 10.87 10.98 11.06 11.12 11.14 11.14 2.65 Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 18 gi.cosi tgi 0.06 2.25 2.91 3.40 3.84 4.17 4.45 4.65 4.82 4.91 4.95 4.95 1.17 gi.sini 0.38 8.10 7.52 6.88 6.03 5.19 4.24 3.39 2.30 1.35 0.39 0.58 0.37 Ci.li 2.34 1.64 1.34 1.17 1.07 1.01 0.96 0.92 0.90 0.89 0.88 0.88 0.89 Líp §CCT-§KTB 47 Si 2.40 3.89 4.25 4.58 4.91 5.18 5.41 5.57 5.72 5.80 5.83 5.83 2.06 Đồ án m«n häc 14 15 16 17 18 19 20 21 22 Cơ học đất Nền móng 19 2.57 2.48 2.36 2.20 2.00 1.74 1.41 0.97 0.28 0.22 0.33 0.41 0.50 0.59 0.68 0.77 0.87 0.95 0.97 0.95 0.91 0.87 0.81 0.73 0.64 0.50 0.33 0.41 0.42 0.44 0.46 0.50 0.55 0.63 0.79 0.97 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 1.11 1.04 0.96 0.85 0.72 0.57 0.40 0.22 0.04 0.58 0.81 0.96 1.10 1.17 1.19 1.08 0.84 0.27 0.91 0.93 0.97 1.02 1.09 1.20 1.38 1.74 2.13 2.02 1.97 1.93 1.87 1.81 1.77 1.79 1.95 2.17 78.70 CT = R(ma sát + lực dính toàn khối trợt) =R.Si =351.8 T/m GT =R( tải trọng công trình + trọng lựơng mảnh đất thứ đến 12 )= 12 = 1.698 >1.5 O2y R = 4.47m M¶nh gi sini 10 11 12 13 14 15 0.34 9.38 9.77 10.07 10.31 10.50 10.65 10.76 10.86 10.91 10.94 10.95 10.92 2.40 2.32 0.91 0.82 0.74 0.66 0.57 0.48 0.39 0.31 0.22 0.14 0.05 0.03 0.10 0.19 0.28 Sinh viªn thùc hiƯn : Đỗ ngọc Phong R gi sin i = 207.2 T/m cao 1.5m cos i 0.41 0.57 0.67 0.75 0.82 0.87 0.92 0.95 0.97 0.99 1.00 1.00 0.99 0.98 0.96 li tgi Ci 0.967 0.704 0.592 0.528 0.486 0.457 0.436 0.421 0.411 0.404 0.4 0.4 0.403 0.408 0.417 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 19 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 gi.coi tgi gisini 0.06 2.40 2.91 3.38 3.76 4.09 4.36 4.56 4.71 4.81 4.86 4.87 4.83 1.05 0.99 0.31 7.68 7.26 6.60 5.91 5.09 4.16 3.32 2.44 1.52 0.57 0.38 1.14 0.46 0.64 Ci.li 2.13 1.55 1.30 1.16 1.07 1.01 0.96 0.93 0.90 0.89 0.88 0.88 0.89 0.90 0.92 Si 2.19 3.94 4.21 4.54 4.83 5.09 5.32 5.48 5.61 5.70 5.74 5.75 5.72 1.94 1.91 Líp §CCT-§KTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng 20 16 2.22 0.37 0.93 0.43 0.445 2.2 0.91 0.83 0.95 17 2.08 0.45 0.89 0.448 0.445 2.2 0.82 0.94 0.99 18 1.90 0.53 0.85 0.474 0.445 2.2 0.72 1.01 1.04 19 1.68 0.62 0.79 0.511 0.445 2.2 0.59 1.04 1.12 20 1.41 0.71 0.71 0.565 0.445 2.2 0.44 0.99 1.24 21 1.05 0.79 0.62 0.655 0.445 2.2 0.29 0.83 1.44 22 0.58 0.90 0.44 1.24 0.445 2.2 0.11 0.52 2.73 CT =R (ma sát + lực dính toàn khối trợt) = 364 T/m GT = tải trọng công trình + trọng lơng mảnh đất thứ đến 13 +0.5Ech = Ech= 17.49 T/m = 1.618 >1.5 O3y R= 4.58m M¶nh gi 10 11 12 13 14 15 16 17 0.28 9.25 9.62 9.90 10.13 10.32 10.47 10.59 10.67 10.74 10.76 10.78 10.76 2.25 2.19 2.10 1.98 224.9 T/m cao 2m sini cosi li tgi Ci gicos i.tgi gisini 0.88 0.80 0.72 0.64 0.56 0.47 0.39 0.31 0.24 0.16 0.07 0.00 0.09 0.16 0.24 0.33 0.41 0.47 0.60 0.69 0.77 0.83 0.88 0.92 0.95 0.97 0.99 1.00 1.00 1.00 0.99 0.97 0.95 0.91 0.84 0.67 0.58 0.52 0.48 0.46 0.44 0.42 0.41 0.41 0.40 0.40 0.40 0.41 0.41 0.42 0.44 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 0.06 2.48 2.97 3.38 3.74 4.06 4.29 4.48 4.61 4.72 4.78 4.80 4.77 0.99 0.94 0.88 0.80 0.25 7.39 6.91 6.36 5.66 4.84 4.09 3.27 2.58 1.68 0.75 0.00 0.94 0.35 0.53 0.68 0.80 Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 1.86 1.81 1.76 1.71 1.69 1.73 2.84 81.39 20 Ci.li 1.86 1.46 1.27 1.14 1.06 1.00 0.96 0.93 0.91 0.89 0.88 0.88 0.88 0.89 0.91 0.93 0.96 Líp §CCT-§KTB 47 Si 1.92 3.94 4.24 4.52 4.80 5.06 5.25 5.41 5.52 5.61 5.66 5.68 5.65 1.88 1.85 1.81 1.77 Đồ án môn học 18 19 20 21 22 23  1.82 1.63 1.40 1.10 0.73 0.24 Cơ học đất Nền móng 21 0.48 0.56 0.64 0.73 0.81 0.89 0.87 0.83 0.77 0.68 0.59 0.45 0.46 0.49 0.52 0.58 0.68 0.77 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 CT = R(ma s¸t + lùc dÝnh toàn khối trợt ) 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 0.71 0.60 0.48 0.34 0.19 0.05 = 0.88 0.91 0.90 0.81 0.59 0.21 1.01 1.07 1.15 1.28 1.49 1.70 369.2 1.72 1.67 1.63 1.62 1.68 1.74 80.62 T/m GT = R(tải trọng công trình + trọng lơng mảnh đất thø ®Õn 13) +1.Ech = 222.3T/m h Ec = 17.49 T/m = 1.661 >1.5 Ta thÊy t¹i O3y cã hệ số trợt =1.618 nhỏ nhất,,kẻ XX song song với trục hoành ,tính hệ số điểm Oix O1x R= 3.905m M¶nh gi sini 10 11 12 13 14 15 0.22 0.59 9.34 9.55 9.71 9.84 9.94 10.01 10.06 10.09 10.09 10.08 10.04 9.98 9.90 0.88 0.79 0.69 0.62 0.51 0.42 0.34 0.26 0.16 0.07 0.02 0.10 0.19 0.29 0.37 Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong cách YY' 1m cao 1.5m cos i 0.47 0.62 0.72 0.79 0.86 0.91 0.94 0.97 0.99 1.00 1.00 0.99 0.98 0.96 0.93 li tgi Ci 0.75 0.57 0.49 0.44 0.41 0.39 0.37 0.36 0.36 0.35 0.35 0.35 0.36 0.37 0.38 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 21 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 gicos i.tgi gisini 0.05 0.16 2.99 3.35 3.70 3.97 4.15 4.30 4.42 4.48 4.49 4.46 4.39 4.25 4.09 0.19 0.47 6.49 5.88 5.00 4.16 3.40 2.59 1.57 0.70 0.18 1.05 1.92 2.92 3.71 Ci.li 1.65 1.26 1.08 0.97 0.90 0.85 0.82 0.80 0.78 0.77 0.77 0.78 0.79 0.81 0.83 Si 1.70 1.42 4.07 4.32 4.61 4.82 4.98 5.10 5.20 5.25 5.26 5.24 5.17 5.05 4.92 Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án m«n häc 16 17 18 19 20  1.32 1.18 0.99 0.76 0.51 Ox R= 4.316m Mảnh gi Cơ học ®Êt vµ NỊn mãng 22 1.37 1.36 1.35 1.37 2.54 75.1 CT = R(ma sát + lực dính toàn khối trợt ) = R.Si 293.2 T/m GT = R(tải trọng công trình + trọng lơng mảnh đất thứ ®Õn 15) +0.5.Ech = 165.76 T/m h Ec = 17.49 T/m = 1.769 >1.5 2 10 11 12 13 14 15 16 17 18 0.31 9.30 9.66 9.93 10.15 10.31 10.44 10.53 10.59 10.61 10.61 10.59 10.53 1.98 1.85 1.70 1.49 1.23 0.47 0.56 0.64 0.73 0.86 0.39 0.42 0.46 0.52 1.10 sini 0.90 0.80 0.71 0.62 0.51 0.42 0.34 0.24 0.16 0.05 0.03 0.14 0.22 0.31 0.41 0.50 0.60 0.69 cos i 0.44 0.60 0.71 0.79 0.86 0.91 0.94 0.97 0.99 1.00 1.00 0.99 0.97 0.95 0.91 0.87 0.80 0.72 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 0.52 0.43 0.34 0.23 0.12 0.62 0.66 0.64 0.56 0.44 0.85 0.92 1.01 1.14 2.42 Ci.li cach YY' 0.5m cao 1.5m Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 0.88 0.83 0.77 0.68 0.52 li tgi Ci gi.cosi tgi gisini 0.9 0.667 0.57 0.51 0.468 0.442 0.424 0.412 0.404 0.4 0.4 0.41 0.41 0.422 0.439 0.464 0.5 0.55 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 0.06 2.49 3.04 3.48 3.87 4.16 4.37 4.55 4.66 4.72 4.72 4.67 4.57 0.84 0.75 0.65 0.53 0.39 0.28 7.43 6.83 6.11 5.22 4.36 3.57 2.55 1.66 0.56 0.37 1.47 2.37 0.61 0.75 0.85 0.90 0.85 22 1.98 1.47 1.25 1.12 1.03 0.97 0.93 0.91 0.89 0.88 0.88 0.90 0.90 0.93 0.97 1.02 1.10 1.21 Si 2.04 3.96 4.30 4.61 4.90 5.13 5.30 5.46 5.54 5.60 5.60 5.57 5.47 1.77 1.72 1.67 1.63 1.60 Líp §CCT-§KTB 47 Đồ án môn học 19 20 Cơ học đất vµ NỊn mãng 23 0.89 0.40 0.79 0.89 0.62 0.45 0.65 1.01 0.445 0.445 2.2 2.2 0.24 0.08 = R.si  0.70 0.36 1.43 2.22 1.67 2.30 75.8  CT = R(ma sát + lực dính toàn khối trợt ) 327.3 T/m GT = R(tải trọng công trình + trọng lơng mảnh đất thứ đến 18) +0.5.Ech =193.3 T/m Ech = = 17.49 T/m 1.693 >1.5 O3x R= 4.72m M¶nh gi 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 0.42 9.58 10.04 10.39 10.66 10.87 11.03 11.14 11.22 11.25 11.24 2.72 2.65 2.53 2.37 2.15 1.87 1.51 1.03 cach YY' 0m cao 1.5m sin cos i i 0.91 0.81 0.71 0.62 0.51 0.42 0.33 0.22 0.14 0.03 0.05 0.16 0.24 0.34 0.44 0.53 0.63 0.72 0.82 Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 0.42 0.59 0.71 0.79 0.86 0.91 0.95 0.97 0.99 1.00 1.00 0.99 0.97 0.94 0.90 0.85 0.78 0.69 0.57 li tgi Ci 1.06 0.76 0.64 0.57 0.53 0.50 0.48 0.46 0.46 0.45 0.45 0.46 0.47 0.48 0.50 0.53 0.58 0.65 0.79 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 0.445 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 23 gicos i.tgi gisini 0.08 2.51 3.16 3.64 4.07 4.38 4.64 4.83 4.94 5.00 4.99 1.20 1.14 1.06 0.95 0.81 0.65 0.47 0.26 0.38 7.75 7.10 6.39 5.49 4.59 3.59 2.51 1.56 0.39 0.59 0.43 0.64 0.87 1.04 1.14 1.18 1.09 0.84 Ci.li 2.34 1.68 1.41 1.26 1.16 1.09 1.05 1.02 1.00 0.99 0.99 1.00 1.02 1.05 1.10 1.17 1.27 1.43 1.73 Si 2.42 4.19 4.57 4.90 5.23 5.48 5.69 5.85 5.94 5.99 5.98 2.20 2.17 2.11 2.05 1.98 1.92 1.90 1.99 Líp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học 20 0.33 Cơ học ®Êt vµ NỊn mãng 24 0.91 0.41 0.96 0.445 2.2 0.06 0.30 2.11  CT = R(ma s¸t + lùc dính toàn khối trợt ) = R.Si 2.17 74.7 352.5 T/m GT = R(tải trọng công trình + trọng lơng mảnh đất thứ đến 11) +0.5.Ech = 199 T/m Ech = = 17.49 1.771 T/m >1.5 T¹i O2x cã η = 1.693 nhá nhÊt , suy toạ độ tâm trợt nguy hiểm O2x(0m,1.5m) so với hệ toạ độ OXY: Y 2m 0.5m 1m 1.5m X' O2 X 1m 0.5m D B1 O C B Y Tâm trợt nguy hiểm có hệ số trợt = 1.618 >1.5 ,vậy theo phơng pháp kiểm tra tờng chắn ổn định không bị trợt Y' Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 24 Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 Đồ án môn học Cơ học đất Nền móng 25 tính toán độ lún cuối áp lực gây lún : Pgl = P - γ h = 22,61 – 1,92 = 20,68 (T/m2), áp lực truyền xuống đáy móng P : h = m : chiều sâu chôn móng Hệ sè nÐn lón rót ®ỉi : ao = β / E0 = 0,67 / 161,7 = 0,00414 (cm2/kg) = 0,000414 (m2/T) Chia đất thành lớp phân tố có chiỊu dµy hi = 0,2 b =0,2 4,5 = 0,90 (m) độ lún móng là: i i n S = ∑ hiσ i = hi ∑σ i E E i =1 i =1 i i n tÝnh I để vẽ biểu đồ phân bố ứng suất phụ thêm tính ứng suất thân đất từ xác định chiều sâu vùng hoạt động nén ép σz = koPgl Ta cã: ,σbt = γhm + γz ko tra bảng phụ thuộc l/b z/b Kết tính thành phần ứng suất bt vàz đợc tính nh b¶ng sau : Pgl  20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 ®iÓm tÝnh Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong zi (m) 0.0 0.9 1.8 2.7 3.6 4.5 5.4 l/b b(m) >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 2.z/b 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 25 ko 1.000 0.977 0.881 0.755 0.642 0.550 0.477 z bt (kg/cm2) (kg/cm2) 2.07 0.19 2.02 0.36 1.82 0.54 1.56 0.71 1.33 0.88 1.14 1.06 0.99 1.23 Líp §CCT-§KTB 47 Đồ án môn học 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 20.68 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 Cơ học đất NÒn mãng 26 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6.3 7.2 8.1 9.0 9.9 10.8 11.7 12.6 13.5 14.4 15.3 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 Tại điểm 14 có z = 0,49 (kg/cm2) thoả mÃn điều kiện : 2.8 3.2 3.6 4.0 4.4 4.8 5.2 5.6 6.0 6.4 6.8 0.420 0.374 0.337 0.306 0.280 0.258 0.239 0.223 0.208 0.196 0.184 0.87 0.77 0.70 0.63 0.58 0.53 0.49 0.46 0.43 0.41 0.38 ,bt =2,44 1.40 1.57 1.75 1.92 2.09 2.27 2.44 2.61 2.78 2.96 3.13 (kg/cm2) z O 0,2.bt => chiều dày vùng hoạt động nén ép 11,7 m §é lón ci cïng : S = 0,90 0,000414.10 (2,07/2 + 2,02 + 1,82 + 1,56 + 1,33 + 1,14 + 0,99+ 0,87 + 0,77 + 0,70 + 0,63 + 0,58 + 0,53 + 0,49/2) = 0,0529 m = 5,29 cm Đồ thị phần bố ứng suất dới đáy móng đợc biểu diễn hình sau : Sinh viên thực : Đỗ ngọc Phong 26 Lớp ĐCCT-ĐKTB 47 ... 1. 92 1. 92 1. 92 1. 92 1. 92 1. 92 1. 92 Cơ học đất Nền móng 26 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6.3 7.2 8 .1 9.0 9.9 10 .8 11 .7 12 .6 13 .5 14 .4 15 .3 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 >10 4.5 4.5 4.5... mảnh đất thứ đến 15 ) +0.5.Ech = 16 5.76 T/m h Ec = 17 .49 T/m = 1. 769 >1. 5 2 10 11 12 13 14 15 16 17 18 0. 31 9.30 9.66 9.93 10 .15 10 . 31 10.44 10 .53 10 .59 10 . 61 10. 61 10.59 10 .53 1. 98 1. 85 1. 70 1. 49... lơng mảnh đất thứ đến 18 ) +0.5.Ech =19 3.3 T/m Ech = = 17 .49 T/m 1. 693 >1. 5 O3x R= 4.72m M¶nh gi 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 0.42 9.58 10 .04 10 .39 10 .66 10 .87 11 .03 11 .14 11 .22 11 .25 11 .24 2.72