Đang tải... (xem toàn văn)
Hướng dẫn làm bài tập lớn kết cấu thép 1. GVHD: TS. Đỗ Đại Thắng. Bộ môn công trình, Khoa KT Xây dựng. Trường Đại học Bách Khoa, Đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh. Chúc các bạn đạt kết quả cao trong môn học này. Cảm ơn các bạn đã quan tâm tới tài liệu này.
1 1 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP 1 TS. ĐỖ ĐẠI THẮNG Bộ môn Công trình, Khoa KT Xây dựng, Trường Đại học Bách Khoa – ĐHQG TPHCM E-mail: dodaithang@yahoo.com 2 Tài liệu tham khảo [1] Kết cấu thép – Đỗ Đào Hải (chủ biên) – NXB ĐH Quốc gia TpHCM -2009 [2] Kết cấu thép – Phần cấu kiện cơ bản - Phạm Văn Hội (chủ biên) - NXB KHKT – 2006 [3] TCXDVN 338:2005 - Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây dựng - 2009 [4] TCVN 2737:1995 Tải trọng và tác động Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây dựng 3 Đề bài Số liệu: ℓ (m): nhịp bản sàn B (m): nhịp dầm phụ n: số dầm phụ L(m): nhịp dầm chính L= ℓ x n p c (KN/m 2 ): hoạt tải tiêu chuẩn Thiết kế hệ dầm sàn thép Vật liệu: - Thép f = 21 KN/cm 2 E = 2.1x10 4 KN/cm 2 γ =7850 kg/m 3 - Que hàn E42, hàn tay, kiểm tra bằng PP thông thường Yêu cầu: Thiết kế -Bản sàn thép tấm -Dầm phụ bằng thép định hình -Dầm chính bằng thép tổ hợp - Mối nối sàn và dầm phụ, mối nối dầm phụ và dầm chính. Hình thức trình bày khổ A4 : Thuyết minh (viết tay) Bản vẽ (vẽ tay) 4 DÇm chÝnh DÇm phô bbbb L B Gồmcáccộtvà2 hệ dầm đặt vuông góc với nhau để cùng chịu lực: -Hệ dầmphụ tựatrênhệ dầm chính; nhịpdầmphụ là B. -Hệ dầmchínhtựatrêncáccột. Nhịpdầm chính là L; H ệ d ầ mph ổ thông Cột Thích hợpchosànvượtnhịpL tương đốilớnvàchịutảitrọng q lớn: q ≤ 30kN/m 2 ; L x B ≤ 36 m x 12 m. 2 5 Liên kết bằng mặt: Mặt trên của dầm chính và dầm phụ đều nằm cùng một cao độ, nên chiều cao của dầm chính chính là chiều cao của hệ dầm. Bản sàn được kê bốn cạnh (gối lên cả dầm phụ và dầm chính) nên độ cứng và khả năng chịu lực đều tăng. => hay được sử dụng. Liên kết bằng mặt có cấu tạ o phức tạp, tốn các chi tiết liên kết; h = h dc Dầm chính Dầm phụ => Hệ dầm phổ thông với liên kết bằng mặt hay được sử dụng. Liên kết dầm với nhau Dầm phụ 6 Liên kết thấp: Liên kết bằng mặt: 7 cctc pgq += tt c c gp qgp=γ +γ γ g =1.1; γ p =1.2 12-14>30 10-1230 8-1020 6-810 Chiều dày bản sàn δ: chọn sơ bộ, căn cứ theo họat tải tiêu chuẩn và nhịp sàn Tải trọng tiêu chuẩn Tải trọng tính tóan Họat tải tiêu chuẩn (kN/m 2 ) Bề dày sàn (t, mm) 1. Thiết kế sàn thép a) Tải trọng 8 Bản sàn thép được tính như ô bản đơn. Cắt 1 dải rộng 1cm theo phuơng cạnh ngắn. Sàn làm vịệc như 1 dầm đơn giản có 2 gối tựa là 2 dầm phụ chịu tải trọng phân bố đều. b) Sơ đồ tính Sơ đồ tính tóan bản sàn thép 3 9 Để tính ℓ thì đầu tiên phải chọn bề dày bản δ trước sau đó tính ℓ theo 2 cách: cách tính theo công thức gần đúng và cách tra bảng Cách 1 : tính theo công thức gần đúng ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ += tc qn E n 4 0 10 72 1 15 4 δ A ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ = A f n 0 2 1 1 μ − = E E μ=0.3 Độ võng tương đối cho phép của bản sàn c) Xác định kich thước bản sàn thép 10 Cách 2: dùng bảng tra Phụ thuộcvàotảitrọng q và độ võng cho phép [Δ/ℓ] c) Xác định kich thướcbản sàn thép 11 0 1 1 Δ=Δ +α c4 0 1 5q 384 E I Δ= ⋅ A () 2 2 0 2 3 1 δ αα f =+ 0 1 1 Δ ΔΔ ⎡ ⎤ =⋅ ≤ ⎢ ⎥ +α ⎣ ⎦ AA A Cấu kiện chịu uốn kéo đồng thời, tiết diện δ x 1cm c f W M F H γσ ⋅≤+= max 2 q 2 D H π α =γ A 12 3 1 δ E D = Hf q M tt −= 8 2 max A Lực kéo H tại gối tựa bản Moment uốn max ở giữa nhịp d) Kiểm tra độ võng e) Kiểm tra độ bền 2 x 2 EI H π = α A hoặc 12 Đuờng hàn góc có chiều dài 1 đơn vị (1 cm) Chiều cao h f phải đủ chịu lực lực kéo H () c f f H h γβ min = f) Kiểm tra đường hàn () ( ) ( ) [ ] wsswff fff ,;,min min β β β = 4 13 2. THIẾT KẾ DẦM THÉP HÌNH 14 2.1 Chọn sơ bộ tiết diện dầm Chọnsơ bộ tiếtdiệndầmtheoyêucầu chính để chịuMmax Mmax 15 Chọn hình dạng tiết diện của dầm: chọn dạng tiết diện chữ I. Sử dụng bảng thép định hình tiết diện chữ I để tìm số hiệu thép có W x đảm bảo điều kiện trên. Xác định mômen kháng uốn yêu cầu theo điều kiện bền chịu M max : c x x f M γσ ⋅≤= W max, max c x x f M γ ⋅ ≥ max, W Các thông số cần tra bảng để cho bước sau: -Các đặc trưng hình học của tiết diện được chọn: I x , W x , S x , t w . -Trọng lượng trên 1 m dài (g d ). x x y y 2.1 Chọn sơ bộ tiết diện dầm Dầm làm việc giai đọan đàn hồi: ,max W 1.15 x x c M f γ ≥ ⋅ Dầm làm việc giai đọan dẻo: γ c =0.9 hệ số làm việc i hệ số 1.15 xét đến sự phát triển biến dạng dẻo 16 5 17 18 2.2 Kiểm tra tiết diện dầm chọn a) Ki ể m tra b ề n (TTGH 1) • Theo điều kiện bền chịu uốn tại tiết diện có M max và Q = 0; • Theo điều kiện bền chịu cắt tại tiết diện có Q max và M = 0; • Theo điều kiện bền chịu đồng thời uốn và cắt tại tiết diện có M và Q cùng lớn; b) Ki ể m tra đ ộ võng c ủ a d ầ m (TTGH 2) c) Ki ể m tra ổ n đ ị nh t ổ ng th ể c ủ a d ầ m 19 2.2 Kiểm tra tiết diện dầm a) Kiểm tra bền: • Theo điều kiện bềnchịu mô men uốn M max : c nx x f M γσ ⋅≤= W max, max M x,max : là mô men uốn lớn nhất tại tiết diện giữa dầm do tải trọng tính toán gây ra, bao gồm cả trọng lượng bản thân của dầm g d . W nx : là mô men kháng uốn của tiết diện thực được kiểm tra đối với trục x-x (tiết diện đã trừ đi các giảm yếu như do khoét lỗ). l Q max M max (tại tiết diện giữa dầm) max 1.15 c th M f W σ γ =≤ (kể đến trạng thái phát triển dẻo) 20 • Theo điều kiện bền chịu cắt Vmax: Q max : lực cắt lớn nhất tại tiết diện sát gối dầm do tải trọng tính toán gây ra. S x : mô men tĩnh của một nửa tiết diện đối với trục x-x (tiết diện chữ I); Trường hợp tổng quát, S x là mô men tĩnh của phần tiết diện nguyên bên trên thớ cần tính ứng suất cắt lớn nhất đối với trục trung hoà x-x. f v : cường độ chịu cắt của thép l Q max M max (tại tiết diện sát gối dầm) max x max v c xw QS f It τ =≤γ 2.2 Kiểm tra tiết diện dầm a) Kiểm tra bền: 6 21 • Theo điều kiện chịu chịu đồng thời ứng suất pháp, ứng suất tiếp Hệ số 1.15 kể đến sự phát triển biến dạng dẻo y I M nx x ⋅= σ x xw QS It ⋅ τ= ⋅ 2.2 Kiểm tra tiết diện dầm a) Kiểm tra bền i ctd f γτσσ 15,13 2 1 2 ≤+= b) Kiểm tra độ võng của dầm Δ max : là độ võng lớn nhất của dầm dưới tác dụng của tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn gây ra; và [Δ/l]: là độ võng tương đối cho phép của dầm, được quy định trong tiêu chuẩn thiết kế. ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ ≤ Δ ll max Công thức kiểm tra độ võng của dầm : 22 i 23 c) Kiểm tra ổn định 2.2 Kiểm tra tiết diện dầm Kiểm tra ổn định bao gồm: -Kiểm tra ổn định cục bộ (local buckling) -Kiểm tra ổn định tổng thể (global buckling – lateral tortional buckling) Đối với thép định hình, ổn định cục bộ luôn thỏa => chỉ cần kiểm tra ổn định tổng thể . Khi dầm thỏa mãn 1 trong các điều kiện sau thì không cần kiểm tra ổn định tổng thể -Khi bản sàn đặt trực tiềp lên cánh chịu nén của dầm -Dầm được bọc BTCT -Khoảng cách giữa 2 điểm cố định của cánh chịu nén l 0 thỏa mãn điều kiện ở bảng sau 24 3. THIẾT KẾ DẦM THÉP TỔ HỢP 7 25 C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w t f t f Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng h w h Tiết diện dầm cần phải đảm bảo: 1. Yêu cầu chịu lực (TTGH 1) 2. Yêu cầu về độ võng (TTGH 2) 3. Yêu cầu về kinh tế (trọng lượng của dầm là bé nhất) => Tuy nhiên, cần xác định chiều cao hợp lý của dầm h kt (chiều cao kinh tế) để đảm bảo trọng lượng của dầm là bé nhất. Tăng chiều cao h sẽ rất hiệu quả để tăng khả năng chịu uốn và giảm độ võng của dầm. Thiết kế tiết diện dầm bao gồm xác định: -Chiều cao dầm h -Bề dày bản bụng t w - Kích thước dầm t f x b f 26 h max : chiều cao lớn nhất của dầm để thoả mãn được yêu cầu về không gian sử dụng và yêu cầu về mỹ quan (qui định theo kiến trúc). h min : chiều cao nhỏ nhất của dầm để thoả mãn được điều kiện về độ võng (TTGH 2). h kt : chiều cao kinh tế của dầm để đảm bảo dầm có trọng lượng bé nhất (G d = Min). maxmin hhh ≤ ≤ kt hh ≈ - Điều kiện bắt buộc: - Điều kiện nên đảm bảo: 3.1 Chọn chiều cao tiết diện dầm h C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w t f t f Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng h w h 27 ℓ cc pg , ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Δ ⋅⋅ ⋅ = l E lf h tb γ 24 5 min p c g c cc tb pg pg γγ γ + + = 1 w f C k ψ ψ ⋅ = 2 w x kt t W kh = với với Trường hợp dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố đều g c : TT tiêu chuẩn p c : HT tiêu chuẩn Dầm tổ hợp hàn thì k = 1,15 ~ 1,20 Để xác định được h kt , cần phải chọn trước t w t w = 8 ~ 12 mm khi nhịp ℓ = 9 ~ 15 m. 3.1 Chọn chiều cao tiết diện dầm h i ii iii max x c M W f. ≥ γ 28 a) Theo điều kiện bản bụng dầm chịu được lực cắt lớn nhất, Q max b) Theo điều kiện ổn định cục bộ c) Theo công thức kinh nghiệm và theo cấu tạo C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng 3.2 Chọn bề dầy của bản bụng dầm t w 8 29 3.2 Chọn bề dầy của bản bụng dầm t w a) Theo đi ề u ki ệ n b ả n b ụ ng d ầ m ch ị u đư ợ c l ự c c ắ t l ớ n nh ấ t, V max : C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng max w vc Q 3 t 2hf ≥⋅ ⋅⋅γ Q max : lực cắt lớn nhất trong dầm do tải trọng tính toán gây ra. S x : mômen tĩnh của một nửa tiết diện bản bụng dầm đối với trục x-x; ℓ x : mômen quán tính của tiết diện bản bụng dầm đối với trục x-x; f v : cường độ chịu cắt tính toán của thép làm dầm; Lấy h w ≈ h h w h 2 ww max max x max max v c 3 ww xw w w w th Q QS Q 3 8 f th It 2h t t 12 ⋅ τ= ≈ = ≤γ ⋅ ⋅ i 30 3.2 Chọn bề dầy của bản bụng dầm t w b) Theo đi ề u ki ệ n ổ n đ ị nh c ụ c b ộ : Dầm không sườn có bề dầy bản bụng lớn, nhưng lại không tốn thép để làm sườn và không tốn công để tạo sườn, thuận tiện cho việc tự động hoá trong chế tạo => có thể hạ thấp được tổng chi phí chế tạo và dựng lắp. w w h E 3.2 tf ≤ w w h f t 3.2 E ≥ Điều kiện ổn định cục bộ của bản bụng dầm khi không sử dụng sườn gia cường: C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng h w h i ii 31 3.2 Chọn bề dầy của bản bụng dầm t w c) Theo công th ứ c kinh nghi ệ m 1000 3 7 h t w += (mm) Khi chiều cao dầm h vào khoảng từ 1 ÷ 2 m và chịu tải trọng thông thường: Việc chọn t w cần phải đảm bảo các yêu cầu về qui cách của thép bản và bề dày tối thiểu để đảm bảo chống gỉ. C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng h w h i ii d) Yêu c ầ u v ề c ấ u t ạ o 32 3.3 Chọn các kích thước của bản cánh dầm b f , t f a) Theo điều kiện bền chịu mô men uốn lớn nhất , M max b) Theo điều kiện ổn định cục bộ c) Theo yêu cầu cấu tạo C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y b f t f t f Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng 9 33 3.3 Chọn các kích thước bản cánh của dầm b f , t f a) Theo đi ề u ki ệ n b ề n ch ị u mô men u ố n l ớ n nh ấ t M max : c x f W M γσ ⋅≤= max () ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⋅⋅+ ⋅ ⋅≈+⋅== 4 2 12 22 2 2 3 fk ff ww fxwx x x h tb ht h II hh I W ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⋅ −⋅ ⋅ ⋅≥⋅ 122 2 3 max 2 ww c fk ff ht h f M h tb γ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⋅ − ⋅⋅ ≥⋅ 12 max ht hf M tb w c ff γ C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng h w h b f t f I wx và I fx là mô mem quán tính của bản bụng và bản cánh đối với trục x-x. Lấy gần đúng h w ≈ h fk ≈ h. i 34 3.3 Chọn các kích thước bản cánh của dầm b f , t f b) Theo đi ề u ki ệ n ổ n đ ị nh c ụ c b ộ : f E t b f f ≤ C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng h w h b f t f i Với thép CT3 30= f E 35 3.3 Chọn các kích thước bản cánh của dầm b f , t f c) Theo các yêu c ầ u c ấ u t ạ o: -Chọn t w ≤ t f ≤ 3t w -Dầm thông thường: t f = 12 ÷ 24 mm. - Không nên chọn t f > 30 mm. -Chọn b f ≤ 30t f để ứng suất phân bố được đều trên bề rộng của bản cánh chịu kéo và để đảm bảo điều kiện ổn định cục bộ cho bản cánh chịu nén. -Cần phải đảm bảo điều kiện ổn định tổng thể của dầm, đồng thời để dễ liên kết dầm với các cấu kiện khác: b f = (1/2 ÷ 1/5)h b f ≥ 180 mm b f ≥ 1/10 h C¸nh dÇm C¸nh dÇm B¶n bông dÇm xx y y t w Bản cánh trên Bản cánh dưới Bản bụng h w h b f t f i ii iii Thông thường để đơn giản cho việc tính toán, chọn trước t f rồi tính b f 36 3.4 Kiểm tra tiết diện dầm đã chọn a) Kiểm tra bền (TTGH 1) • Theo điều kiện bền chịu uốn tại tiết diện có M max và Q = 0; • Theo điều kiện bền chịu cắt tại tiết diện có Q max và M = 0; • Theo điều kiện bền chịu đồng thời uốn và cắt tại tiết diện có M và Q cùng lớn; • Theo điều kiện chịu ứng suất cục bộ của bản bụng dầm; • Theo điều kiện bền chịu đồng thời ứng suất do uốn, cắt và cục bộ’ b) Kiểm tra độ võng của dầm (TTGH 2) c) Kiểm tra ổn định của dầm tổ hợp: •Kiểm tra ổn định tổng thể •Kiểm tra ổn định cục bộ của các bản thép làm dầm i 10 37 3.4 Kiểm tra tiết diện dầm a) Kiểm tra bền: - Theo điều kiện bềnchịu M max và V = 0: c nx x f M γσ ⋅≤= W max, max M x,max : mô men uốn lớn nhất tại tiết diện giữa dầm do tải trọng tính toán gây ra, bao gồm cả trọng lượng bản thân của dầm g d . W nx : mô men kháng uốn của tiết diện thực được kiểm tra đối với trục x-x (tiết diện đã trừ đi các giảm yếu như do khoét lỗ). ℓ Q max M max (tại tiết diện giữa dầm) 2h I W x nx = 2 3 3 ww ff f xff th tb h t I2tb 12 12 2 ⎛⎞ − ⎛⎞ =+ + ⎜⎟ ⎜⎟ ⎜⎟ ⎝⎠ ⎝⎠ i 38 - Theo điều kiện bền chịu cắt V max và M=0: Q max : lực cắt lớn nhất tại tiết diện sát gối dầm do tải trọng tính toán gây ra. S x : mô men tĩnh của một nửa tiết diện đối với trục x-x (đối với tiết diện chữ I); max x max v c xw QS f It τ= ≤γ (tại tiết diện sát gối dầm) 3.4 Kiểm tra tiết diện dầm a) Kiểm tra bền: ℓ Q max M max ww w f xff th h ht Stb 224 − ⎛⎞ =+ ⎜⎟ ⎝⎠ 39 - Theo điều kiện bền chịu đồng thời M và V: h 0 : chiều cao tính toán của bản bụng dầm; h 0 = h w đối với dầm tổ hợp hàn; S cx : mô men tĩnh của 1 cánh dầm đối với trục x-x. ctd f γτσσ 15,13 2 1 2 1 ≤+= h h W M x x 0 1 ⋅= σ wx cx tI SV = 1 τ () 2 2/ fkffcx htbS = 3.4 Kiểm tra tiết diện dầm a) Kiểm tra bền: ℓ Q max M max 40 F : tổng lực tác dụng cục bộ (từ dầm phụ kê lên cánh trên) truyền xuống bản bụng dầm thông qua bản cánh trên. l z : chiều dài tính toán của diện tích bản bụng chịu tải trọng cục bộ F. - Theo điều kiện chịu ứng suất cục bộ (do tải trọng tập trung F) F b f t l z t w t f y hh y h w Bản bụng dầm không có sườn cứng gia cường. c zw c f lt F γσ ≤= + Đối với dầm tổ hợp hàn: l z = b + 2 t f ; b là chiều dài thực tế truyền tải trọng F xuống cánh trên của dầm; t f là bề dầy bản cánh trên của dầm. + Đối với dầm đinh tán hoặc bulông: l z = b + 2 h y Dầm chính Dầm phụ lz 3.4 Kiểm tra tiết diện dầm a) Kiểm tra bền: [...]... kết cánh v bụng dầm: Ix 49 b Cấu tạo v tính toán mối nối dầm tổ hợp hn bằng liên kết hn 50 Nối dầm hình c Cấu tạo v tính toán mối nối lắp ghép dầm tổ hợp hn, dùng bulông 2 M 500 500 e max ei M hbn T b = Ta = V Ta Ta 1 3 3 1 1 -1 2 e1 N1 e2 N2 M emax N max Nối dầm tổ hợp hn 51 Mối nối dầm tổ hợp hn bằng bulông M 1 52 13 3 Cấu tạo v tính toán phần đầu dầm, gối dầm t a Dầm thép tựa lên cột thép b Dầm thép. .. đảm bảo ổn định cục bộ: 1 tw ts bs 1, 5 t s z Abg = abg bbg 1, 5 t s bos E 0,5 ts f ts a bg b os 2 b1s 20 a t bg b os z b bg b bg 2-2 20 b1s -Mômen kháng uốn của tiết diện a-a: 2 z ầu dầm tựa vo cột thép 53 Wa = abg tbg 6 p t bg a a bg c1 ts 15 -25cm 2 tw c1 co F ab bbg bf 1 Ma = pabg 2 2 1- 1 tw ts b bg 1 -Mômen uốn tại tiết diện nguy hiểm của bản gối: 2 co F f c A p= 1 hw 1 ts -iều kiện ổn định... dc cỏch mộp chu nộn ca bng 1 on h1=hw/3 Sn ngang Sn dc bs h bs w + 40 30 (cp sn i xng) bs hw + 50 24 (1 bờn sn) 45 3 I s = 3hw t w 3 I sl 1. 5hw t w Is moment quỏn tớnh sn ngang i vi trc dc ca bn bng Isl moment quỏn tớnh sn dc i vi trc thng ng ca tit din dm 46 6 .1 Liên kết cánh dầm với bản bụng a 4 CHI TiT NI DM T V 1cm tw V V x Ta V Ta x a A A Ta Ta T Sự lm việc của liên kết cánh với bụng dầm tổ hợp... một đơn vị chiều di dầm: T = tw = 47 VSf I x tw tw = VSf Ix 48 12 - Khi dùng đờng hn góc cạnh liên kết cánh v bụng dầm: 2 hf ( fw )min c T với 6.2 Cấu tạo v tính toán mối nối dầm a Cấu tạo v tính toán mối nối dầm thép hinh (fw )min = min ( f fwf ) ; (s fws ) Chiều cao cần thiết của đờng hn: 2 T 2(f w )min c 2 1 hf 1 Khi có lực tập trung trên cánh dầm m tại vị trí đó không có sờn gia cờng: 2... hw tw f 5.5 E i 43 44 11 3.4 Kim tra tit din dm ó chn 3.4 Kim tra tit din dm ó chn d) Kim tra n nh cc b ca dm d) Kim tra n nh cc b ca dm - iu kin kim tra n nh cc b ca bn bng chu ng sut tip: - iu kin kim tra n nh cc b ca bn bng chu ng sut phỏp : Sn cng ngang Sn cng dc 1- 1 Khi w > 5.5 w > 3.2 phi tng cng bng sn ngang B tri sn ngang: - Khang cach a 2hw - Tit din f 1 t s 2bs E 15 Phi tng cng bng sn... cỏnh) y bf bf l0 l0 = 0, 41 + 0,0032 + 0,73 0, 016 b f b f tf tf : l khong cỏch t im tớnh toỏn n trc trung ho x-x Giỏ tr ca v c ly du dng nu l kộo, ly du õm nu l nộn tf tf ii < 15 ly bf tf = 15 42 i d) Kim tra n nh cc b ca dm - iu kin kim tra n nh cc b ca bn cỏnh nộn: b0 f bf 3.4 Kim tra tit din dm 3.4 Kim tra tit din dm d) Kim tra n nh cc b ca dm Nu 41 bf E h f fk - iu kin kim... thi ng sut phỏp, ng sut tip, ng sut cc b: Nu ó chn chiu cao dm h > hmin thỡ cú th khụng cn kim tra theo iu kin vừng ny td = 2 + c2 c + 3 12 1, 15 f c M = x y I nx Mx, Q v F tra F c = tw lz c) Kim tra n nh tng th ca dm Q Sx = Ix t w Khi dm tha món 1 trong cỏc iu kin sau thỡ khụng cn kim tra n nh tng th - Khi bn sn t trc tip lờn cỏnh chu nộn ca dm - Dm c bc BTCT - Khong cỏch gia 2 im c nh ca... diện nguy hiểm của bản gối: 2 co F f c A p= 1 hw 1 ts -iều kiện ổn định tổng thể ra ngoi bản bụng dầm: t bg c1 co F fcc A se F Rb.loc c - Phản lực phân bố đều: - iều kiện ép mặt: 1- 1 - Từ điều kiện vật liệu gối chịu ép cục bộ: Ma f c bf Dầm tựa lên cột, tờng bằng bêtông 54 hoặc gạch đá 14