LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN, HỆ THỐNG THOÁT NƯỚC. oOo 1.1. SỐ LIỆU THIẾT KẾ. Đường thiết kế tốc độ cao với hỗn hợp các xe tải và các xe nặng nên chọn mức độ ngăn chặn của tổ hợp lan can và tường phòng hộ bê tông cấp L – 3 Lan can bằng thép kết cấu theo tiêu chuẩn AASHTO M270M giới hạn chảy f y = 250MPa, cường độ chịu kéo nhỏ nhất f u = 400MPa. (6.4.1.1) Các bộ phận của lan can có tiết diện như sau: Thanh lan can: Đường kính ngoài D = 108 mm Đường kính trong d = 100 mm Trọng lượng riêng W s = 7850 kg/m 3 Khoảng cách giữa 2 trụ lan can l = 1500mm Cột lan can sử dụng thép tấm tổ hợp hàn, chiều dày các thép tấm cơ bản δ = 6 mm 200 250 330 30 220 30 46 250 810 1310 250 150 120 220 150 399 610 100 80 150 610 399 61 80 100 65 R = 2400 R = 2400 2 6 ° 375149 53 162 94 R 6 1 500 R = 2400 100 80 88 108 Hình 1.1. Chi tiết lan can. 1.2. THIẾT KẾ TƯỜNG CHẮN XE VA. 1.2.1. Kích thước tường chắn. SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 39 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH Hình 1.2. Tiết diện hệ lan can quy đổi. Bảng thông số hình học của tường chắn (mm) A B b1 b2 b3 H w H R 300 500 360 250 200 810 1359 1.2.2. Các thông số thiết kế. Cường độ bê tông sử dụng f ' c = 30 MPa Khối lượng riêng của bê tông W C = 2400 Kg/m 3 Module đàn hồi của bê tông E c = 27691 MPa Cốt thép có giới hạn chảy F y = 420 MPa Module đàn hồi của thép E s = 200000 MPa Lớp bê tông bảo vệ cốt thép 50 mm Đường kính cốt thép dọc d = 10 mm Đường kính cốt thép đai d' = 14 mm Bước cốt đai @ = 200 mm Cường độ các lực thiết kế cấp L – 3 như sau: 13.7.3.3-1) F t ngang 240 kN F L dọc 80 kN F V 80 kN L t và L L 1070 mm L v 5500 mm H e (min) 810 mm H (min) 810 mm 1.2.3. Yêu cầu thiết kế. Lan can thiết kế phải thỏa mãn điều kiện sau: t FR ≥ − (Điều kiện 1) và e HY ≥ − (Điều kiện 2) SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 40 Hình 1.3. Các lực thiết kế lan can đường ô tô LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH Trong đó: - − R là sức kháng cực hạn của tường chắn ôtô. - F t là lực va ngang của xe vào lan can - − Y Chiều cao của R về phía trên mặt cầu - e H Chiều cao lực va ngang của xe vào lan can phía trên mặt cầu 1.2.4. Sức kháng của tường chắn (13.7.3.4-1) 1.2.4.1. Sức kháng danh định của tường chắn khi va trong 1 phần đoạn tường.         ++ − = H LM HMM LL R cc wb tc w 2 88 2 2 Trong đó:  R w – sức kháng của gờ chắn  L t – chiều dài phân bố của lực theo hướng dọc, cấp L3 có L t = 1070mm  L c – chiều dài tới hạn của kiểu phá hoại theo đường chảy  M w – sức kháng uốn của tường theo phương đứng  M c – sức kháng của tường đối với trục ngang.  M b – sức kháng uốn phụ thêm của dầm cộng thêm với M w tại đỉnh tường  H – chiều cao của tường bê tông. Chiều dài tường tới hạn L c trên đó xảy ra cơ cấu đường chảy phải lấy bằng:         + +       += c wbtt c M HMM H LL L .8 22 2 Hình 1.4. Sự phá hoại của tường chắn bê tông. * Sức kháng uốn của tường theo cốt thép nằm ngang (d = 10) tính theo phân đoạn như sau: Bố trí cốt thép chịu lực trong tường chắn với chiều dài các đoạn thép neo l neo ≥ 30d (mm) Bề dày của lan can thay đổi nên ta chia lan can làm 3 đoạn khác nhau, chiều cao hi mỗi phân đoạn như phần trên, sức kháng uốn của tường theo phân đoạn lấy như sau: i wi i s y e a M h A F (d ) 2 = ϕ − Trong đó: M w – sức kháng uốn của tường. H – chiều cao tường (mm) φ – hệ số kháng uốn, φ = 0.9 A s – diện tích cốt thép chịu kéo. d s – trung bình khoảng cách từ mép ngoài vùng bê tông chịu nén đến tim cốt thép chịu kéo. SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 41 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH d s = chiều rộng tiết diện – lớp bê tông bảo vệ – d doc - d ngang /2 (mm) a – chiều dày của khối ứng suất tương đương. 0.85 ' s y c A f a f b = + Phân đoạn 1 có 2 thanh d10 chịu uốn, tiết diện 300 x 275 + Phân đoạn 2 có 1 thanh d10 chịu uốn, tiết diện quy về hình chữ nhật 400 x 275 + Phân đoạn 3 có 1 thanh d10 chịu uốn, tiết diện 500 x 260 BẢNG TÍNH GIÁ TRỊ M W H Phân đoạn gờ bê tông Chiều cao đoạn b (mm) Diện tích cốt thép As (mm2) Chiều cao có hiệu d (mm) 0.85 ' s y c A f a f b = ) 2 ( a dfAHM ysiwi −= φ (KNmm) HM w (KNmm) 1 360 157.08 181 7.187 10533.72 32240.99 2 250 78.5398 306 5.174 9007.73 3 200 78.5398 431 6.468 12699.54 * Sức kháng uốn của tường theo cốt thép dọc(d = 14) tính theo 1m dài: ( ) 2 ci s y a M A f d φ = − (KNmm/mm). [ ( )]/ c ci i w M M b H= ∑ (KNmm/mm). Trong đó: a – chiều cao vùng bê tông chịu nén, 0.85 ' s y c A f a f B = với B = 1000mm Các thông số khác tương tự như trên. + Xét dải 1m theo chiều dài của lan can có 5 thanh d14, @200 chịu uốn. + Chiều cao có hiệu d s = chiều rộng tiết diện – lớp bê tông bảo vệ – d dọc /2. Phân đoạn gờ bê tông Chiều cao phân đoạn b (mm) Diện tích cốt thép As (mm2) Chiều cao có hiệu d (mm) (mm) (KN.mm/mm) (KN.mm/mm) 1 360 769.69 193 12.677 54307.80 83491.89 2 250 769.69 318 12.677 90675.66 3 200 769.69 443 12.677 127043.52 Chiều dài tường tới hạn L c :       + ××+       +=→ 45.97410 19.359150 8108 2 1070 2 1070 2 c L = 1072.228 mm * Tính sức kháng cực hạn của tường chắn: GIÁ TRỊ Rw KHI VA XÔ TRONG ĐOẠN TƯỜNG L t M b M c M w H L c R w (mm) (KNmm) (KNmm/mm) (KNmm) (mm) (KN) 1070 0 83491.89 32240.99 1072.334 221.065 1.2.4.2. Sức kháng danh định của tường chắn khi va ở đầu tường hoặc mối nối. SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 42 Bf fA a c ys '85.0 =       −= 2 a dfAM ysci φ ∑ = wic ic HbMM /)( LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH         ++ − = H LM HMM LL R cc wb tc w 2 2 2         + +       += c wbtt c M HMM H LL L . 22 2 Các thông số tương tự như trên. GIÁ TRỊ Rw KHI VA XÔ Ở ĐẦU TƯỜNG HOẶC MỐI NỐI L t M b M c M w H L c R w (mm) (KNmm) (KNmm/mm) (KNmm) (mm) (KN) 1070 0 83491.89 32240.99 1070.29 220.644 1.3. THIẾT KẾ TRỤ LAN CAN VÀ TAY VỊN. 1.3.1. Trường hợp va xe vào giữa nhịp lan can. Khi xe va vào giữa nhịp lan can, dạng phá hoại gồm số lượng nhịp lan can là lẻ Sức kháng của hệ dầm và cột: t Pp R LNL LPNNM R − +−+ = 2 )1)(1(16 Trong đó: − R R Khả năng cực hạn của thanh lan can − P M sức kháng phi đàn hồi hoặc sức kháng đường chảy của thanh lan can (Nmm) − P P sức kháng tải trọng ngang cực hạn của cột đứng đơn lẻ ở độ cao R H phía trên mặt cầu (N) L – chiều dài một nhịp thanh lan can (mm) − t L chiều dài phân bố của lực va xe theo hướng dọc (mm) Hệ số sức kháng uốn: φ r = 1 Với N = 1 có: t P R LNL M R − = 2 16 D d α W=0.1D 3 (1-α 4 ) M p = φ*f u *W L R R (mm) (mm) (mm3) (kNmm) (mm) (kN) 108 100 0.926 33379 13351 1500 110.686 1.3.2. Trường hợp va xe vào trụ lan can. Khi xe va vào cột lan can, dạng phá hoại gồm số lượng nhịp lan can N là chẵn (N=2). Sức kháng của hệ dầm và cột: t PP R LNL LPNM R − + = 2 16 2 Ý nghĩa của các thông số giống như trên SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 43 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH BẢNG TỔNG HỢP TÍNH TOÁN B b' δ A s = B* δ d = b' - δ H cột = H R -H w P p = A s f u d/H ct R R (mm) (mm) (mm) (mm2) (mm) (mm) (kN) (kN) 130 180 6 780 174 549 98.89 163.678 Trong trường hợp xe va xô vào cột lan can thì sức kháng của phần gờ bêtông bị giảm do phải chịu tải trọng cột và dầm lan can. Sức kháng của gờ bê tông trong trường hợp này được xác định như sau: w RPww w H HPHR R − = ' 1.4. KIỂM TOÁN TƯỜNG CHẮN. 1.4.1. Kiểm toán theo điều kiện 1: t FR ≥ − . (13.7.3.3- 1) BẢNG TỔNG HỢP KIỂM TOÁN LAN CAN THEO ĐIỀU KIỆN (1) Tổ hợp va xô Sức kháng gờ bê tông Sức kháng cột+dầm Sức kháng hệ lan can Chiều cao kháng ĐK kiểm toán (1) R W (kN) R R (kN) R (kN) − Y (mm) 4 Cột lan can + một phần đoạn tường 91.984 163.678 255.663 1161.476 THỎA R HRHR Y RRww + = − ; = e H 810 mm 1.4.2. . Kiểm toán theo điều kiện 2: e HY ≥ − . (13.7.3.3-2) Tổ hợp va xô Sức kháng tối thiểu lan can Sức kháng cột+dầm Sức kháng gờ bê tông Chiều cao kháng ĐK kiểm toán (1) R(kN) R R (kN) R w (kN) − Y (mm) Kết luận: Tường chắn đảm bảo mức độ ngăn chặn cấp L-3. 1.5. THIẾT KẾ BU LÔNG NỐI. SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 44 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH Sử dụng loại bu lông thường có cường độ chịu kéo 420MPa, ASTM A307 (6.4.3.1) Giới hạn chảy của bu lông F ub = 420 MPa Chiều dày bản đế t = 10 mm Đường kính bu lông d = 20 mm Diện tích tiết diện A b = 314.16 mm2 Số mặt chịu cắt N s = 1 Số bu lông cho 1 trụ n b = 4 Bố trí các kích thước và vị trí lỗ bu lông như bản vẽ 1.5.1. Sức kháng cắt của bu lông. (6.13.2.7.) Đối với bu lông A307 thì sức kháng cắt của 1 bu lông tính theo công thức R n = 0.38A b F ub N s = 0.38×314.16×420×1 = 50140 N Trong đó: A b : diện tích của bulong tương ứng với đường kính danh định (mm 2 ) F ub : cường độ kéo nhỏ nhất quy định của bulong (MPa) N s : số lượng các mặt phẳng chịu cắt tính cho mỗi mặt cắt. Lực cắt 1 bu lông: b p b n P Q = = = 4 98885 24721 N < R n =50140 N nên bu lông đủ khả năng chịu lực cắt. 1.5.2. Sức kháng kéo của bu lông. (6.13.2.10.2.) Sức kháng kéo danh định của bu lông T n = 0.76A b F ub = 0.76×314.16×420 = 100280 N Lực kéo lớn nhất trong 1 bu lông ∑ = 2 max max i p Lm LM N = 2 1002 1008192343 × × = 40962 N Trong đó: L max = 100 mm – khoảng cách lớn nhất giữa các hàng bulong L i = 100 mm – khoảng cách các hàng bulong. m = 2 – số bulong trên 1 hàng. Kết luận: T n > N max Bu lông đảm bảo khả năng chịu kéo. 1.6. SỰ TRUYỀN LỰC CẮT VÀO BẢN HẪNG MẶT CẦU. Lực kéo dọc trục do tường chắn truyền vào bản mặt cầu với trường hợp nguy hiểm, trường hợp va vào 1 phần đoạn tường, lấy như sau: w c R T L 2H = + Trong đó: Sức kháng lớn nhất của tường R w = 221.065 kN Chiều dài đường chảy L c = 1072.334 mm Chiều cao tường chắn H = 810 mm T = = ×+ × 8102334.1072 1000 221.065 82.109 N/mm. SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 45 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH 1.7 THIẾT KẾ THOÁT NƯỚC MẶT CẦU (2.6.6.) Chọn ống thoát nước dọc cầu có đường kính trong D d = 200mm Ống thoát nước ngang có đường kính trong 150 mm Diện tích MCN một ống thoát nước ngang A 1 = 314.16 cm 2 Chiều dài cầu dầm liên tục và nhịp dẫn L = 56+84+56 + 2×34×3 = 400m Diện tích bề mặt cần thoát nước A 2 = 12.5×400 = 5000m 2 Diện tích tiết diện ống thoát nước yêu cầu A d = 5000cm2 (2.6.6.3) Số lượng ống thoát nước tối thiểu yêu cầu n d = A d /A 1 = 15.91 ống Chọn số lượng ống thoát nước là 16 ống. Vì cầu làm nghiêng một mái với độ dốc ngang cầu là 2% nên ta bố trí một hàng ống thoát nước tại vị trí cuối mái dốc trong bản mặt cầu. Khoảng cách yêu cầu giữa 2 ống thoát nước kề nhau 1− = d n L S = 26.67 m. Theo 22TCN 272 – 05 thì khoảng cách tối đa giữa 2 ống thoát nước mặt cầu là 15m. Như vậy, trong trường hợp này, khoảng cách giữa 2 ống thoát nước kề nhau trên cùng một hàng sẽ là: S d = 15m. Bố trí hệ thống thoát nước như trong bản vẽ chi tiết thi công. 1.8. THIẾT KẾ CHIẾU SÁNG MẶT CẦU. Chiều cao và khoảng cách giữa các cột đèn chiếu sáng mặt cầu tham khảo trong Bài giảng “Thiết kế đường đô thị” của Th.S Nguyễn Văn Mùi. Các cột đèn được bố trí so le qua tim mặt cầu đối với mặt cầu nhằm để ánh sáng tương đối đồng đều. − Chọn công suất đèn 250W, chiều cao cột đèn tương ứng sẽ là H đèn = 7500mm. Khoảng cách giữa 2 đèn trong cùng hàng e = 24m. CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ HỆ MẶT CẦU oOo 2.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU 2.1.1 Kích thước mặt cắt ngang và sơ đồ tính toán Phương pháp thi công đúc hẫng cân bằng phù hợp với nhiều dạng mặt cắt ngang khác nhau. Trong đồ án thiết kế này, mặt cắt hộp bê tông cốt thép có vách nghiêng được đề nghị. Dựa vào yêu cầu này, ta chọn các kích thước tiết diện dầm phù hợp với chiều dài nhịp và điều kiện thi công. Chiều dài các nhịp cầu như sau: SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 46 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH − Chiều dài nhịp chính L c = 78000mm − Chiều dài mỗi nhịp biên L b = 52000mm Bề rộng mặt cầu B = 17600mm bao gồm: − Dải phân cách cứng 600mm − Phần xe cơ giới 17000mm − Chiều rộng lan can 2×500mm Dạng mặt cắt ngang hộp bê tông cốt thép 2.1.1.1 Tiêu chí chọn lựa các kích thước của mặt cắt ngang cầu ([1]5.14.2.3.10) Chiều cao dầm tại vị trí trụ H ≈ 1/18L c = 4333mm H ≥ H min = 0.055L c = 4290mm ([1]2.5.2.6.3) Do đó chọn H = 5000mm Bề rộng mặt cầu 13m ≤ B = 18m ≤ 18m thông thường theo kinh nghiệm trước đây thì nên chọn hộp 2 khoang có 3 sườn đứng.Ta chọn một hộp có 3 vách như bản vẽ kèm theo. Khoảng cách giữa tim các sườn dầm L 2 = 6100mm Chiều dài cánh hẫng L 1 = 2700mm Chọn chiều dày của sườn dầm biên khi không có thép dự ứng lực theo phương đứng t = 500mm, chiều dày của sườn dầm giữa t = 400 mm.` Chiều dày bản mặt cầu được chọn lớn hơn trong các trị số sau: ([4] trang 105) g b t t 1 225mm; S 168mm 30 2 2       − − =    ÷       < t s = 250mm Chiều dày đáy dầm tại vị trí trụ thường chọn trong khoảng (2 ÷ 3)t s = 500 ÷ 750mm, ta chọn chiều dày bản đáy dầm tại vị trí trụ 600mm. Chiều dày đáy dầm tại nhịp giữa chọn 250mm Chiều cao dầm tại giữa nhịp thông thường h ≈ 1/50L c = 1560mm và chiều cao lòng hộp nên ≥ 1600mm để thuận tiện trong thi công, chọn chiều cao dầm tại giữa nhịp h = 2500mm. Độ dốc ngang của bản mặt cầu 2% để thoát nước tự nhiên cho mặt cầu, nhằm làm giảm chi phí cho lớp phủ dày và giảm tĩnh tải không cần thiết trên bản mặt cầu. 2.1.1.2 Sơ đồ tính toán Ngày nay, sự phát triển của các công cụ tính toán giúp việc giải quyết bài toán thiết kế được thuận tiện và nhanh chóng hơn. Bản mặt cầu có thể mô hình hóa theo phương pháp phần tử hữu hạn hay sử dụng sơ đồ tính phù hợp trong cơ học kết cấu cổ điển. Trong phần trình bày sau đây, bản mặt cầu được thiết kế theo sơ đồ khung với sự hỗ trợ của phần mềm Midas. Có thể dùng dự ứng lực sau hoặc trước theo phương ngang khi khoảng cách tịnh giữa các bụng dầm hoặc nách dầm bằng hoặc lớn hơn 4500 mm. ([1]5.14.2.3.10a) Tuy nhiên, theo một số dự án đã thực hiện ở Việt Nam trong thời gian gần đây thì với tiết diện dầm đã chọn như trên ta không nhất thiết thực hiện dự ứng lực theo phương ngang cầu, nếu SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 47 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH các kiểm toán là đạt yêu cầu khi sử dụng cốt thép thường, và theo một số chuyên gia nước ngoài, thực hiện dự ứng lực ngang với nhịp tính toán như trên sẽ kém kinh tế và thi công phức tạp hơn. Do đó, ta thiết kế bản không có cốt thép dự ứng lực ngang. Theo phương pháp tính mặt cầu theo qui định của điều 4.6.2.1.6. thì các dải phải được coi như các dầm liên tục hoặc dầm giản đơn. Chiều dài nhịp phải được lấy bằng khoảng cách tâm đến tâm giữa các cấu kiện đỡ. Nhằm xác định hiệu ứng lực trong các dải , các cấu kiện đỡ phải được giả thiết là cứng vô hạn. Mặt cắt thiết kế cho các moment âm và lực cắt được lấy như sau: − Cho dầm hộp bêtông và đúc liền khối : Ở mặt cấu kiện đỡ. _ Mỗi bản bụng dầm của dầm hộp thép hoặc bê tông có thể coi như là một cấu kiện đỡ riêng biệt.([1]4.6.2.1.6) 2.1.2 Số liệu thiết kế Độ dốc ngang mặt cầu 2% Chiều dày trung bình lớp bê tông Asphalt t o = 70mm Chiều dày lớp phòng nước t 1 = 4mm Khối lượng riêng trung bình của lớp phủ W FWS = 2250Kg/m 3 = 2.25e-5 N/mm 3 Cường độ chịu nén của bê tông f ‘ c = 44Mpa, W C = 2400Kg/m 3 Module đàn hồi của bê tông ( ) == '5.1 043.0 ccc fWE 33536MPa Giới hạn chảy của cốt thép f y = 420MPa Khối lượng riêng BTCT W RC = 2500Kg/m 3 = 2.5e-5 N/mm 3 Khối lượng riêng của thép W s = 7850Kg/m 3 = 7.85e-5 N/mm 3 Module đàn hồi của thép E s = 200000Mpa Tỉ số quy đổi từ thép sang bê tông 5.964 s c E n E = = 2.1.3 Hệ số dùng trong thiết kế 2.1.3.1 Hệ số làn xe, m ([1]3.6.1.12) Những quy định của Điều này không được áp dụng cho TTGH mỏi, trong trường hợp đó chỉ dùng với một xe tải thiết kế, bất kể số làn xe thiết kế. Khi dùng hệ số phân phối gần đúng của 1 làn xe đơn như trong Điều 4.6.2.2 và 4.6.2.3, khác với quy tắc đòn bẩy và phương pháp tĩnh học, ứng lực phải được chia cho 1.20 Ứng lực cực hạn của hoạt tải phải xác định bằng cách xét mỗi tổ hợp có thể của số làn chịu tải nhân với hệ số tương ứng trong Bảng 1. Số làn chất tải 1 2 3 > 3 Hệ số làn xe m 1.2 1 0.85 0.65 2.1.3.2 Hệ số tải trọng, γ ([1]3.4.1) TTGH Loại tải trọng DC DW LL, IM Cường độ I 1.25 0.9 1.5 0.65 1.75 Sử dụng 1.0 1.0 1.0 Mỏi và phá hoại giòn 0 0 0.75 2.1.3.3 Hệ số lực xung kích, IM ([1]3.6.2) TTGH IM Mỏi và phá hoại giòn 15% SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 48 [...]... 2.2.4 Nội lực thi t kế Sau khi tổ hợp nội lực tại các mặt cắt ở hai trạng thái giới hạn CĐ1 và Sử Dụng, ta chọn nội lực lớn nhất để thi t kế chung cho cả Bản Mặt Cầu, kết quả như sau : Thi t kế CD1 SD M + ( kNm) 40.608 24.145 Bản trong M- (kNm) -285.499 -178.780 Q (kN) -217.385 -134.919 Cánh hẫng M (kNm) Q (kN) -338.041 209.952 -211.001 131.582 2.3 THI ́T KẾ CỚT THÉP BẢN MẶT CẦU 2.3.1 Thi ́t kế... Hoàn thi ̣n kết cấu nhịp và thi cơng hệ mặt cầu Sơ đờ cơng nghệ chi tiết được trình bày trong bản vẽ thi cơng Nội lực trong giai đoạn thi cơng hẫng nguy hiểm nhất là giai đoạn thi cơng xong đốt cuối cùng chuẩn bị hợp long Sơ đồ tính trong thi cơng hẫng là dạng khung T tĩnh định, tải trọng tác dụng lên dầm bao gồm trọng lượng bản thân các đốt dầm, tải trọng thi cơng, tải trọng của xe đúc. .. hoạt tải thi cơng Đới với khối K0 thì hoạt tải thi cơng khơng gây ra nội lực trong khới, vì tồn bộ tải trọng được trùn x́ng hệ đà giáo mở rộng trụ Khi thi cơng các khối đúc hẫng còn lại thì hoạt tải của xe đúc và tải trọng thi cơng mới gây ra nội lực trong các khối đúc kể cả trên đốt K0 Hoạt tải thi cơng bao gồm tải trọng xe đúc FT = 980kN, đặt giữa khới đúc đang thi cơng, tải trọng thi cơng... ĐẠI HỌC GVHD:TS LÊ BÁ KHÁNH Do nội lực trong q trình đúc hẫng khi tổ hợp có sự bất hợp lý so với sơ đồ làm việc của dầm liên tục ( giữa nhịp chịu moment âm ) Do đó, cần hạ gối cưỡng bức để đưa nội lực về đúng lý thuyết ( giữa nhịp chịu moment dương ) Ở thi t kế này ta hạ gối một đoạn là 200mm * Ta có bảng kết quả nội lực trong giai đoạn thi cơng hẫng: SVTH:BÙI VĂN ĐƯỢC 80500639 Trang 73 LUẬN VĂN TỐT... đúc i i DC1 = WRC Ftb 3.4.1.2 Tải trọng thi cơng rải đều, CLL Tải trọng thi cơng rải đều lấy bằng 4.8×10-4MPa trên một bản cánh hẫng và 2.4×10-4 MPa trên cánh hẫng kia [4] trang 232 -4 2 Tương ứng 4.8×10 MPa = 0.48kN/m Trong đờ án thi ́t kế này, ta tính nội lực cho từng mặt cắt khi thi cơng đúc hẫng dần từ trụ đến hợp long nhịp Ta lấy tải trọng thi cơng rải đều 0.48kN/m2 Như vậy, vì... cấu nhịp đúc hẫng 3.3 THI CƠNG CÁC ĐỚT DẦM 3.3.1 Khới trên đỉnh trụ K0 Khối K0 trên đỉnh trụ là khối lớn nhất của kết cấu nhịp dầm và được thi cơng đầu tiên sau khi đã đặt các gối kê tạm và các thanh neo cường đợ cao PC bar thẳng đứng để liên kết khối đỉnh trụ và thân trụ đồng thời giữ ổn định trong suốt q trình thi cơng các cánh hẫng tiếp theo Khối trên đỉnh trụ được đúc trên đà giáo mở rộng... hẫng ở trạng thái giới hạn Cường độ 1 Áp dụng điều 3.6.1.3.3 trong 22TCN 272 – 05 khi thi t kế bản đỉnh của dầm tiết diện hợp theo phương pháp dải bản tương đương Bố trí xe thi t kế cách mép tường chắn va xe 1 đoạn là 300mm đới với bản hẫng và 600mm cho các bợ phận khác Bề rộng dải bản tương đương lấy theo điều 4.6.2.1.3 Nhịp tính toán lớn nhất của bản S = 5500mm − Khi tính moment... 2.5m, chiều dài 12 m được thi cơng trên đà giáo cố định và các trụ tạm Sau khi thi cơng xong các đốt dầm trên đà giáo cũng như trên các xe đúc ta tiến hành hợp long kết cấu nhịp thành kết cấu dầm liên tục theo sơ đờ cơng nghệ tóm lược như sau:  Đớt K0 đúc trên đà giáo cớ định, khi đớt K0 đạt cường đợ thi tiến hành căng cáp dự ứng lực rời lắp đặt xe đúc và lần lượt đúc... sau khi thi cơng xong thân trụ Chiều dài khới K0 là 13m, đoạn dầm đặc phía trên đỉnh trụ có chiều dày 3m 3.3.2 Khới thi cơng đúc hẫng K1, K2, … Các đốt dầm còn lại được đúc đối xứng nhau qua trụ nhờ ván khn treo trên xe đúc, hai bộ ván khn này có thể truợt để thay đổi chiều dài và chiều cao các đốt dầm Các đoạn dầm gần mố có chiều cao khơng đởi h = 2.5m, chiều dài 12 m được thi cơng... cấp III, khở thơng thùn của cầu qua sơng B × H = 50m × 7m Tốc độ thi t kế theo tiêu chuẩn thi t kế đường ơ tơ TCVN 4054 – 2005: V = 60km/h Bán kính đường cong đứng R = 3600m Độ dốc dọc của các nhịp dẫn và đường dẫn vào cầu: i= 4% Mặt cắt dọc cầu bao gờm đường đầu cầu, 3 nhịp biên cho mỡi bên và phần dầm hợp liên tục Kết cấu nhịp như sau: 30m × 4 + 52m + 78m + 52m + 30m ×