GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG CHƯƠNG 8 MÓNG SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -1- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG I. ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT 1. ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT - Cốt tự nhiên nền đất : -0.50 (m) so với cốt chuẩn ±0.00 m tại sàn tầng trệt. -0.5 -2.5 -4.5 -6.5 -8.5 -10.5 -12.5 -14.5 -16.5 -18.5 -20.5 -22.5 -24.5 -26.5 -28.5 -30.5 -32.5 -34.5 -36.5 -38.5 -40.5 -42.5 -44.5 -46.5 -48.5 -50.5 -52.5 -54.5 -56.5 -58.5 -60.5 -0.5 -2.5 -4.5 -6.5 -8.5 -10.5 -12.5 -14.5 -16.5 -18.5 -20.5 -22.5 -24.5 -26.5 -28.5 -30.5 -32.5 -34.5 -36.5 -38.5 -40.5 -42.5 -44.5 -46.5 -48.5 -50.5 -52.5 -54.5 -56.5 -58.5 -60.5 I II III IV V VI MẶT CẮT TRỤ ĐỊA CHẤT BẢNG CHỈ TIÊU CƠ LÝ CÁC LỚP ĐẤT Lớp đất Dày Chỉ tiêu cơ lý m γ c φ T/m 3 kG/cm 2 Độ Lớp 1 : đất đắp cát rời, xốp 2 - - - Lớp 2 : sét pha lẫn sạn 5 1.990 0.183 18.67 Lớp 3 : bùn sét 8 1.460 0.048 3.05 Lớp 4 : sét pha màu nâu vàng, nửa cứng 10 2.010 0.281 15.17 Lớp 5 : cát pha không dẻo 11 2.030 0.068 24 . .33 Lớp 6 : sét dẻo lẫn cát mịn, trạng thái cứng 24 2.060 0.460 20.48 Lớp đất Dày Atterberg SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -2- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG m Dung trọng đẩy nổi γ dn HS rỗng tự nhiên ε 0 Độ ẩm W GH dẻo W P GH nhão W L Chỉ số dẻo I P Độ sệt B Hệ số nén lún a 1-2 Module tổng biến dạng E 1-2 T/m 3 % % % cm 2 /kG kG/cm 2 1 2 - - - - - - - - - 2 5 1.033 0.630 21.80 20.57 26.65 6.08 0.20 0.013 27.20 3 8 0.510 2.183 75.08 38.7 58.5 19.8 1.84 0.181 7.60 4 10 1.050 0.475 15.38 15.10 28.80 13.7 0.02 0.018 50.80 5 11 1.070 0.556 18.18 - - - - 0.014 88.90 6 24 1.110 0.580 17.21 20.00 42.10 22.1 -0.13 0.016 272.90 - Sử dụng chỉ tiêu độ sệt I L để đánh giá trạng thái các lớp đất sét, sét pha và cát pha, độ rỗng e để đánh giá trạng thái đất cát. - Công trình gồm có 13 tầng nổi và 1 tầng ngầm, cốt ±0.00m được chọn đặt tại mặt sàn tầng trệt, mặt đất tự nhiên tại cốt -0.50m, mặt sàn tầng hầm tại cốt -4.0 m so với cốt chuẩn. 2. ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT  Lớp đất số 1 : Trên mặt là đất san đắp: cát rời xốp, có chiều dày trung bình 2m. lớp đất này sẽ được loại bỏ khi làm tầng hầm.  Lớp đất số 2 : Lớp sét pha lẫn sạn trạng thái dẻo, khả năng chịu tải tương đối tốt nhưng chiều dày không lớn : 5m, sẽ dùng làm lớp đất đặt đài móng.  Lớp đất số 3 : Lớp bùn sét màu xám đen, ở trạng thái chảy, khả năng chịu tải yếu, có chiều dày khá lớn (8m). Lớp đất này không thể sử dụng để làm nền cho công trình.  Lớp đất số 4 : Lớp sét pha nâu vàng nửa cứng, khả năng chịu tải khá lớn, chiều dày 10m, có thể xem xét để làm nền cho công trình.  Lớp đất số 5 : Lớp cát pha không dẻo, chiều dày trung bình 11 m. Lớp đất này có khả năng chịu tải khá, chiều dày lớn, có thể làm nền cho công trình.  Lớp đất số 6 : Lớp sét dẻo lẫn cát mịn trạng thái cứng, dày 24 m, khả năng chịu tải lớn, biến dạng lún nhỏ, chiều dày lớn, thích hợp để làm nền cho móng cọc nhồi BTCT.  Mực nước ngầm xuất hiện tại khu vực xây dựng công trình thay đổi theo mùa, tuy nhiên mực nước tĩnh đo được tại cao độ -7.5m. Như vậy, khi thi công đài móng và tầng hầm tại cao độ -4.0m (mặt sàn) không bị tác động bởi mực nước ngầm. II. LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -3- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG - Lớp đất số 3 nằm gần dưới mặt đáy tầng hầm là đất yếu, dày 8m nên giải pháp sử dụng móng nông (băng hay bè trên nền thiên nhiên) cho công trình 13 tầng và 1 tầng hầm là không khả thi. Do đó móng sâu (móng cọc) là giải pháp thích hợp. - Lớp số 2 nằm dưới lớp đất đắp là lớp đất khá tốt nhưng không dày, sau khi đào để thi công tầng hầm còn lại 3.5 m, có thể lợi dụng đặt đài cọc. - Các lớp đất 4 và 5 có khả năng chịu tải khá, chiều dày lớn. Lớp số 4 và số 5 có độ sâu khá thích hợp để đặt mũi cọc ép ( từ 20 – 30 m ). Tùy chiều dài cọc sẽ đặt mũi cọc vào lớp đất tương ứng và tính toán được SCT theo điều kiện đất nền. - Nội lực chân cột tương đối vừa phải nên SCT cọc ép đúc sẵn tiết diện lớn có thể phù hợp để sử dụng cho công trình này. Có thể xét đến cọc 30x30, cọc 35x35 hoặc 40x40 (cm). III.THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP 1. TẢI TRỌNG - Thiết kế móng dưới cột khung ngang trục 4. - Móng của công trình được tính toán theo giá trị nội lực nguy hiểm nhất truyền xuống chân cột, vách và lõi, gồm các tổ hợp: 1 N max , M Xtu , M Ytu , Q Xtu , Q Ytu 2 M Xmax , M Ytu , N tu , Q Xtu , Q Ytu 3 M Ymax , M Xtu , N tu , Q Xtu , Q Ytu - Chọn 1 trong 3 tổ hợp để tính toán và kiểm tra với 2 tổ hợp còn lại : chọn tổ hợp N max và các giá trị M, Q tương ứng để tính toán. a. Tổ hợp nội lực tính toán chân cột - Do khung ngang trục 4 - có các cột đối xứng nên tính toán và kiểm tra cho 2 cột : cột C27 ( C60x90 ) và cột C40 ( C80x110 ). M 0tt N 0tt Q 0tt M tt N tt Q tt -0.50 -4.00 -5.80  Nội lực tính toán chân cột gồm N, M 2x , M 3y , Q 2x , Q 3y là tải trọng tính toán tác dụng xuống móng ở cao độ mặt đài móng – cao độ chân cột. SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -4- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG - Nội lực tính toán chân cột C27 : Cột C27 N 0 tt M 2X0 tt M 3Y0 tt Q 2X0 tt Q 3Y0 tt (T) (T.m) (T.m) (T) (T) TH N max 955 35 0 0 17 - Nội lực tính toán chân cột C40 : Cột C40 N 0 tt M 2X0 tt M 3Y0 tt Q 2X0 tt Q 3Y0 tt (T) (T.m) (T.m) (T) (T) TH N max 1476 12 0 0 5  Nội lực tính toán dời về đáy đài để tính toán tải trọng tác dụng lên cọc, khi đó Momen M 2x0 tt tăng lên do lực cắt Q 3y0 tt dời từ mặt đài về đáy đài - Nội lực tính toán đáy đài C27 : Cột C27 N tt M 2X tt M 3Y tt Q 2X tt Q 3Y tt (T) (T.m) (T.m) (T) (T) TH N max 955 66 0 0 17 - Nội lực tính toán đáy đài C40 : Cột C40 N tt M 2X tt M 3Y tt Q 2X tt Q 3Y tt (T) (T.m) (T.m) (T) (T) TH N max 1476 21 0 0 5 b. Tải trọng tiêu chuẩn - Tải trọng tiêu chuẩn được sử dụng để tính toán nền móng theo trạng thái giới hạn thứ hai. - Tải trọng lên móng đã xác định được là tải trọng tính toán, muốn có tổ hợp các tải trọng tiêu chuẩn lên móng đúng ra phải làm bảng tổ hợp nội lực chân cột khác bằng cách nhập tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên công trình. Tuy nhiên, để đơn giản quy phạm cho phép dùng hệ số vượt tải trung bình n =1.15. Như vậy, tải trọng tiêu chuẩn nhận được bằng cách lấy tổ hợp các tải trọng tính toán chia cho hệ số vượt tải trung bình.  Nội lực tiêu chuẩn cao độ chân cột. Cột C27 N tc M 2X tc M 3Y tc Q 2X tc Q 3Y tc (T) (T.m) (T.m) (T) (T) TH N max 830 31 0 0 15 Cột C40 N tt M 2X tt M 3Y tt Q 2X tt Q 3Y tt (T) (T.m) (T.m) (T) (T) TH N max 1283 10 0 0 4  Nội lực tiêu chuẩn cao độ đáy đài. SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -5- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG Cột C27 N tt M 2X tt M 3Y tt Q 2X tt Q 3Y tt (T) (T.m) (T.m) (T) (T) TH N max 830 58 0 0 15 Cột C40 N tt M 2X tt M 3Y tt Q 2X tt Q 3Y tt (T) (T.m) (T.m) (T) (T) TH N max 1283 17 0 0 4 2. SƠ BỘ CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI VÀ CÁC KÍCH THƯỚC a. Sơ bộ các kích thước - Mốc cao độ chuẩn : ±0.00 m : mặt sàn tầng trệt. - Cao độ mặt sàn tầng hầm : -4.00 m tính từ sàn tầng trệt. - Cao độ mặt đất tự nhiên : -0.50 m tính từ sàn tầng trệt. - Chọn chiều cao đài móng sơ bộ : h đ = 1.8 m. - Thiết kế mặt đài trùng mép trên kết cấu sàn tầng hầm (trùng cốt -4,00m qui ước). Vì sàn tầng hầm được liên kết với hệ dầm tầng hầm và có chiều dày khá lớn nên có độ cứng trong mặt phẳng rất lớn, giúp cho móng chống lại tác động theo phương ngang, giúp ổn định cho móng chống lại lực tác động ngang. - Đáy đài móng đặt tại cao độ -5.80 m, đặt lên lớp đất thứ 2 – sét pha lẫn sạn trạng thái dẻo. Chiều sâu này chưa kể lớp Bê tông lót dày 10cm. - Móng cọc được thiết kế là móng cọc đài thấp vì vậy độ chôn sâu của đài phải thỏa điều kiện lực ngang tác động ở đáy công trình phải cân bằng với áp lực đất tác động lên đài cọc. b. Kiểm tra điều kiện lực xô ngang H m N M Q h ñ Q M 1 E p -E a - Điều kiện : chiều sâu đặt đáy H m phải lớn hơn h min : chiều sâu đặt đáy đài nhỏ nhất được thiết kế với yêu cầu cân bằng áp lực ngang theo giả thiết tải ngang hoàn toàn do lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận. - Dùng Q max = 17 (T) để kiểm tra điều kiện cân bằng áp lực ngang đáy đài theo công thức thực nghiệm sau: SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -6- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG H m - Với:  H m chiều sâu chôn móng từ mặt đất thiên nhiên đến đáy đài : 5.3m.  : góc ma sát trong của đất từ đáy đài trở lên.  : dung trọng của đất kể từ đáy đài trở lên mặt đất.  B đ : cạnh của đáy đài theo phương thẳng góc với tải ngang Q - ở đây là bề rộng đài, sơ bộ chọn 2.5m. m < H m = 5.3m. - Vậy h m thỏa điều kiện cân bằng áp lực ngang nên ta có thể tính toán móng với giả thiết tải ngang hoàn toàn do lớp đất trên từ đáy đài tiếp nhận. 3. CHỌN CỌC Chọn cọc BTCT kích có thông số : - Tiết diện cọc : C35x35 (cm). → F c = 0.35*0.35 = 0.123 m 2 . - Cốt thép trong cọc : 8 ϕ 16. → F s = 16.1 cm 2 . - Vật liệu :  Bê tông : B25 ( tương đương Mac350 ) : R b = 145 (kG/cm 2 ); R bt = 10.5 (kG/cm 2 ).  Cốt thép : thép AIII : R s = 3650 (kG/cm 2 ). - Chiều dài cọc :  Sơ bộ chọn chiều dài cọc đảm bảo điều kiện cọc nằm trong độ sâu từ 20 đến 30 m và đảm bảo hơn 1/3 chiều dài cọc đặt trong lớp đất tốt.  Chiều dài cọc được tính gồm : đoạn cốt thép neo vào đài cọc l t : 30d = 50 cm, đoạn đầu cọc nằm trong đài ( tính từ đáy dưới đài ) l b : 10 cm, đoạn cọc trong đất tính từ đáy đài trở xuống : l c . SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -7- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG  Chiều dài cọc : L c = 22.7 (m) gồm 2 cọc : cọc 1 : 11.7m, cọc 2 : 11m.  Đoạn nằm trong đài : 0.6 (m).  Đoạn nằm trong đất : 22.1 (m) kể từ đáy đài.  Vậy mũi cọc nằm ở độ sâu -27.9m, ngàm 2.4 m trong lớp đất thứ 5 – cát pha. 4. TÍNH TOÁN SCT CỌC a. SCT cọc theo điều kiện vật liệu  Sức chịu tải tính toán theo vật liệu của cọc được tính theo công thức sau: P vl = ϕ (R n F b + R a F a ) - Trong đó:  ϕ: Hệ số xét đến ảnh hưởng của uốn dọc tra bảng 5.1 sách Nền và Móng thầy Nguyễn Văn Quảng, phụ thuộc vào tỷ số : l tt /b, với l tt : chiều dài cọc tính từ đáy đài móng đến đáy lớp đất yếu cuối cùng ( bùn sét ) mà cọc đi qua. b : cạnh bé cọc. l tt = 10 m, b = 0.35m. → l tt /b = 28.6 → φ = 0.625.  R n : Cường độ chịu nén của bêtông, R b = 145 kG/cm 2 .  F b : Diện tích mặt cắt ngang của cọc.  R a : Cường độ tính toán của thép, R s = 3650 kG/cm 2 .  F a : Diện tích tiết diện ngang cốt dọc. F s = 16.1 cm 2 . → P vl = 0.625*(145*1225 + 3650×16.1) = 147 T. b. SCT cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền - phụ lục B  Công thức tổng quát : - SCT cực hạn : Q u = Q s + Q p - Với :  Q s : ma sát thân cọc (T). • Q s = A s f s : cọc nằm trong 1 lớp đất (T). • Q s = : cọc nằm trong n lớp đất (T).  Q p : sức kháng mũi cọc (T). • Q p = A p q p (T). - Trong đó :  A si : diện tích mặt bên cọc nằm trong lớp đất i (m 2 ).  f si : ma sát đơn vị thân cọc lớp đất i (T/m 2 ).  A p : diện tích tiết diện mũi cọc (m 2 ).  q p : cường độ chịu tải cực hạn của đất mũi cọc (T/m 2 ).  f si = c ai + σ’ hi *tg φ ai - Trong đó : • c ai : lực dính giữa thân cọc và lớp đất i (T/m 2 ) , với cọc BTCT, c ai = 0.7c trong đó c là lực dính của lớp đất thứ i. • σ' hi : ứng suất hữu hiệu trong đất do tải trọng bản thân các lớp đất ở trạng thái tự nhiên gây ra theo phương vuông góc với mặt bên cọc của lớp đất i (T/m 2 ). • φ ai : góc ma sát giữa cọc và lớp đất i, với cọc BTCT lấy φ a = φ, với φ : góc ma sát trong của lớp đất thứ i ( độ ).  q p = c*N c + σ’ vp *N q + γ*d p *N γ SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -8- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG - Trong đó : • c : lực dính đất nền dưới mũi cọc (T/m 2 ). • σ' vp : ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi cọc do trọng lương bản thân đất trạng thái tự nhiên, (T/m 2 ). • N c , N q , N γ : hệ số SCT, phụ thuộc vào ma sát trong của đất, hình dạng mũi cọc, phương pháp thi công cọc, tra biểu đồ quan hệ bên dưới. • N c : (N q -1)*cotgφ. • N q : tg 2 (45+ )*e πtgφ . • N γ : 2*(Nq+1)*tgφ. • γ : trọng lượng thể tích đất ở độ sâu mũi cọc (T/m 3 ). • d p : bề rộng tiết diện cọc (m). - SCT cho phép của cọc : Q a = + - Với :  FS s : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, FS s = 1.5 ÷ 2.0.  FS p : hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc, FS p = 2.0 ÷ 3.0.  Công thức đơn gỉan tính gần đúng cho từng loại đất : - SCT cực hạn của cọc trong đất dính : Q u = Q s + Q p = A s αc u + A p N c c u - Với :  c u : sức chống cắt không thoát nước của đất nền, T/m 2 , c u = c uu + σ’*tgφ (T/m 2 ), với c uu : lực dính đơn vị của đất theo TN UU ( không cố kết không thoát nước ), σ’ : ứng suất pháp tuyến hữu hiệu ( pháp tuyến tức vuông góc với phương chịu cắt của đất ), trong trường hợp cọc thẳng đứng, ma sát dọc thân cọc → σ’ vuông góc với thân cọc.  α : hệ số, không có thứ nguyên. Đối với cọc đóng lấy theo hình B.1 trong TCVN 205 – 1998 thiết kế móng cọc, với cọc nhồi lấy từ 0.3 ÷ 0.45 cho sét dẻo cứng và 0.6 ÷ 0.8 cho sét dẻo mềm.  N c : hệ số sức chịu tải lấy bằng 9.0 cho cọc đóng trong sét cố kết thường và 6.0 cho cọc nhồi. - Lưu ý : Hệ số an toàn khi tính toán SCT của cọc theo công thức trên lấy bằng : 2.0 ÷ 3.0.  Trị giới hạn của αc u : 1kg/cm 2 .  Sức chịu tải cực hạn của cọc trong đất rời : Q u = Q s + Q p = A s K s σ’ v tan φ a + A p σ’ vp N q - Với :  K s : hệ số áp lực ngang trong đất ở trạng thái nghỉ, lấy theo hình B.2.  σ' v : ứng suất hữu hiệu trong đất tại độ sâu tính toán ma sát bên tác dụng lên cọc, T/m 2 .  φ a : góc ma sát giữa đất nền và thân cọc.  σ’ vp : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại mũi cọc, T/m 2 .  N q : hệ số SCT, xác định theo hình B.3 SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -9- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG - Lưu ý : Hệ số an toàn khi tính toán SCT của cọc theo công thức trên lấy bằng : 2.0 ÷ 3.0. SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -10- [...]... : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG a Móng M1 – C27  Xác định kích thước khối móng quy ước : - Xác định góc truyền lực , với ϕtb – góc ma sát trung bình của các lớp đất từ đáy đài cọc đến đáy móng quy ước : =12.60 → - Diện tích khối móng quy ước :  Bề rộng khối móng quy ước : Bm = B1 + 2*22.1*tg3.14 với B1 = 2.8 – 0.35 = 2.45 (m) → Bm = 4.9 (m)  Chiều dài khối móng quy ước : Hm = H1 + 2*22.1*tg3.14... Bm = 8 (m)  Diện tích khối móng quy ước : Fm = Hm*Bm = 48 (m2) - Trọng lượng khối móng quy ước : SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -19- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM Qm = Gkhốimóng + Gcọc CHƯƠNG 8 : MÓNG = 1/3*h*(S+s+ )*2 + 24*7.35 = 1/3*23.4*(3.5*5.6 + 6*8 + 31 ) *2+ 176 = 1714 (T) - Trọng lượng phần đài móng : Nđ = 1.8*24*2 = 86 (T) Tải trọng tiêu chuẩn đưa về đáy khối móng quy ước :  Ntcmqu =... trong φ của lớp nền ngay dưới đáy móng quy ước Với lớp đất cát pha : φ = 24.330 → A = 0.73; B = 3.90; D = 6.50  Bm = cạnh bé đáy móng quy ước : 4.9 (m)  γII : giá trị tính toán dung trọng lớp đất dưới đáy móng : 2.03 (T/m 3)  γ’II : giá trị tính toán trung bình gia quyền dung trọng của các lớp đất từ đáy móng trở lên γ’II = = 1.86(T/m3)  CII : lực dính dưới đáy khối móng quy ước : 0.068 (kG/cm2) =... toán độ lún của móng cọc ma sát, với móng cọc chống vì biến dạng bé nên không vượt quá giới hạn cho phép, không cần kiểm tra SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -20- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM - CHƯƠNG 8 : MÓNG Sử dụng giá trị tiêu chuẩn của tải trọng để tính toán độ lún của nền bên dưới đáy khối móng quy ước a Móng M1 – C27 Tính toán áp lực gây lún tại đáy khối móng quy ước : δzgl = ptc - = - Với... (T/m2)  Pmin = 47 > 0 → Đất nền dưới đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định b Móng M2 – C40  Xác định kích thước khối móng quy ước : - Xác định góc truyền lực , với ϕtb – góc ma sát trung bình của các lớp đất : =12.60 → - Diện tích khối móng quy ước :  Bề rộng khối móng quy ước : Bm = B1 + 2*22.1*tg3.14 với B1 = 3.5 (m) → Bm = 6 (m)  Chiều dài khối móng quy ước : Hm = H1 + 2*22.1*tg3.14 với... dạng bản thân các cọc bỏ qua Để có thể sử dụng nguyên biến dạng tuyến tính để tính toán độ lún của nền móng cọc, phải đảm bảo điều kiện đầu tiên là áp lực do công trình và khối móng quy ước gây ra tại nền dưới đáy khối móng quy ước không vượt quá cường độ của nền Ta tính toán và kiểm tra điều kiện ổn định nền dưới móng quy ước -0.5 -0.5 -2.5 -4.0 -4.5 -5.8 -6.5 -8.5 -10.5 -12.5 -14.5 -16.5 -18.5 -20.5... MSSV:X061665 -16- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG Fk 0.207*l 0.207*l l - 7 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH ĐẤT NỀN Kiểm tra ổn định đất nền là bước đầu tiên trong tính toán nền theo trạng thái giới hạn thứ 2 Sử dụng giá trị tiêu chuẩn của tải trọng để tính toán và quan niệm một khối móng quy ước Độ lún của móng trong trường hợp này là do nền đất nằm dưới đáy khối móng quy ước gây ra, biến dạng bản thân các cọc... đài móng tính từ đáy đài móng đến mặt đất tự nhiên : 5.3 (m) →R= *( 0.73*4.9*2.03 + 3.90*5.3*1.86 + 6.50*6.8 ) = 108 (T/m2) - Điều kiện ổn định :  Ptb = (Pmaxtc + Pmintc)/2 = 64 (T/m2) < R = 108(T/m2)  Pmax = 66 < 1.2*R = 130 (T/m2)  Pmin = 62 > 0 → Đất nền dưới đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định 8 TÍNH LÚN - Tính lún là tính toán biến dạng nền theo TTGH 2 - Chỉ tính toán độ lún của móng. .. L1 = 1.05*5 + 0.35 = 5.6 (m) → Bm = 8 (m)  Diện tích khối móng quy ước : Fm = Hm*Bm = 39.2 (m2) - Trọng lượng khối móng quy ước : Qm = Gkhốimóng + Gcọc = 1/3*h*(S+s+ )*2 + 18*7.35 = 1/3*23.4*(2.45*5.6 + 4.9*8 + 23.2 ) *2 + 132.3 = 1320 (T) - Trọng lượng tiêu chuẩn phần đài móng : Nđ = 1.8*16.8*2.5 = 76 (T) Tải trọng tiêu chuẩn đưa về đáy khối móng quy ước :  Ntcmqu = Ntc + Nđ + Qm = 830 + 76 + 1320... 2.4*2.03= 53 (T/m2) Ứng suất gây lún tại đáy móng : - δzgl = ptc = 56 – 53 = 3 (T/m2) < 1/5 gây lún là rất bé, độ lún không đáng kể, có thể bỏ qua b Móng M2 – C40 Tính toán áp lực gây lún tại đáy khối móng quy ước : σzgl = ptc - = - = 10.32: ứng suất - Với :  Ntcmqu = Ntc + Nđ + Qm = 1283 + 86 + 1714 = 3070 (T)  Fm = 48 (m2) = = 64 (T/m2)  : ứng suất tại đáy móng quy ước do tải trọng bản thân các lớp . trọng tính toán tác dụng xuống móng ở cao độ mặt đài móng – cao độ chân cột. SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 -4- GVHD : THẦY ĐINH HOÀNG NAM CHƯƠNG 8 : MÓNG - Nội lực tính toán chân cột. được sử dụng để tính toán nền móng theo trạng thái giới hạn thứ hai. - Tải trọng lên móng đã xác định được là tải trọng tính toán, muốn có tổ hợp các tải trọng tiêu chuẩn lên móng đúng ra phải làm. 0. → Đất nền dưới đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định. 8. TÍNH LÚN - Tính lún là tính toán biến dạng nền theo TTGH 2. - Chỉ tính toán độ lún của móng cọc ma sát, với móng cọc chống vì biến