§ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc ThiÕt kÕ m«n häc ThiÕt kÕ m«n häc TRỤ CẦU TRỤ CẦU 1. Nhi Ưm vơ thiÕt kÕ: – Thiết kế trụ cầu cầu dầm giãn đơn trên đường thẳng, được thiết kế theo quy trình 1979 của bộ giao thơng vận tải ban hành. – Trụ cầu có cấu tạo dạng trụ đặc thân hẹp, bª tông mũ trụ có số hiệu M300. – Bê tông thân trụ và bệ cọc có M250. – Cốt thép trụ nhóm AII. – Trụ được thi công theo phương pháp đỗ tại chỗ. – T¶i träng §oµn xe H30, XB80, Ngêi 300kg/cm 2 . – ChiỊu cao dÇm 1,5m.HƯ sè ph©n bè ngang η H30 =0.421; η XB80 =0.618; η ng =0.987. Kh«ng níc ngÇm, kh«ng th«ng thun, kh«ng ®éng ®Êt. Néi dung tÝnh to¸n: 1.Hình dạng và kích thước tru.ï Trang 1 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 I I II II §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc 1. 2.Xác đònh các tải trọng tác dụng lên trụ. 2.1.Trọng lượng bản thân trụ: a. Trọng lượng đá kê gối: P 1 = 5(1,4 . 0,2 . 0,9). 2,5 = 3,15 T b. Trọng lượng và mũ trụ: P 2 = 2 1 . 0,1. 11,6. 1,8 + 0,4. 11,6. 2,2 + 2. 2 1 . 0,2. 1,8. 2,2 + 0,6. 8. 2).2,5 = 58,65 T c. Trọng lượng thân trụ: P 3 =       + )9,6.8,1.2,6()2.9,6.9,0.14,3. 2 1 ( 2 . 2,5 = 236,38 T d. Trọng lượng bệ cọc: P 4 = (9. 2. 3,6). 2,5 = 162 (T) e. Trọng lượng tiêu chuẩn của trụ nằm trên mặt cắt I - I P tc I = ∑ = 3 1i P i = 3,15 + 58,65 + 236,38 = 298,18 (T) • Trọng lượng tính toán: + Với tổ hợp tải trọng chính: n = 1,1 P tt I = 1,1. P tc I = 327,998 (T) lấy 328 (T). + Với tổ hợp tải trọng phụ: n = 0,9 P tt I = 0,9. P tc I = 268,36 (T) + Mô men của bản thân trụ đối với trọng tâm mặt cắt I-I: M I = 0 f. Trọng lượng tiêu chuẩn của trụ nằm trên mặt cắt II - II P tc II = ∑ = 4 1i P i = 3,15 + 58,65 + 236,38 + 162 = 460,18 (T) • Trọng lượng tính toán: Trang 2 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc + Với tổ hợp tải trọng chính: n = 1,1 P tt II = 1,1. P tc II = 506,198 (T) + Với tổ hợp tải trọng phụ: n = 0,9 P tt II = 0,9. P tc II = 414,162 (T) + Mô men của bản thân trụ đối với trọng tâm mặt cắt II-II: M II = 0 3.1 Phản lực gối do tónh tải kết cấu nhòp tác dụng lên trụ: − Phản lực gối do tónh tải giai đoạn I và giai đoạn II của kết cấu nhòp gây ra. − Tónh tải trên 1 m dài kết cấu nhòp: q tc = 5(q tc I + q tc II ) = 5 (2,419 + 0,462) = 14,405 (T) q tt = 5(1,1. q tc I + 1,5. q tc II ) = 16,77 (T) − Đặt tải lên đường ảnh hưởng phản lực gối ta được: 29.4 + R tc = 2.q tc 2 tt l = 2. 14,405. 2 4,29 = 466,72 (T) + R tt = 2.q tt 2 tt l = 2. 16,77. 2 4,29 = 543,348 (T) + Mô men đối với hai mặt cắt M I = M II = 0 4 Tính phản lực gối do hoạt tải trên kết cấu nhòp: 4.1 Do hoạt tải H30: 4.1.1 Do H30 hai làn xe trên cả 2 nhòp: 29.4 29.4 − Tra bảng tải trọng tương đương ta có: Trang 3 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Đ.A.H R §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc ml 45,65 5,0395,0 45,65 4,29 = ≈== α → q tđ = 1,75 T/m − Phản lực gối do hoạt tải tiêu chuẩn: R tc tt = 2. β . q tđ. Ω = 2. 0,9. 1,75. 30,05 = 104,11 (T) − Phản lực gối do hoạt tải tính toán: R tt = 1,4. R tc tt = 145,75 (T) − Mô men do hoạt tải với các mặt cắt: M I = M II = 0 4.1.2 Hai làn xe H30 trên 1 nhòp: 29.4 − Tra bảng tải trọng tương đương ta có: ⇒    = = ml 4,29 0 α q tđ = 2,438 T/m − Phản lực gối do hoạt tải tiêu chuẩn: R tc tt = 2. β . q tđ. Ω = 2. 0,9. 2,438. 14,7 = 71,1 (T) − Phản lực gối do hoạt tải tính toán: + Với tổ hợp chính: n = 1,4 R tt tt = 1,4. R tc tt = 99,54 (T) + Với tổ hợp phụ: n = 1,12 R tt tt = 1,12. R tc tt = 79,62 (T) (Hệ số tải trọng của tổ hợp phụ = 0,8 lần tổ hợp tải trọng chính = 0,8.1,4 = 1,12) − Mô men do hoạt tải H30 trên 1 nhòp với trọng tâm mặt cắt I – I: Trang 4 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc Ta có e = 0,325 m M tt I = 0,325. 99,53 = 32,35 (T.m) (Với tổ hợp chính) M tt I = 0,325. 79,62 = 25,88 (T.m) (Với tổ hợp phụ) 4.1.3 Hoạt tải H30 1 làn xe trên 2 nhòp xếp lệch tâm: − Phản lực gối do tải trọng tiêu chuẩn: R tc tt = q tđ. Ω = 1,75. 30,05 = 57,84 (T) − Phản lực gối do tải trọng tính toán (tính cho tổ hợp phụ) R tt tt = 1,12. R tc tt = 64,78 (T) − Mô men theo phương ngang cầu do phản lực gối của H30 với trọng tâm các m/c: Ta có: e I m = e II n = 2 7 - 0,5 - 1,9 + 2 9,1 = 2,05 m M = e n. R ⇒ M tc I = M tc II = 57,84. 2,05 = 118,572 (T) M tt I = M tt II = 64,78. 2,05 = 132,799 (T) 4.2 Do hoạt tải người đi bộ trên kết cấu nhòp: 4.2.1 Do người trên 2 nhòp, 2 làn: − Phản lực gối do tải trọng tiêu chuẩn: R tc ng = 2. q tđ. Ω = 2. 0,3. 2. 30,05 = 40,2 (T) (q ng td = 3,0. 2 T/m) − Phản lực gối tính toán: R tt ng = 1,4. R tc ng = 56,28 (T) Với tổ hợp chính. R tt ng = 1,12. R tc ng = 45,024 (T) Với tổ hợp phụ. − Mô men đối với trọng tâm các mặt cắt: M I = M II = 0 4.2.2 Do người trên 1 nhòp, 2 làn: − Phản lực gối tiêu chuẩn: R tc ng = 2. q tđ. Ω = 2. 0,3. 2. 14,7 = 19,44 (T) Trang 5 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc − Phản lực gối tính toán: R tt ng = 1,4. R tc ng = 27,216 (T) Với tổ hợp chính. R tt ng = 1,12. R tc ng = 21,773 (T) Với tổ hợp phụ. − Mô men với các mặt cắt: e 1 = e 2 = 0,325 m M I = M II = 0,325. 27,216 = 8,845 (T.m) Với tổ hợp chính. M I = M II = 0,325. 21,773 = 7,076 (T.m) Với tổ hợp phụ. 4.2.3 Do người trên 2 nhòp, 1 làn: − Phản lực gối tiêu chuẩn: R tc ng = q tđ. Ω = 0,3. 2. 14,7 = 9,72 (T) − Phản lực gối tính toán: R tt ng = 1,4. R tc ng = 13,608 (T) Với tổ hợp chính. R tt ng = 1,12. R tc ng = 10,886 (T) Với tổ hợp phụ. − Mômen theo phương ngang cầu với các mặt cắt: I-I và II-II , e I = e II = 4,75m M II ng = M I ng = 4,75. 13,608 = 64,638 (T.m) Với tổ hợp chính. M II ng = M I ng = 4,75. 10,886 = 51,708 (T.m) Với tổ hợp phụ. 4.3 Do XB80 trên kết cấu nhòp: 4.3.1 Do XB80 trên kết cấu nhòp: ⇒    = = ml 4,29 0 α q tđ = 4,605 T/m − Phản lực tiêu chuẩn: R tc XB80 = q tđ. Ω = 4,605. 14,7 = 74,601 (T) − Phản lực gối tính toán: R tt XB80 = 1,1. R tc XB80 = 82,069 (T) − Mô men đối với trọng tâm các mặt cắt I-I và II-II ,ta có e = 0,325 m M I = M II = 0,325. 82,069 = 26,67 (T.m) Trang 6 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc 4.3.2 Do XB80 trên 2 nhòp lệch tâm: ⇒    = = ml 45,59 0 α q tđ = 2,39 T/m − Phản lực gối tiêu chuẩn: R tc XB80 = q tđ. Ω =2,39. 30,05 = 78,99 (T) − Phản lực gối tính toán: R tt XB80 = 1,1. R tc XB80 = 86,89 (T) − Mô men theo phương ngang cầu do phản lực gối của XB80 gây ra với trọng tâm các mặt cắt: e I = e II = 2 7 - (0,65 + 2 7,2 ) = 1,5 m M I = M II = 1,5. 82,89 = 130,335 (T.m) 4.4 Tính toán tải trọng ngang theo phương dọc cầu do lực hãm của xe H30 trên 1 nhòp − Với nhòp có: 25m < l < 50m lực hãm T tc h = 0,6P Vậy T tc h = 0,6. 30 = 18 (T) T tt h = 1,12. 18 = 20,16 (T) (Tính với tải trọng phụ) − Mô men do lực hãm đối với mặt cắt I -I (đáy móng) M IItc h − = T tc h . h I = 18. 8,15 = 146,7 T.m M IItt h − = T tt h . h I = 20,16. 8,15 = 164,304 T.m − Mô men do lực hãm đối với mặt cắt II -II (đáy móng) M IIIItc h − = T tc h . h II = 18. 10,15 = 182,7 T.m M IIIItt h − = T tt h . h II = 20,16. 10,15 = 204,624 T.m Trong đó h I , h II là khoảng cách từ tim gối đến các mặt cắt I - I và II - II 4.5 Tính tải trọng ngang theo phương ngang cầu do lực lắc ngang của đoàn xe H30 − Cường độ rải đều của tải trọng ngang do H30: q n = 0,4 T/m Trang 7 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc − Lực lắc ngang tiêu chuẩn tập trung tại cao độ mặt đường xe chạy: E t/c = q n . Ω = q n. 2 21 tctt LL + = 0,4 2 4,294,29 + = 12,96 (T) − Lực lắc ngang tính toán: E tt = 1,12. E tc = 1,12. 12,96 = 14,52 (T) − Mô men do lực lắc ngang đối với mặt cắt I - I: M tc I = E tc . h I = 12,96. 12,25 = 158,76 T.m M tt I = E tt . h I = 44,25. 12,25 = 177,87 T.m − Mô men do lực hãm đối với mặt cắt II -II (đáy móng) M tc II = E tc . h II = 12,96. 14,25 = 184,68 T.m M tt II = E tt . h II = 14,25. 14,25 = 206,91 T.m Trong đó h I , h II là khoảng cách từ mặt đường xe chạy đến các mặt cắt I - I và II- II 4.6 Áp lực gió theo phương ngang cầu lên kết cấu nhòp và trụ cầu: Cường độ gió khi có xe chạy trên cầu lấy ϖ 0 = 50 KG/m 2 = 0,05 T/m 2 Khi không có xe chạy lấy ϖ 0 = 180 KG/m 2 = 0,18 T/m 2 4.7 Tính với mực nước thấp nhất: − Diện tích chắn gió của lan can: F 1n =       + 22 21 LL . h lc. k 1 =       + 2 4,29 2 4,29 . 1,2. 0,3 = 11,664 m 2 − Diện tích chắn gió của kết cấu nhòp: F 2n =       + 2 . 2 . 2211 dd hLhL . k 2 =       2 7,1.4,29 . 2,1 = 55,08 m 2 − Diện tích chắn gió của trụ phần cao hơn mực nước thấp nhất: F 3nTN = b T. h TN . k 3 = (2,2. 0,5 + 2,2. 1,897 + 1,8. 6,9 + 2 12 + . 3,6). 1 = 23,09 m 2 Trong đó: L 1 , L 2 là chiều dài nhòp 1 và 2 (L 1 = L 2 ) Trang 8 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc h lc là chiều cao lan can h đ1 , h đ2 là chiều cao nhòp 1 và 2 b T là chiều rộng phần trụ cao hơn mực nước thấp nhất k 1 , k 2 , k 3 là hệ số độ võng lấy theo quy trình − Lực gió ngang tiêu chuẩn tác dụng vào kết cấu nhòp ϖ ct n / 1 = ϖ 0. F 1n = 0,18. 11,664 = 2,1 (T) ϖ ct n / 2 = ϖ 0. F 2n = 0,18. 55,08 = 9,914 (T) ϖ ct n / 3 = ϖ 0. F 3n = 0,18. 23,09 = 4,156 (T) • Tổng lực gió ngang: ϖ tc TNn = ∑ tc ϖ in = 2,1 + 9,914 + 4,156 = 16,17 (T) ϖ tt TTn = 1,2. ϖ tc TNn = 19,4 (T) − Tay đòn đối với mặt cắt I - I của các lực gió cắt ngang tác dụng lên: + Lan can: h 01 = 10,7 (m) + Kết cấu nhòp: h 02 = 9 (m) + Thân trụ: h 03 = 4 (m) − Mô men lực gió ngang đối với mặt cắt I - I M tc II − TN = ϖ ct n / 1 .h 01 + ϖ ct n / 2 .h 02 +ϖ ct n / 3 .h 03 = 2,1.10,7 + 9,914.9 + 4,156.4 = 128,32 (T.m) M tt II − TN = 1,2. M tc II − TN = 153,98 (T.m) − Tay đòn đối với mặt cắt II - II của các lực gió cắt ngang tác dụng lên: + Lan can: h 01 = 10,7 + 2 = 12,7 (m) + Kết cấu nhòp: h 02 = 9 + 2 = 11 (m) + Thân trụ: h 03 = 4 + 2 = 6 (m) − Mô men lực gió ngang đối với mặt cắt II - II M tc IIII − TN = 2,1. 13,7 + 9,914. 11 + 4,156. 6 = 160,66 (T.m) Trang 9 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc M tt IIII − TN = 1,2. M tc IIII − TN = 192,79 (T.m) 4.8 Tính với mực nước cao nhất: − Diện tích chắn gió của trụ ứng với mực nước cao nhất: F 3nCN = b. h cn . k 3 = (2,2. 0,5 + 2,2. 1,897 + 1,8. 0,6). 1 = 6,35 m 2 − Lực gió ngang tiêu chuẩn tác dụng vào trụ: ϖ ct CNn / 3 = 0,18. 6,35 = 1,14 (T) − Tổng lực gió ngang: ϖ ct CNn / = 2,1 + 9,914 + 1,14 = 13,15 (T) ϖ tt CNn = 1,2. ϖ ct CNn / = 15,78 (T) − Tay đòn đối với trọng tâm mặt cắt I - I của lực gió ngang tác dụng lên trụ: h 03nCN = 7,75 (m) − Mô men lực gió ngang với mực nước cao nhất đối với mặt cắt I - I M tc II − CN = 2,1. 10,7 + 9,914. 9 + 1,14. 7,75 = 120,53 (T.m) M tt II − CN = 1,2. M tc II − CN = 144,64 (T.m) − Tay đòn đối với mặt cắt II - II của lực gió cắt ngang tác dụng lên: h 3nCN = 7,75 + 2 = 9,75 (m) − Mô men lực gió ngang với mặt nước cao nhất lên mặt cắt II - II M tc IIII − nCN = 2,1. 12,7 + 9,914. 11 + 1,14. 9,75 = 146,84 (T.m) M tt IIII − nCN = 1,2. M tc IIII − nCN = 176,21 (T.m) 4.9 Tính áp lực gió lên trụ theo phương dọc cầu: 4.9.1 Tính với mực nước thấp nhất: F TN = 11,6. 0,5 + 2 86,11 + . 0,6 +8. 6,9 + 2 1 . 9. 2 = 75,88 m 2 − Áp lực gió tiêu chuẩn khi có hoạt tải trên nhòp: ϖ c/t h TN = 0,05. 75,88 = 3,794 (T) − Áp lực gió tiêu chuẩn khi không có hoạt tải trên nhòp: ϖ c/t 0 TN = 0,18. 75,88 = 13,66(T) − Áp lực gió tính toán: Trang 10 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 [...]... Tổ hợp Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng Tải trọng Nội lực tiêu chuẩn N (T) H (T) Nội lực tính toán M(T.m) N (T) H (T) M(T.m) - Tónh tải bản thân trụ (n=1,1) 298,18 0 327,998 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n=1,1) 466,72 0 543,348 0 - Hoạt tải H30(2 làn trên 2 nhòp n=1,4) 104,11 0 145,75 0 - Hoạt tải người(2 làn trên 2 nhòp n=1,4) 40,2 0 56,28 0 869,01 0 1073,366 0 - Tónh tải bản thân trụ (n=1,1)... thoả mãn 5.3.3 Tính duyệt mặt cắt I-I theo tổ hợp tải trọng phụ theo phương ngang cầu: − Theo phương ngang cầu, mặt cắt thân trụ được quy đổi thành hình chữ nhật có b=1,8m và h = 7,61 m − Tổ hợp tải trọng V bất lợi hơn có: Ntt = 971,056 Mtt = 338,488 e0 = 0,369 Ndl = 871,346 Nk = 75,666 Tính hệ số medl = mdl = 1 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Trang 20 Lấy với λy = N= Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh... 298,18 0 327,998 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n=1,1) 466,72 0 543,348 0 - Hoạt tải XB80 (lệch tâm trên 2 nhòp n=1,1) 74,601 130,335 82,069 130,335 40,2 0 56,28 0 879,70 130,335 1009,695 130,335 - Tónh tải bản thân trụ (n=1,1) 298,18 0 327,998 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n=1,1) 466,72 0 543,348 0 - Hoạt tải H30(2 làn trên 1 nhòp n=1,12) 71,1 23,11 79,62 25,58 - Hoạt tải người (2 làn trên 1 nhòp, n = 1,12)... §ç Thµnh Hng − Thiết kế M«n häc Tính hệ số triết giảm tính chòu lực: ϕ kp ϕ= N dl N + k mdl N N Trong đó: N là lực nén dọc tính toán N = 1073,366 (T) tác dụng lâu dài gồm tónh tải kết cấu nhòp và tónh tải trụ Ndl = 327,998 + 543,348 = 871,346 (T) Nk là lực dọc gây ra bởi tải trọng tác dụng tức thời (hoạt tải trên kết cấu nhòp) Nk = 202,03 (T) ϕkp là hệ số triết giảm sức chòu lực của tải trọng ngắn... Tc-K34 Trang 12 Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng Lập các tổ hợp tải trọng mặt cắt I-I: Tổ Nội lực tiêu chuẩn Tải trọng Nội lực tính toán N (T) 1 M(T.m) N (T) H (T) M(T.m) 3 2 H (T) 4 5 6 7 8 - Tónh tải bản thân trụ (n=1,1) Hợp chính 1 0 506,198 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n=1,1) 466,72 0 543,348 0 - Hoạt tải H30(2 làn trên 2 nhòp n=1,4) 104,11 0 145,75 0 - Hoạt tải người(2 làn trên 2 nhòp... 7,07 ∑ - Hoạt tải người(2 làn trên 2 nhòp n=1,4) ∑ - Lực hãm xe 18 855,44 ∑ 20,16 164,304 13,66 - Lực gió dọc cầu khi không có hoạt tải (MNTN) 146,304 75,13 16,39 90,145 31,66 250,862 950,966 36,55 278,099 IV - Tónh tải bản thân trụ (n= 0,9) 298,18 0 327,998 0 Tổ - Tónh tải kết cấu nhòp (n= 0,9) 466,72 0 543,348 0 Hợp - Hoạt tải H30(2 làn trên 1 nhòp n=1,12) 71,1 23,11 79,62 25,58 Phụ - Hoạt tải người... Hợp - Tónh tải kết cấu nhòp (n= 1,1) 466,72 0 513,392 0 Phu - Hoạt tải H30 chạy lệch 1 làn 2 nhòp (n=1,12) 57,84 118,572 64,78 132,799 9,72 46,17 10,886 51,708 ï ngang - Hoạt tải người trên 2 nhòp 1 làn, n = 1,12) cầu - Lực gió ngang cầu (Tính với MTTN) 16,17 832,46 ∑ 128,32 19,4 16,17 293,062 917,056 153,98 19,4 338,488 VI Tổ - Tónh tải bản thân trụ (n= 0,9) 298,18 0 327,998 0 Hợp - Tónh tải kết cấu... đá kê gối là đạt 5.5 Tính toán mũ trụ Mũ trụ được tính theo dầm công xon 5.5.1 Chiều dài phần hẫng tính toán: l = lk + ∆l Trong đó:lk là phần hẫng tính từ thân trụ Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Trang 22 Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng ∆l là phần sâu ngàm quy ước ∆l = 1 0,9 R= = 0,3 (m) 3 3 ⇒ l = 1,8 + 0,3 = 2,1 m 5.5.2 Tính tải trọng tác động lên công xon: − Tải trọng bản thân: + Diện tích mặt... tải bản thân trụ (n= 1,1) 460,18 0 506,198 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n= 1,1) 466,72 0 543,348 0 - Hoạt tải ôtô 2 nhòp 1 làn chạy lệch (n=1,12) 57,84 118,572 64,78 132,799 - Hoạt tải người (2 nhòp đi trên vỉa hè, n=1,12) V 9,72 46,17 10,886 51,708 - Lực gió ngang cầu (Tính với MTTN) 16,17 - Áp lực do MNTN 994,46 ∑ VI 16,17 19,4 0 0 128,32 0 293,062 1125,212 19,4 153,98 338,487 - Tónh tải bản thân trụ. .. - Tónh tải bản thân trụ (n=1,1) I Tổ 460,18 460,18 0 506,198 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n=1,1) 466,72 0 543,348 0 - Hoạt tải XB80 (n=1,1) 74,601 130,335 82,069 130,335 40,2 0 56,28 0 0 0 0 0 1001,501 130,335 1187,895 130,335 - Tónh tải bản thân trụ (n=1,1) 460,18 0 506,198 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n=1,1) 466,72 0 543,348 0 71,1 23,11 79,62 25,58 - Áp lực do MNTN ∑ II Tổ Hợp chính 2 - Hoạt tải người(2 . cÇu Thiết kế M«n häc ThiÕt kÕ m«n häc ThiÕt kÕ m«n häc TRỤ CẦU TRỤ CẦU 1. Nhi Ưm vơ thiÕt kÕ: – Thiết kế trụ cầu cầu dầm giãn đơn trên đường thẳng, được thiết kế theo quy trình 1979 của bộ. bộ giao thơng vận tải ban hành. – Trụ cầu có cấu tạo dạng trụ đặc thân hẹp, bª tông mũ trụ có số hiệu M300. – Bê tông thân trụ và bệ cọc có M250. – Cốt thép trụ nhóm AII. – Trụ được thi công theo. duyệt mặt cắt I-I theo tổ hợp tải trọng phụ theo phương ngang cầu: − Theo phương ngang cầu, mặt cắt thân trụ được quy đổi thành hình chữ nhật có b=1,8m và h = 7,61 m. − Tổ hợp tải trọng V bất