THIếT Kế MÔN HọC - Mố TRụ CầU Sinh Viên:ĐINH CÔNG LUYệN Lớp :cầu hầm b-K39 Thiết kế mố trụ cầu Yêu cầu: Thit k tr cu dm cu ụtụ nhịp giản đơn với số liệu sau ChiỊu dµi nhịp L=33 m,LTINH TOAN =32,2m Khổ cầu + 2*1,5 m ChiỊu cao trơ H=8m Mùc níc cao nhÊt thÊp h¬n mị trơ 1m Mùc níc thÊp nhÊt cao h¬n đỉnh móng m Mặt đất tự nhiên cao đỉnh móng 0,5 m Địa chất : Nền đất có cờng độ R=3kg/cm2 Phần thiết kế Vật liệu sử dụng cho thiết kế: Mũ trụ dùng bê tông # 300 Thân trụ móng dùng bê tông # 200, cốt thép sử dụng: A3 (Cốt chủ) A2 (Cốt đai) I.Chọn cấu tạo kết cấu nhịp-Cấu tạo trụ I.1 Chọn cấu tạo kết cấu nhịp Căn số liệu khổ cầu, chiều dài nhịp chọn kết cấu nhịp nh sau : Mặt cắt ngang kiểu liên hợp gồm dầm chủ dạng chữ T đặt cách 2,3m.Toàn nhịp có dầm ngang bố trí theo cấu tạo,mặt cầu bê tông cốt thép đúc chỗ dầy 20 cm, phía lớp phủ mặt cầu bê tông át phan dày trung bình 7,5 cm.Cấu tạo lề ngời kiểu đồng mức Lan can, tay vịn bê tông cồt thép Dầm chủ dạng chữ T cao 140 cm, bÇu dÇm réng 60 cm cao 22 cm,Sên dầm rộng 18 cm Chiều dày cánh 15cm.Vút 20cm;vót díi 20cm I.2 Chän cÊu t¹o trơ Trơ thiÕt kế kiểu trụ đặc cao m, móng trụ móng nông sâu m.Kính thớc trụ, kết cấu nhịp, nh bố trí tổng thể trình bày hình vẽ THIếT Kế MÔN HọC Mố TRụ CầU 1.3 Xác định kích thớc mũ trụ B =b3 +b2,+b2,,+bo + 2*(15-20)+2*b1 A= n*a2 +a0+2*(15-20)+2*a1 Trong ®ã : A,B : chiỊu réng vµ chiỊu dµi mị trơ ; n : số khoảng cách tim dầm chủ ; b0,a0 : kÝch thíc thít gèi ; 15 - 20 cm :khoảng cách nhỏ từ mép thớt gối đến mép bệ kê gối; b2, b2,, : khoảng cách từ tim gối đến đầu dầm dầm nhịp phải bên trái trụ ; b3 : khoảng cách hai đầu dầm cạnh ; Với: b3=5+0.00001*30*2800= 5.84 cm =6 cm T0 :hiệu số nhiệt độ cao nhiệt độ trung bình L : nhịp dầm ; b1,a1 khoảng cách nhỏ từ mép bệ gối đến mép mũ trụ theo phơng dọc cầu theo phơng ngang cầu; a2 : khoảng cách tim dầm kề theo phơng ngang cầu; b2,=b2,,=40.5 cm ; b0=31 cm (gèi cao su) ;b1=25 cm (V× l=28 m) n=4 ; a2=230cm ;a0=46 cm ; a1=30cm; B = 6+40.5+40.5+31+2*20+2*25 = 208 cm A = 4*230+46+2*20+2*30 = 1066cm II TÝnh to¸n tổ hợp tải trọng tác dụng lên trụ Tải trọng tác dụng lên trụ có nhiều loại, ta lần lợt tính cho loại tải trọng, sau tổ hợp nội lực để chọn tổ hợp nội đa vào tính toán II.1 Tính toán vị trí tim gối cầu trụ mncn mntn THIếT Kế MÔN HọC Mố TRụ CầU Kết cấu nhịp có nhịp nhịp đối xứng,nhịp kê gối cao su di động, nhịp kê gối cao su cố định ,chiều dài nhịp 28 m.Do e1= e2 = 43.5 cm (e1,e2 khoảng cách từ tim trụ đến tim gối cầu) II.2 Tính toán tải trọng tác dụng lên trụ Trong thiết kế môn học ta thiết kế trụ đặc phải kiểm toán mặt cắt: Mặt cắt II-II(mặt cắt đỉnh móng).Do tính nội lực ta tính nội lực cho mặt cắt IIII II.2.1 Tải trọng trọng lợng kết cấu nhịp Kết cấu nhịp đối xứng nên tải trọng nhịp tác dụng lên trụ là: R1 = R2 =R Tiết diện dầm chủ: Fdc=230*15+2*(0.5*20*20)+2*(0.5*20*20)+85*16+60*40=8010(cm 2) =0.801(m2) Trọng lợng dầm chủ: Gdc =2.5*5*33*0.801 = 280.35 T Tiết diện bê tông: Fb = 20*1150=23000 cm2 = 2.3 m2 Trọng lợng bê tông: Gb = 2.5*33*2.3 = 161 T DiƯn tÝch líp phđ mỈt cầu: Fp = 7.5*800=6000 cm2= 0.6 m2 Trọng lợng lớp phủ mặt cầu: Gp = 2.3*33*0.6 = 38.64T Trọng lợng lan can tay vịn lề ngời đi: Glc = 2*1.5*28 = 84T Vậy tải trọng tiêu chuẩn tòan kết cấu nhịp: Rtc1 = Rtc2 = 0.5*( 280.35+161+38.64+84)=281.995 T Tải trọng tính toán toàn kết cấu nhịp: Rtt1=Rtt2= 0.5*[(280.35+161+84)*1.1+38.64*1.5]= 317.92 T (Tỉ hỵp chÝnh) Rtt1=Rtt2=0.5*[280.35+161+38.64+84]*0.9 =253.79 T (Tỉ hỵp phụ) Do hai nhịp đối xứng nên mô men tĩnh tải kết cấu nhịp mặt cắt II-II II.2.2 Tải trọng hoạt tải Do đoàn xe H30 a.1-Trờng hợp xe xếp nhịp Phản lực gối hoạt tải tiêu chuẩn tính toán Rtc1.H = qtđH**2* = 1,76* 32,2 * *2*0,9 = 51,01 T Rtt1.H = n* qt®H*Ω*2*β = 1.4*51,01 = 71,41 T Trong ®ã: n : hƯ số tải trọng qtđH : tải trọng tơng đơng đoàn xe H30 tra vói đờng ảnh hởng có chiều dµi 2*L = 2*32,2 = 64,4 m vµ α = 32,2/64,4 = 0.5 : diện tích đờng ảnh hởng mô men Do kết cấu nhịp đối xứng nên mô men gây mặt cắt II-II III-III a.2 Hai xe H30 nhịp Phản lực gối hoạt tải tiêu chuẩn tính toán Rtc1.H = qtđH**2* = 2,6* 32,2 * *2*0,9 = 75,35 T Rtt1.H = n* qt®H*Ω*2*β = 1,4*75,35 =105,49 T Mô men hoạt tải đặt lệch nhịp mặt cắt II-II : THIếT Kế MÔN HäC Mtc = Rtc1.H*e = 75,35*0.435 = 32,78 T.m Mtt = 0.84*n*Mtc = 1.22*27.89 =34.026 T.m Mè TRơ CÇU a.3 Một xe H30 xếp lệch tâm nhịp ( mép bánh xe cách đá vỉa 0.25m) Phản lực gối hoạt tải tiêu chuẩn tính toán Rtc2.H = qt®H*Ω = 1,76* 32,2 * = 28,34 T Rtt2.H = n* qt®H*Ω = 1,12*28,34 = 31,74 T qtđH = 1.76 T/m tra bảng với đờng ảnh hởng có = 32,2 m = Mô men (theo hớng ngang cầu) hoạt tải xếp lệch tâm mặt cắt II-II : Mtc = 2*Rtc2.H*en = 2*28,34*(8/2-0.55-1,9/2) =120.56 T.m Mtt = 0.84*n*Mtc = 1.22*120.56 =147.08 T.m Do xe bánh nặng XB80 b.1 XB80 xếp nhịp Phản lực gối hoạt tải tiêu chuẩn tính toán Rtc2.H = qtđH* = 2.8148* 32,2 * = 45.318T Rtt2.H = n* qt®H*Ω = 1.1*45.318= 49.85T Do kết cấu nhịp đối xứng nên mô men gây mặt cắt II-II b.2 XB80 xếp nhịp Phản lực gối hoạt tải tiêu chuẩn tính toán Rtc1.H = qtđH* = 5.33* 32,2 * = 73.021 T Rtt1.H = n* qtđH* = 1.1*73.021 = 80.3231 T Mô men XB80 đặt lệch nhịp mặt cắt II-II : Mtc = Rtc1.H* e = 73.021*0.435= 31.764 T.m Mtt = n*Mtc = 1.1*31.764 = 34.94 T.m Do đoàn ngời c.1 Đoàn ngời xếp vỉa hè 32,2 * Rtc2.ng = qng*Ω*2 = 0.3*1.5* *2 = 14.49 T Rtt2.ng = n*Rtcng = 1.4*12.33 = 17.262 T M« men đoàn ngời hai vỉa hè mặt cắt II-II c.2 Đoàn ngời trªn vØa hÌ 32,2 * Rtc1.ng = qng*Ω = 0.3*1.5* =7.245 T Rtt1.ng = n*Rtcng = 1.12*7.245= 8.114 T Mô men đoàn ngời mặt cắt II-II : Mtc = 2*Rtc1.ng*enng = 2*7.245*4.75 =68.827 T.m Mtt = 0.8*n*Mtc = 1.12*68.827 = 77.087 T.m II.2.3 Tải trọng trọng lợng trụ 1.Tải trọng tiêu chuẩn trọng lợng gối cầu THIếT Kế MÔN HọC Mố TRụ CầU Ggối = Ggối thép+ Gbệ =10*7.85*0.31*0.46*0.5 + 10*2.5*0.2*0.71*0.86 = 8.65 T 2.Tải trọng tiêu chn träng lỵng mị trơ Gmị = 2.5*2.08*10.66*1 = 55.432 T Tải trọng tiêu chuẩn thân trụ Diện tích mặt cắt ngang thân trụ : F =1.78*8.33+1.782*3.14/4 =17.22 m2 Gthân=2.5*17.22*7=301.35T 4.Tính toán áp lực thủy tĩnh a.Tính víi mùc níc thÊp nhÊt (MNTN) ¸p lùc thủ tÜnh tiêu chuẩn : PTN,tc= F*h1*1 = 17.22*1*1=17.22 T Trong : h1 - phần thân trụ nằm dới MNTN T/m3- trọng lợng riêng nớc áp lực thuỷ tĩnh tÝnh to¸n : PT.Nt t = 17.22*1.1 = 18.942 T b.TÝnh víi mùc níc cao nhÊt (MNCN) ¸p lùc thủ tĩnh tiêu chuẩn: pC.Ntc =F*h2*1 Trong đó: h2-phần thân trụ n»m díi mùc níc cao nhÊt Pcntc= 17.22*6*1=103.32 T ¸p lùc thủ tÜnh tÝnh to¸n PC.Nt.t =103.32*1.1 =113.652 T VËy tải trọng tiêu chuẩn tính toán toàn trụ mặt cắt đỉnh móng(Mặt cắt IIII) : XÐt víi mùc níc thÊp nhÊt : GT.Ntc= 348.212 T GT.Nt.t = 1.1*348.212 =383.04 T.(Tỉ hỵp chÝnh) GT.Nt.t = 0.9*348.212 =313.39T.(Tỉ hỵp phơ) XÐt víi mùc níc cao nhÊt : GC.Ntc= 244.892 T GC.Nt.t = 1.1*244.892 =269.38 T II.2.4 T¶i trọng ngang theophơng dọc cầu lực hÃm Với nhịp L=33 m > 25 m theo quy tr×nh 79 lùc hÃm xác định theo công thức: Ttch = 0.6*P =0.6*30 = 18 T Ttth= 1.12*18 = 20.16 T( TÝnh cho tổ hợp tải trọng phụ) (P = 30 T trọng lợng xe H30 đoàn xe tiêu chuẩn) Mô men lực hÃm mặt cắt II-II Mtc = Ttch*hh = 18*9.45 = 170.1 T.m (Trong ®ã: hh khoảng cách từ tim gối đến mặt cắt ®Ønh mãng) Mtt = 0.8*n*Mtc = 1.12*170.1= 190.512Tm II.2.5 T¶i trọng ngang theo phơng ngang cầu lực lắc ngang Lùc l¾c ngang chØ xe H30 Stc = s*2*L = 0.4*2*32.2= 25.76T Stt = 1.12* 25.76 = 28.85T (s = 0.4 t/m cờng độ rải tải trọng ngang doH30) Mô men lực lắc ngang mặt cắt II-II Mtc = Stc*hs1 = 25.76*11.25 =298.8 T.m (trong hs1 khoảng cách từ mặt đờng xe chạy đến mặt cắt đỉnh móng ) Mtt = 0.8*n*Mtc = 1.12 *298.8 =192 T.m II.2.6 T¶i träng ngang dọc cầu áp lực gió Cờng độ gió có xe chạy cầu lấy 50 kg/m2 Cờng độ gió xe chạy cầu lấy 180 kg/m2 THIếT Kế MÔN HọC Mố TRụ CÇU * TÝnh víi mùc níc cao nhÊt DiƯn tÝch ch¾n giã cđa trơ: FCN = 10.66*1+ 1*10.36 = 21.02 m2 -áp lực gió có hoạt tải nhịp WtcCN= k*w0*FCN = 1*0.05*21.02 =1.051 T WttCN= n*WtcCN = 1.2*1.051 =1.2612 T Mô men gây m/c II-II Mtc = WtcCN*hw1CN = 1.051*8 = 8.408 T.m Mtt = n*Mtc = 1.2*8.408 = 10.09 T.m ¸p lùc giã hoạt tải nhịp Wtc0.CN = k*w0*FCN =1*0.18*21.02 = 3.7836T Wtt0.CN = n*Wtc0.CN = 1.2*3.7836 = 4.54 T Mô men gây m/c II-II Mtc = Wtco.CN*hw1o.CN = 3.7836*(2/2+7)= 30.2688T.m Mtt = n*Mtc = 1.2*30.2688 = 36.33 T.m *TÝnh víi mùc níc thÊp nhÊt DiƯn tÝch chắn gió trụ: FTN =10.66*1+10.36*7 = 83.18 m2 áp lực gió có hoạt tải nhịp WtcTN= k*w0*FTN = 1*0.05*83.18 = 4.159 T WttTN= n*WtcTN = 1.2*4.159 = 4.9908 T Mô men gây m/c II-II Mtc = WtcTN*hw1TN =4.159*(8/2+1) = 20.795 T.m Mtt = n*Mtc = 1.2*20.795 = 24.954T.m áp lực gió hoạt tải nhịp Wtc0.TN = k*w0*FTN =1*0.18*83.18 =14.9724T Wtt0.TN = n*Wtc0.TN = 1.2*14.9724 =17.97T Mô men gây đối víi m/c II-II Mtc = Wtco.TN*hw1o.TN = 14.9724*(8/2+1) =74.862 T.m Mtt = n*Mtc = 1.2*74.862 = 89.8344 T.m II.2.8 T¶i trọng ngang ngang cầu áp lực gió Cờng độ tính toán gió lấy nh ã Tính với mùc níc cao nhÊt: DiƯn tÝch ch¾n giã cđa lan can: Flc = (+)*hlc*k1 = (28/2 + 28/2)*1*0.3 = 8.4 m2 Diên tích chắn gió kết cấu nhịp: FN = (+)*k2= (28*1.4/2 + 28*1.4/2)*1 = 39.2 m2 DiÖn tÝch ch¾n giã cđa trơ: Ft = (2.08*1 + 1.78*1)*1 = 3.86 m2 - áp lực gió tác dụng lên kết cấu *Khi có hoạt tải nhịp: + Lan can: Wtclc = w0*Flc = 0.05*8.4 = 0.42 T Wttlc = n* Wtclc = 1.2*0.42 = 0.504 T + KÕt cÊu nhÞp: WtcN = w0*FN = 0.05*39.2 = 1.96 T WttN = n*WtcN = 1.2*1.96 = 2.352 T + Trô: WtcT = w0*FT = 0.05*3.86 = 0.193 T WttT = n*WtcT = 1.12*0.193 = 0.216 T Mô men gây đối víi m/c II-II Mtc = Wtclc*hlc1 + WtcN*hN1 + WtcT*hT1 = 0.42*11.6 +1.98*10.4 +0.216*8 = 27.192 T.m Mtt = n*Mtc = 1.2*27.192 =32.6304T.m THIếT Kế MÔN HọC Mố TRụ CầU *Khi hoạt tải nhịp + Lan can: Wtc0.lc = w0*Flc = 0.18*8.4 = 1.512 T Wtt0.lc = n* Wtc0.lc= 1.2*1.512 = 1.8144 T + KÕt cÊu nhÞp: Wtc0.N = w0*FN = 0.18*39.2 = 7.056 T WttN = n*WtcN = 1.2*7.056 = 8.4672 T + Trô: Wtc0.T = w0*FT = 0.18*3.86 = 0.6948 T Wtt0.T = n*Wtc0.T = 1.2*0.6948 = 0.834T Mô men gây m/c II-II Mtc = Wtco.lc*hlc1 + Wtco.N*hN1 + Wtco.T*hT1 = 1.512*11.6 + 7.058*10.4 + 0.6948*8 = 96.5 T.m Mtt = n*Mtc = 1.2*96.5 = 115.8 T.m • TÝnh víi mùc níc thÊp nhÊt DiƯn tÝch ch¾n giã cđa lan can: Flc = (+)*hlc*k1 = (33/2 + 33/2)*1*0.3 = 8.4 m2 Diên tích chắn gió kết cấu nhịp: FN = (+)*k2= (33*1.4/2 + 33*1.4/2)*1 = 39.2 m2 DiƯn tÝch ch¾n giã cđa trơ FT =(1*2.08 +1.78*7) = 14.54m2 - ¸p lực gió tác dụng lên kết cấu *Khi có hoạt tải nhịp + Lan can: Wtclc = w0*Flc = 0.05*8.4 = 0.42 T Wttlc = n* Wtclc = 1.2*0.639 = 0.7668 T + KÕt cÊu nhÞp: WtcN = w0*FN = 0.05*39.2 = 1.96 T WttN = n*WtcN = 1.2*1.96 = 2.352 T + Trô: WtcT = w0*FT = 0.05*14.54 = 0.727 T WttT = n*WtcT = 1.2*0.727 = 0.8724 T Mô men gây m/c II-II Mtc = Wtclc*hlc1 + WtcN*hN1 + WtcT*hT1 =0.42*11.6 + 1.96*10.4 + 0.8724*5 = 29.618T.m Mtt = n*Mtc = 1.2*29.618= 35.5416 T.m *Khi hoạt tải nhịp + Lan can: Wtc0.lc = w0*Flc = 0.18*8.4 = 1.512 T Wtt0.lc = n* Wtc0.lc= 1.2*1.512 = 1.8144 T + KÕt cÊu nhÞp: Wtc0.N = w0*FN = 0.18*39.2 = 7.056 T WttN = n*WtcN = 1.2*7.056 =8.4672 T + Trô: Wtc0.T = w0*FT = 0.18*14.54 = 2.6172 T Wtt0.T = n*Wtc0.T = 1.2*2.6172 = 3.14 T Mô men gây m/c II-II Mtc = Wtco.lc*hlc1 + Wtco.N*hN1 + Wtco.T*hT1 = 1.512*11.6 + 7.058*10.5 + 2.6172*5= 104.03 T.m Mtt = n*Mtc = 1.2*104.03= 124.84T.m Bảng tổ hợp nội lực mặt cắt II-II (Mặt cắt đỉnh móng): TT Tải trọng T/tải k/cấu nhịp Néi lùc tiªu chuÈn N (T) H (T) M (T.m) 563.99 0 n 1.1 Néi lùc tÝnh to¸n N (T) H (T) M (T.m) 620.389 0 Tæ hợp THIếT Kế MÔN HọC H/tải nhịp Ngời vỉa hè Trọng lợng trụ (MNTN) Tổng cộng T/tải k/cấu nhịp H/tải nhịp Träng lỵng trơ (MNTN) Lùc h·m xe 86.8 24.66 348.212 1023.66 563.99 64.116 348.212 Tổ Hợp phụ dọc cầu Gió dọc cầu (MNTN) Tổng cộng 976.318 T/tải k/cấu nhịp 563.39 Tổ H/tải nhịp 64.118 Hợp Träng lỵng trơ (MNCN) 244.892 phơ Lùc h·m xe däc cÇu Giã däc cÇu (MNCN) Tỉng céng 872.4 T/tải k/cấu nhịp 563.39 Hoạt tải đặt lệch 48.224 Tổ Trọng lợng trụ (MNTN) 348.212 Hợp Ngời vỉa hè 12.33 phụ Lực lắc ngang đoàn ngang xe cầu Tổng cộng 972.156 T/tải k/cấu nhịp 563.38 Hoạt tải đặt lệch 48.224 Tổ Trọng lợng trụ (MNTN) 348.212 Hợp Ngời vỉa hè 12.33 phơ Giã ngang cÇu (MNTN) ngang Tỉng céng 972.146 cầu T/tải k/cấu nhịp 563.38 Hoạt tải đặt lƯch 48.224 Tỉ Träng lỵng trơ (MNCN) 244.892 Hỵp Ngêi vỉa hè 12.33 phụ Gió ngang cầu (MNCN) ngang Tỉng céng 868.826 cÇu - 0 Mè TRơ CÇU 0 0 0 18 1.4 1.4 1.1 121.52 34.524 383.033 1159.466 0.9 507.591 1.12 71.8 0.9 313.39 1.12 0 29.621 170.1 4.159 22.159 0 18 1.051 19.051 0 0 21.92 20.795 220.516 29.621 170.1 8.408 208.129 135 58.5675 246.6 21.92 440.1675 0 0 3.107 3.107 0.9 135 1.12 0.9 58.5675 1.12 29.618 1.2 223.2965 507.591 54.01 313.39 13.8096 888.8 0 0 3.7284 3.7284 151.2 65.5958 35.6748 252.4706 0 0 2.573 2.573 0.9 507.591 135 1.12 54.01 0.9 220.4028 58.5675 1.12 13.8096 27.192 1.2 220.7595 795.8134 0 0 30.876 30.876 151.2 65.5958 32.6304 249.4262 1.2 0.9 1.12 0.9 1.12 1.2 0.9 1.12 0.9 1.12 1.12 0 0 0 20.16 0 0 33.176 190.512 892.781 507.591 71.8 220.4028 0 799.79 507.591 54.01 313.39 13.8096 4.9908 24.954 25.1508 248.282 0 33.176 0 20.16 190.512 1.2612 10.0896 21.4212 233.778 0 151.2 0 65.5956 24.5504 276.192 888.8 24.5504 492.9876 III>tÝnh toán mặt cắt 1>Tính đặc trng hình học mặt cắt Để đơn giản tính toán ta qui đổi tiết diện thân trụ tiết diện chữ nhật +Diện tích mặt cắt ngang F=9.6773*1.78=17.032m2 +Mô men quán tính đối vối trục x-x,y-y Jx-x=h*b3/12=9.6773*1.783/12=4.548m4 Jy-y=b*h3/12=1.78*9.67733/12=134.43m4 +Mô men kháng uốn mép thân trụ wx=2Jx/b=4.548/0.89=5.11m3 wy=2Jy/h=134.43/4.83865=27.783m3 +Bán kính quán tính rx=wx/F=5.11/17.032=0.3m ry=wy/F=27.783/17.032=1.63m 2>Tính chiều cao tính toán,độ mảnh độ lệch tâm ngẫu nhiện 10 THIếT Kế MÔN HọC Mố TRụ CầU +Chiều cao tính toán +Lo=2*Htr=2*9.2=18.4m +Độ mảnh thân trụ +x=l0/rx=18.4/0.3=61.33 +y=l0/ry=18.4/1.63=11.288 +Đỗ lệch tâm ngẫu nhiên e=L0/800=18.4/800=0.023m IV>duyêt mặt cắt theo tổ hợp tải trọng 1>Duyệt mặt cắt theo tỉ hỵp chÝnh Ta cã Ntt=1159.466T Mtt=0 Htt=0 Khi độ lệch tâm ngẫu nhiên e=0 Mặt cắt tính toán theo cấu kiên chịu kéo nén tâm +Tính hệ số chiết giảm sức chịu lực = Trong ϕKP N dl N + k mdl N N mdl-HÖ số xét đến ảnh hởng lâu dài tải trọng đến cờng độ kết cấu chịu nén lệch tâm mdl=0.75, kp=0.82 Nk-Lực dọc gây tác dung tức thời xe H30 ngời Nk=121.52+34.524=156.044T Ndl-Lực dọc gây tác dụng lâu dài Ndl=1159.466-156.044=1003.422T = 0.82 = 0.64 156.044 1003.422 + 0.75 * 1159.466 1159.466 +Khả chịu lực mặt cắt Nnp=*Rnp*F=0.64*125*17.032=1362.56T Ta thấy Nnp>Ntt=1159.466T Đạt yêu cầu 2>Duyệt mặt cắt theo tổ hợp phụ dọc cầu +So sánh tổ hợp phụ dọc cầu ta thấy tổ hợp phụ dọc cầu gây nguy hiểm cho trụ cầu Nội lực tính toán Ntt=892.781T Htt=25.1508T Mtt=248.282Tm Nội lực tiêu chuẩn Ntc=976.318T Htc=22.159T Mtc=220.516Tm +Độ lệch tâm ngẫu nhiên e=Mtt/Ntt=248.282/976.318=0.26m>e0=0.023 Cấu kiện chịu nén lệch tâm +Lực nén dọc trục tải tính toán gây N=Ndl/modl+Nk Trong modl=(mdl+2*eodl)*(1+2*eodl/h) eodl-khoảng cách từ điểm đặt lực N dl đến trọng tâm mặt cắt ngang câú kiện eodl=3+40.5=43.5cm=0.435m Khi mdl=(0.75+2*0.26)/(1+0.26/1.78)=1.455 11 THIếT Kế MÔN HọC Mố TRụ CầU Mà Nk=71.8T Ndl=892.781-71.8=820.981T N=820.981/1.455+71.8=636.05T +Điều kiện cờng độ N*e