Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 182 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI & CẦU THANG ¾ Sử dụng tiêu chuẩn Eurocode 2 để tính toán cấu kiện bê tông cốt thép của hồ nước mái và cầu thang. ¾ So sánh kết quả tính toán theo Eurocode 2 và TCVN 5574-1991 của một số cấu kiện bê tông cốt thép. ¾ Các lý thuyết công thức tính toán xem trong LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN - Chương 9 – tính toán một số cấu kiện bê tông theo Eurocode 2 A. TÍNH HỒ NƯỚC MÁI I. ĐẶC ĐIỂM Thiết kế hồ nước mái phục vụ cho sinh hoạt và cứu hoả. xem số người trong cả tòa nhà là 1200 người thể tích nước sinh hoạt cho tòa nhà: W sh = 1200×100 = 120000 l = 120 m 3 Nước dự trử dùng để cứu hỏa: W ch =0.1×W sh =0.1×120 = 12 m 3 Thể tích nước trong đài: W đài = 120+12 = 132 m 3 . Đài nước đặt tại giữa khung trục 3,4 và khung trục B,C có kích thước mặt bằng L×B = 8,8m×7,8m Chiều cao bể H = 8,88,7 132 × = 1,92 m chọn chiều cao đài nước H = 2 m. 8800 7800 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 183 VẬT LIỆU Bản nắp, bản thành, bản đáy, dầm nắp, dầm đáy được thiết kế bằng bê tông cốt thép toàn khối. • Bê tông: vì yêu cầu chống thấm nên sử dụng bê tông C30/37 có: Cường độ nén vuông f ck,cube =37 N/mm 2 Cường độ nén trụ f ck = 30 N/mm 2 • Cốt thép: Cốt thép sàn : SD 295A giới hạn chảy f yk = 295 N/mm 2 Cốt thép dầm : SD 390A giới hạn chảy f yk = 390 N/mm 2 Cốt đai : SD 235 giới hạn chảy f yk = 235 N/mm 2 II. TÍNH TOÁN NẮP HỒ 1. BẢN NẮP  Tải trọng Chọn bề dày bản sàn h b = 100 mm, a=10mm Tónh tải: STT Vật liệu Chiều dày (m) γ (kN/m 3 ) Tónh tải (kN/m 2 ) 1 BTCT 0.10 25 2.5 2 Vữa trát 0.01 18 0.18 ∑ G k 2.68 Hoạt tải: Theo Eurocode, hoạt tải phân bố trên nắp hồ là: Q k = 1.0 kN/m 2 Tổng tải trọng tính toán tác dụng: W = 1.35G k + 1.5Q k = 1.35*2.68 + 1.5*1.0 = 5.118 kN/m 2  Sơ đồ tính Dùng dầm phụ chia bản nắp ra thành 2 ô có kích thước 7.8m x 4.4m Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 184 4 3 C B l y /l x = 7.8/4.4 = 1.77 <2 nên tính toán như bản sàn 2 phương Ô bản có 3 cạnh không liên tục  Tính nội lực: Theo phương cạnh ngắn l x : M sx = β sx wl x 2 l x /l y =0,56 ,loại ô bản 3 cạnh không liên tục tra bảng 9.5 - lý thuyết tính toán- chương 9 được: β + sx = 0.0702 ; β ─ sx1 = 0.0464 ; β ─ sx2 = 0.0929 momen dương giữa nhòp: M + sx = 0.0702*5.118*4.4 2 = 6.956 kNm/m momen âm tại cạnh không liên tục M ─ sx1 = 0.0464*5.118*4.4 2 = 4.598 kNm/m momen âm tại cạnh liên tục M ─ sx2 = 0.0929*5.118*4.4 2 = 9.205 kNm/m Theo phương cạnh dài l y : M sy = β sy wl x 2 l x /l y =0,56 ,loại ô bản 3 cạnh không liên tục tra bảng 9.5 - lý thuyết tính toán-chương 9 được: β + sy = 0.044 ; β ─ sy = 0.029 momen dương giữa nhòp: M + sy = 0.044*5.118*4.4 2 = 4.360 kNm/m momen âm tại cạnh không liên tục M ─ sy1 = 0.029*5.118*4.4 2 = 2.873 kNm/m  Tính cốt thép: - Tính cốt thép theo phương cạnh ngắn tại vò trò giữa nhòp: Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 185 Hệ số chiều cao vùng nén: 029.0]30*)10100(*1000/[10*956.6)/( 262 =−== + cksx fbdMK K<K’=0.21 => chỉ đặt cốt thép chòu kéo Cánh tay đòn: [] mm d K d MINz 5.85 90*95.0 ]029.0*53.311[ 2 90 95.0 53.311 2 = ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ −+ = ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ −+ = Cốt thép chòu kéo: A s = M/(f yd .z)=6.956*10 6 /(295*85.5/1.15)=317 mm 2 2 t ykctm smin 206 100*1000*0.0013 90/295*1000*2.6*0,26 h 0.0013b bd/f0,26f A mm= ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ = 2 max 400010*1000*04.004.0 mmAA cs === Chọn ∅10a200 A schọn = 393 mm 2 - Tương tự cho các vò trí còn lại, xem bảng sau a (mm) h (mm) b (mm) f ck (N/mm 2 ) f ctm (N/mm 2 ) f yk (N/mm 2 ) M (KNm) K K' K≤K' z(mm) A s (mm 2 ) bố trí A s chon (mm 2 ) A smin (mm 2 ) A smax (mm 2 ) A smin ≤A s ≤A smax 10 100 1000 30 2.6 295 M + sx 6.956 0.029 0.21 YES 85.5 317 ∅ 8 a 150 335 206 4000 YES 10 100 1000 30 2.6 295 M ─ sx1 4.598 0.019 0.21 YES 85.5 210 ∅ 8 a 200 251 206 4000 YES 10 100 1000 30 2.6 295 M ─ sx2 9.205 0.038 0.21 YES 85.5 420 ∅ 8 a 100 503 206 4000 YES 10 100 1000 30 2.6 295 M + sy 4.36 0.018 0.21 YES 85.5 199 ∅ 8 a 200 251 206 4000 YES 10 100 1000 30 2.6 295 M ─ sy1 2.873 0.012 0.21 YES 85.5 131 ∅ 8 a 200 251 206 4000 YES M + sx , M + sy : lần lượt là momen dương giữa nhòp trong phương cạnh ngắn, cạnh dài M ─ sx1 , M ─ sy1 : lần lượt là momen âm tại cạnh không liên tục trong phương cạnh ngắn, cạnh dài M ─ sx2 M ─ sy2 : lần lượt là momen âm tại cạnh liên tục trong phương cạnh ngắn, cạnh dài 2. DẦM NẮP Chọn sơ bộ kích dầm DN1 bxh=20x500 DN2 bxh=20x450 DN3 bxh=20x400 a) Dầm DN2 Chọn sơ bộ kích dầm DN2 bxh=20x450  Sơ đồ tính và tải trọng truyền vào Xem các dầm là dầm đơn giản Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 186 4 3 C B DN3 DN1 DN1 DN2 DN3 Tải trọng tác dụng lên dầm DN2 giữa  Tính nội lực Momen (đơn vò: kNm) Lực cắt (đơn vò: kN)  Tính cốt thép dọc Hệ số chiều cao vùng nén: 7800 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 187 152.0]30*)10450(*1000/[10*09.153)/( 262 =−== ck fbdMK < K’=0.21 => chỉ cần đặt cốt thép chòu kéo Cánh tay đòn: [] mm d K d MINz 5.327 410*95.0 ]152.0*53.311[ 2 410 95.0 53.311 2 = ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ −+ = ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ −+ = Cốt thép chòu kéo cần thiết: A s = M/(f yd .z)=153.09*10 6 /(295*327.5/1.15)=1822 mm 2 2 t ykctm smin 206 100*1000*0.0013 90/295*1000*2.6*0,26 h 0.0013b bd/f0,26f A mm= ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ = 2 max 400010*1000*04.004.0 mmAA cs === Chọn 2 ∅19 +2∅22 có diện tích cốt thép là: A schon = 1963.5 mm 2 Nhòp L(m) Vò trí (m) a (mm) h (mm) b (mm) f ck (N/mm 2 ) f yk (N/mm2) f ywk (N/mm 2 ) M (KNm) K K' K≤K' z(mm) A s (mm 2 ) bố trí A s chon (mm 2 ) 7.8 0 0.000 40 450 200 30 390 235 0.00 0.000 0.21 YES 390 0 2 ∅ 19 567 7.8 L/8 0.975 40 450 200 30 390 235 59.90 0.059 0.21 YES 387 456.08 2 ∅ 19 567 7.8 2L/8 1.950 40 450 200 30 390 235 110.30 0.109 0.21 YES 366 889.58 2 + 2 ∅ 22 + 19 1327 7.8 3L/8 2.925 40 450 200 30 390 235 142.39 0.141 0.21 YES 350 1198.9 2 + 2 ∅ 22 + 19 1327 7.8 4L/8 3.900 40 450 200 30 390 235 153.09 0.152 0.21 YES 345 1309.7 2 + 2 ∅ 22 + 19 1327  Tính cốt thép đai Tính cốt đai tại vò trí gối tựa. Khả năng chòu lực cắt tối đa của dầm v Rd,max = 0.18f ck (1-f ck /250) =0.18*30(1-30/250) = 4.752N/mm 2 Ứng suất tiếp do lực cắt gây ra: v d = V d /(bd)= 63.05*10 3 /(200*410)=0.769 N/mm 2 v d <v Rd,max Khả năng chòu cắt của bê tông: f0.035k )f0.12k(100 max = v ck 3/2 1/3 ck1 cRd, ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ρ k = min[(1+ d/200 ),2]= min[(1+ 410/200 ), 2]=1.698 ρ 1 = min[A s /(bd); 0.02] = min[1327/(200*410); 0.02] = 0.016 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 188 2 3/2 1/3 cRd, 0.744KN/mm 301.698*0.035 30)*.0160*(100*1.698*0.12 max = v = ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ v Rd,c <v d =>Khả năng chòu lực của nhỏ nhất của bê tông: v Rd,min = 0.69 v Rd,max = 0.69*4.752=23.279N/mm 2 v Rd,min >v d => θ = 21.8 o Diện tích cốt đai cần thiết: A sw /a = v d b w /(0,9f ywd .cot θ)= 0.769*200/(0.9*235/1.15*cot21.8 o ) = 0.334 mm 2 /mm Chọn cốt đai hai nhánh ∅8a300 A sw /achọn =2*π*8 2 /4/300 =0.355 mm 2 /mm Vò trí V (KN) v Rd,max (N/mm 2 ) v d (N/mm 2 ) v d ≤ v Rd,max k ρ1 v Rd,c (N/mm 2 ) v Rd,c ≤ v d v Rdmin (N/mm 2 ) v Rd,min ≥ v d θ (độ) A sw /s (mm 2 /mm) a max (mm) Bố trí A sw /s chọn (mm 2 /mm) 0 63.05 4.752 0.769 yes 1.698 0.007 0.560 yes 3.279 yes 21.8 0.334 307.5 ∅ 8 a 200 0.503 L/8 58.19 4.752 0.710 yes 1.698 0.007 0.560 yes 3.279 yes 21.8 0.309 307.5 ∅ 8 a 200 0.503 2L/8 43.59 4.752 0.532 yes 1.698 0.016 0.744 no 3.279 yes 21.8 0.225 307.5 ∅ 8 a 300 0.335 3L/8 21.96 4.752 0.268 yes 1.698 0.016 0.744 no 3.279 yes 21.8 0.225 307.5 ∅ 8 a 300 0.335 4L/8 0.00 4.752 0.000 yes 1.698 0.016 0.744 no 3.279 yes 21.8 0.225 307.5 ∅ 8 a 300 0.335 b) Dầm DN3 Chọn sơ bộ kích dầm DN3 bxh=20x400  Sơ đồ tính và tải trọng truyền vào Xem các dầm là dầm đơn giản Tải trọng tác dụng lên dầm DN3  Tính nội lực Momen (đơn vò: kNm) Lực cắt (đơn vò: kN) 7800 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 189  Tính cốt thép dọc Nhòp L(m) Vò trí (m) a (mm) h (mm) b (mm) f ck (N/mm 2 ) f yk (N/mm2) f ywk (N/mm 2 ) M (KNm) K K' K≤K' z(mm) A s (mm 2 ) bố trí A s chon (mm 2 ) 7.8 0 0.000 40 400 200 30 390 235 0 0.000 0.21 YES 342 0 2 ∅ 16 402 7.8 L/8 0.975 40 400 200 30 390 235 29.94916 0.039 0.21 YES 342 258.221 2 ∅ 16 402 7.8 2L/8 1.950 40 400 200 30 390 235 55.15449 0.071 0.21 YES 336 484.256 4 ∅ 16 804 7.8 3L/8 2.925 40 400 200 30 390 235 71.19721 0.092 0.21 YES 328 639.904 4 ∅ 16 804 7.8 4L/8 3.900 40 400 200 30 390 235 76.54923 0.098 0.21 YES 325 693.678 4 ∅ 16 804  Tính cốt thép đai Vò trí V (KN) v Rd,max (N/mm 2 ) v d (N/mm 2 ) v d ≤ v Rd,max k ρ1 v Rd,c (N/mm 2 ) v Rd,c ≤ v d v Rdmin (N/mm 2 ) v Rd,min ≥ v d θ (độ) A sw /s (mm 2 /mm) a max (mm) Bố trí A sw /s chọn (mm 2 /mm) 0 63.05 4.752 0.769 yes 1.698 0.007 0.560 yes 3.279 yes 21.8 0.334 307.5 ∅ 8 a 200 0.503 L/8 58.19 4.752 0.710 yes 1.698 0.007 0.560 yes 3.279 yes 21.8 0.309 307.5 ∅ 8 a 200 0.503 2L/8 43.59 4.752 0.532 yes 1.698 0.016 0.744 no 3.279 yes 21.8 0.225 307.5 ∅ 8 a 300 0.335 3L/8 21.96 4.752 0.268 yes 1.698 0.016 0.744 no 3.279 yes 21.8 0.225 307.5 ∅ 8 a 300 0.335 4L/8 0.00 4.752 0.000 yes 1.698 0.016 0.744 no 3.279 yes 21.8 0.225 307.5 ∅ 8 a 300 0.335 c) Dầm DN1 Chọn sơ bộ kích dầm DN1 bxh=20x500  Sơ đồ tính và tải trọng truyền vào Xem các dầm là dầm đơn giản Tải trọng tác dụng lên dầm  Tính nội lực 4400 4400 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 190 Momen (đơn vò: kNm) Lực cắt (đơn vò: kN)  Tính cốt thép dọc Nhòp L(m) Vò trí (m) a (mm) h (mm) b (mm) f ck (N/mm 2 ) f yk (N/mm2) f ywk (N/mm 2 ) M (KNm) K K' K≤K' z(mm) A s (mm 2 ) bố trí A s chon (mm 2 ) 8.8 0 0.000 40 500 200 30 390 235 0.00 0.000 0.21 YES 437 0 2 ∅ 22 760 8.8 L/8 1.100 40 500 200 30 390 235 60.79 0.048 0.21 YES 437 410.198 2 ∅ 22 760 8.8 2L/8 2.200 40 500 200 30 390 235 114.77 0.090 0.21 YES 420 806.183 4 ∅ 22 1521 8.8 3L/8 3.300 40 500 200 30 390 235 157.40 0.124 0.21 YES 402 1153.13 4 ∅ 22 1521 8.8 4L/8 4.400 40 500 200 30 390 235 193.21 0.152 0.21 YES 386 1474.16 4 ∅ 22 1521  Tính cốt thép đai Vò trí V (KN) v Rd,max (N/mm 2 ) v d (N/mm 2 ) v d ≤ v Rd,max k ρ1 v Rd,c (N/mm 2 ) v Rd,c ≤ v d v Rdmin (N/mm 2 ) v Rd,min ≥ v d θ (độ) A sw /s (mm 2 /mm) a max (mm) Bố trí A sw /s chọn (mm 2 /mm) 0 56.30 4.752 0.612 yes 1.659 0.008 0.581 yes 3.279 yes 21.8 0.266 345 ∅ 8 a 200 0.503 L/8 53.20 4.752 0.578 yes 1.659 0.008 0.581 no 3.279 yes 21.8 0.225 345 ∅ 8 a 200 0.503 2L/8 43.91 4.752 0.477 yes 1.659 0.017 0.732 no 3.279 yes 21.8 0.225 345 ∅ 8 a 300 0.335 3L/8 34.62 4.752 0.376 yes 1.659 0.017 0.732 no 3.279 yes 21.8 0.225 345 ∅ 8 a 300 0.335 4L/8 31.53 4.752 0.343 yes 1.659 0.017 0.732 no 3.279 yes 21.8 0.225 345 ∅ 8 a 300 0.335 III. TÍNH TOÁN THÀNH HỒ 1. KÍCH THƯỚC VÀ TẢI TRỌNG TÁC DỤNG Chọn bề dày bản thành hồ: h = 120 mm Chọn a = 15mm Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên thành hồ: Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 191 p lực nước tại đáy hồ: G wk = γ w h= 10*2.0 =20 kN/m 2 p lực gió hút: W= W o kc = 0.83*1.62*0.6 =0.807 kN/m 2 Tải trọng tính toán tác dụng lên thành hồ: p lực nước tại đáy hồ: G wd = 1.35Q wk = 27 kN/m 2 p lực gió hút: W d =1.5 W = 1.21 kN/m 2 2. SƠ ĐỒ TÍNH Ta có l y /l x = 7.8/2.0=3.9> 2 nên bản làm việc một phương. Cắt dãi có bề rộng 1 m theo phương thẳng đứng. Xem bản ngàm tại đáy hồ và khớp tại nắp hồ Tải tác dụng (kN/m) 3. NỘI LỰC TRONG BẢN Momen (đơn vò: kNm) Lực cắt (đơn vò: kN) 2000 [...]... trí 2 ∅ 32 ∅ 32 1608 24 13 4 021 L/8 0.975 70 900 400 30 390 23 5 321 .84 0.039 0 .21 YES 789 120 3.57 2 2L/8 1.950 70 900 400 30 390 23 5 6 02. 47 0.073 0 .21 YES 773 22 99 .25 3 3L/8 2. 925 70 900 400 30 390 23 5 820 .77 0.099 0 .21 YES 749 322 9 .29 5 ∅ 32 ∅ 32 4034.09 5 ∅ 32 4L/8 3.900 70 900 400 30 390 23 5 997.86 0. 121 0 .21 YES 729 Aschon (mm2) 1608 4 021 Tính cốt đai: Vò trí V (KN) vd ≤ vRd,max vd (N/mm2) (N/mm2)... 0 .21 YES 789 As (mm2) 0 bố trí 2 ∅ 32 ∅ 32 1608 321 7 4 825 L/8 1.100 70 900 400 30 390 23 5 3 72. 42 0.045 0 .21 YES 789 13 92. 72 2 8.8 2L/8 2. 200 70 900 400 30 390 23 5 689.73 0.083 0 .21 YES 764 26 63.56 4 8.8 3L/8 3.300 70 900 400 30 390 23 5 923 .66 0.1 12 0 .21 YES 738 3690.79 6 ∅ 32 ∅ 32 4534.67 6 ∅ 32 8.8 4L/8 4.400 70 900 400 30 390 23 5 11 02. 49 0.133 0 .21 YES 717 Aschon (mm2) 1608 4 825 Tính cốt đai: GVHD:... (N/mm2) ≤ vd (N/mm2) ≥ vd (độ) (mm2/mm) (mm) Bố trí L/8 314.38 4.7 52 0.947 yes 1.491 0.005 0.437 yes 3 .27 9 yes 21 .8 0. 824 2L/8 25 5.86 4.7 52 0.771 yes 1.491 0.007 0.500 yes 3 .27 9 yes 21 .8 0.670 3L/8 197.35 4.7 52 0.594 yes 1.491 0.0 12 0.593 yes 3 .27 9 yes 21 .8 0.517 622 .5 ∅ 10 a 150 622 .5 ∅ 10 a 150 622 .5 ∅ 10 a 20 0 622 .5 ∅ 10 a 20 0 0.449 622 .5 ∅ 10 a 20 0 0 340.39 4.7 52 1. 025 yes 1.491 0.005 0.437 yes 3 .27 9... fyk (mm) (mm) (mm) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 15 160 1000 25 2. 6 29 5 M (KNm) + 160 1000 25 2. 6 29 5 M 15 160 1000 25 2. 6 29 5 29 5 - 25 2. 6 amax As (mm2) (mm) M gãy dầm bố trí As Asmin Asmin Asmax ≤As chon (mm2) (mm2) ≤Asmax (mm2) 25 0 ∅ 14 a 100 1539 3 32 6400 YES 25 0 ∅ 14 a 100 1539 3 32 6400 YES 424 25 0 ∅ 14 a 20 0 770 3 32 6400 YES 45.53 0.087 0 .21 YES 1 32. 9 1335 25 0 ∅ 14 a 100 1539 3 32 6400 YES M -gãy 160... Phần 2- KC -Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 4 TÍNH CỐT THÉP a h b fck fctm fyk (mm) (mm) (mm) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) M (KNm) K K' K≤K' z(mm) amax As (mm2) (mm) bố trí As Asmin Asmin Asmax ≤As chon (mm2) (mm2) ≤Asmax (mm2) 15 120 1000 30 2. 6 29 5 Mnhòp 3.43 0.010 0 .21 YES 99.8 134 24 0 ∅ 8 a 150 335 24 1 4800 YES 15 120 1000 30 2. 6 29 5 Mgối 7.44 0. 022 ... 3 .27 9 yes 21 .8 0.657 3L/8 180.76 4.7 52 0.544 yes 1.491 0.015 0.630 no 3 .27 9 yes 21 .8 0.449 4L/8 151 .27 4.7 52 0.456 yes 1.491 0.015 0.630 no 3 .27 9 yes 21 .8 0.449 Bố trí Asw/s chọn (mm2/mm) 622 .5 ∅ 10 a 150 622 .5 ∅ 10 a 150 622 .5 ∅ 10 a 20 0 1.047 622 .5 ∅ 10 a 20 0 622 .5 ∅ 10 a 20 0 0.785 1.047 0.785 0.785 c) Tính dầm DD2 Sơ đồ tính và tải trọng truyền vào Chọn sơ bộ kích thước dầm DD1 bxh=400x900 Sơ đồ tính, ... (N/mm2) (N/mm2) vRd,max k ρ1 θ Asw/s amax vRd,c vRd,c vRdmin vRd,min (N/mm2) ≤ vd (N/mm2) ≥ vd (độ) (mm2/mm) (mm) Bố trí L/8 26 3.69 4.7 52 1 .24 4 yes 1.614 0.015 0.6 92 yes 3 .27 9 yes 21 .8 1.0 82 2L/8 159. 82 4.7 52 0.754 yes 1.614 0.015 0.6 92 yes 3 .27 9 yes 21 .8 0.656 3L/8 55.95 4.7 52 0 .26 4 yes 1.614 0. 020 0.758 no 3 .27 9 yes 21 .8 0.449 397.5 ∅ 10 a 120 397.5 ∅ 10 a 120 397.5 ∅ 10 a 20 0 397.5 ∅ 10 a 20 0 4L/8... 1.563 0.016 0.681 no 3 .27 9 yes 21 .8 0.449 32. 53 4.7 52 0. 129 yes 1.563 0.016 0.681 no 3 .27 9 yes 21 .8 0.449 4 72. 5 ∅ 10 a 140 4 72. 5 ∅ 10 a 140 4 72. 5 ∅ 10 a 300 4 72. 5 ∅ 10 a 300 0.449 4 72. 5 ∅ 10 a 300 0 3 42. 68 4.7 52 1.360 yes 1.563 0.010 0.575 yes 3 .27 9 yes 21 .8 1.183 3L/8 4L/8 17.10 4.7 52 0.068 yes 1.563 0.016 0.681 no 3 .27 9 yes 21 .8 Asw/s chọn (mm2/mm) 1. 122 0. 524 1. 122 0. 524 0. 524 DẦM DD4 Vò trí V (KN)... f ck 2 / 3 = 2. 9 N / mm 2 Cốt thép Cốt thép : SD 390 Cốt thép : SD 390 giới hạn chảy fyk = 390 N/mm2 giới hạn chảy Rac =390 N/mm2 cường độ tính toán: fyd =339 N/mm2 cường độ tính toán: Ra = 339N/mm2 Cốt đai : SD 23 5 Cốt đai : SD 23 5 giới hạn chảy fyk = 23 5 N/mm2 giới hạn chảy fyk = 23 5 N/mm2 cường độ tính toán: fywd =20 4.3 N/mm2 cường độ tính toán: Rad =20 4.3 N/mm2 2 Tải trọng tác dụng lên đáy hồ Tónh... bêtông Mmax = 6 02. 02 (kNm) Mmax = 522 .01 (kNm) K=M/(bd fkck)=0.154 K/(αccγc)=0 .27 2 A=M/(bhoRn)=0 .27 3 Hệ số chiều cao tối đa vùng nén bê tông K’= 0 .21 K’/(αcc/γc)=0.37 Ao = 0.399 Cánh tay đòn 2 z= [ ] d 1 + 1 − 2( α cc / γ c ) K = 426 mm 2 z= [ ] d 1 + 1 − 2 A = 443 mm 2 Diện tích thép cần thiết As = 4166mm Fa= 3417 mm2 Bố trí cốt thép 2 4 29 +2 32 Aschọn = 425 1 mm 2 25 +4 29 Fachọn = 3 624 mm2 2 6 Tính cốt đai . KẾ P hần 2- KC -Chương 2: Tính toán hồ nước mái và cầu thang SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 1 82 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI & CẦU THANG. 2L/8 1.950 40 450 20 0 30 390 23 5 110.30 0.109 0 .21 YES 366 889.58 2 + 2 ∅ 22 + 19 1 327 7.8 3L/8 2. 925 40 450 20 0 30 390 23 5 1 42. 39 0.141 0 .21 YES 350 1198.9 2 + 2 ∅ 22 + 19 1 327 . 0 .21 YES 773 22 99 .25 3 ∅ 32 24 13 3L/8 2. 925 70 900 400 30 390 23 5 820 .77 0.099 0 .21 YES 749 322 9 .29 5 ∅ 32 4 021 4L/8 3.900 70 900 400 30 390 23 5 997.86 0. 121 0 .21 YES 729 4034.09