Đang tải... (xem toàn văn)
Cơ học đất, nền và móng công trình là hai môn học không thể thiếu đối với sinh viên khoa công trình các trường đại học kỹ thuật.Hiểu biết sâu sắc về đất nền,về các quá trình cơ học xảy ra trong nền dưới tác dụng của tải trọng ngoài để từ đó thiết kế giải pháp nền móng hợp lý là yêu cầu bắt buộc đối với các kỹ sư xây dựng.các kỹ sư địa chất công trình – địa kỹ thuật.
| MỞ ĐẦU !"#$%&'()*+,!-!. $/$012#3% $3451 #617$78792":,.,; $(!%0-23<*$(!%=>=()* ?#%#'#5%&@'ABC@= ! "0-23<:B#D" 7$# EAFG$H7#I!"J • 5$KL)34#$D4 * • M$,% <DD* • N!OH7#!"#G$D7! 2* P 4Q%)2:2$#L##I!"; R2":D4$* S;&D"H !<% 3T)5:2 ERPD+L#G$ ;3!J • AO: • @, U | • %V J • %VV JW=%8!- • %VVV J0$=1 ' • %VP JQ;HX • Y)* ?2"3#KF'D<" #G$F!!*Z#%8!<)![$$795 :2* Trần Thị Huyền Trang \ | Đề bài : #;:Q% ]0^=$3451H -" 7%_K;`a]b1+*A: c"GU 7J • N 7 J![73d#K32e • N 7U J![K32)* ?1af]g? +ahg? $i"95 7 7U%8##,1!J N 7![73d#K N 7![K * Q ?E +D ! I +D ! [H j !$ N< 3Q * Q ?E +D ! I +D ! [H j !$ N< 3Q k γ l?m \ n g ε UC U m ϕ l; n Ym U k γ l?m \ n g ε UC U m ϕ l; n Ym U fg g^g g ggU o gUf UgU geg h gg^ o g]g ] Trần Thị Huyền Trang h | δ+ e S[73d#K S[K Trần Thị Huyền Trang ] | CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MÓNG pK#i"95$ 77Q3% DD 5$D()"/2=#' KR'*?c# 7![K*;5 %8Q!,;#7%,)\!J gaYC,*Yq, U U \ ?# k \ k U r *sr *AC r *A q*AaY k \U r *AaY P \U AAA %80$=,t$,1#;!$u* CN 7![Kuaob,1J \UUaA \UaA \UeaA \ U C!- ae UUasr ?\ofhea]#!*a # ?J U\]\a UgU UU*e U\U*C gUU ]*\U qe*\UeaY go^a gUU \ofhe *\UUaY U Trần Thị Huyền Trang e | ?2#7%,)\%8,ah\v , ⇒ :',* w#KR'"J Uxyx Ux U* ,C, x⇔ *U*Uq,x,x*Uq,⇔ aU \x,xf⇔ ,ag Uay \aU*U*Uq]ay**Uq,a, ,v,⇒ l#1Ln Y3% ;:H9J ha,*ha⇒ha ] ^ a , a , Điều kiện chịu lực SG=<J + Trần Thị Huyền Trang ^ | j 0 , , • SK=15J :3XK Trần Thị Huyền Trang o | z { | } n\Clr**gqnUC,lq~ZUaZ U ?#Z• U $D!%8#,1 ![ K g € agegh ⇒ Z•ahf] Uga ghga U z { | } n\Ce*lU*gqnUCg*lghgqg*hf]UaZ⇒ C a^ohl?m U n • Y U hgah*ga•v]ha e*UUCh^o \ofhe a *srCZ ‚ l#1 Ln • Y k A q • jq aƒ 0 ‚ ?#j C%85" ja n?lohoaUU*e*hgasr•** A C"„2 -* n U Cq*l+q U *]!*aA # a n*?lo\UUan U U Ceq*lhgq U U *f]g*!] # k5 nl\U\\a e g*h a e *, ak \ U U nm?l\hUa \U\\ o\UU q hg ohoq\ofhe aƒ⇒ U 0 Trần Thị Huyền Trang f | ⇒fhaZ*Uvƒ 0 #1L* • Y k A C • jq aƒ ‚ a ⇒g…nm?l]ooa \U\\ o\UU C hg ohoqfhe\o U #1L* • Y ⇒nm?lfefa U ƒqƒ aƒ U 0 , #1L* P)2 Q% L###1LD=<* Tính bê tông và cốy thépJ C 32D5," 7 g Z*n*,qlU … ?# ?gha\ofhe*a*a 7 Z %&;$.5,"*,"$Ugg† =[7"2 7 Z agg AD!D52a* ⇒ nlUUga gg*n*gqhlU gh … # C ?Q[7J A3#71<-2%8Q#KJ Trần Thị Huyền Trang g | n U ƒqƒ nl,q,UlnCl Uh aA n U ƒqƒ nlqUln,C,l Uh aA 0 U 0 U , ?# k A ‡ • jq aƒƒ ‚ 0 n*?lgo\]]ao\UU*aA*aA n?lgha\ofhe*a*a ‚ P)2 nm?leUUa \U\\ go\]] q hg ohoqgh aƒ U 0 nm?lfa \*U\\ go\]] C hg ohoqgh aƒ U ƒ %!"„'[7;7Q 0 ƒ n y* CnlƒCƒlqƒaƒ 0 U]a U*U ]Cg a U* ,C, ay nm?leUUan h U]*U CnlfeUUlqfaƒ⇒ U n*?lg]\an U fqeUU nl]qU*gln^Chl Uh aA⇒ U n*?l^foan U eUUqe*UU nl^qh*Uln]Cgl Uh aA U , wDQ[7#6'5J Trần Thị Huyền Trang [...]... 147 98 Bảng tra các hệ số K1, K2 Tên đất Cuội, sỏi, cát thô, cát vừa Cát mịn Cát bột, cát pha Sét và sét pha ở trạng thái cứng Sét và sét pha ở trạng thái dẻo Trần Thị Huyền Trang K1 0,10 0,08 0,06 0,04 0,02 K2 0,30 0,25 0,20 0,20 0,15 17 | P a g e CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU Để kiểm tra ổn định trượt sâu của móng,ta xác định hệ số ổn định trượt sâu η = M ct với giả thiết mặt trượt là mặt... Huyền Trang 28 | P a g e Trần Thị Huyền Trang 29 | P a g e CHƯƠNG III : TÍNH TẢI TRỌNG GIỚI HẠN Để tiện tính toán ta quy tai trọng nghiêng P và tải trọng ngang H thành 1 tải trọng nghiêng mới có trị số P’ và nghiêng 1 góc là δ ' Trong đó : P’ = 954 T δ ' = 75̊ Theo xocolovxki ta có : Pgh = N q γ.h + N γ γ.y + N c C Trong đó N q , N γ , N c là các hệ số tra bảng phụ thuộc φ , δ Với φ = 185̊ và δ = 75̊ tra. .. Pn d + H.a = 12,5 128,03 + 83.6 + 40.0,5 = 2118 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 1,8 M gt Như vậy tâm trượt O 2 có hệ số ổn định nhỏ nhất qua O 2 kẻ đường thẳng X-X’ song song với mặt bán không gian và xác định các hệ số ổn định trượt sâu ' ' ' tương ứng với các tâm trượt O1 O 2 O 3 như sau : Trần Thị Huyền Trang 23 | P a g e ' Tâm trượt O1 : Có R = 9m chia ra ta được 17 mảnh với chiều rộng mỗi... (Pgh ( 0 ) + Pgh (8) ) = 1195 T 2 - Tải trọng ngang giới hạn : Tgh = Pgh tgδ = 147 T Trần Thị Huyền Trang 30 | P a g e Khi đó P tt = 1,1.946,38 =1041 < Pgh T tt = 1,1.83 = 91,3 < Tgh Vậy kích thước móng thoả mãn điều kiện về cường độ Trần Thị Huyền Trang 31 | P a g e Bảng tra trị số N q , N γ , N c để tính tải trọng giới hạn theo Xocolovxki cho móng băng nông chịu tải trọng nghiêng : 5o 10o 15o 20o... = 185̊ và δ = 75̊ tra bảng và nội suy ta được N q = 4,39 N c = 10,18 N γ = 1,53 - Cường độ tải trọng giới hạn tại mép móng B ( y = 0 ) Pgh ( 0 ) = N q γ.h + N c C = 4,39.2,02.6 + 10,18.0,5.10 = 104 (T / m 2 ) - Cường độ tải trọng giới hạn tại mép móng C ( y = 10 ) Pgh (8) = N q γ.h + N γ γ.y + N c C = 4,39.2,02.6 + 1,53.2,02.10 + 10,18.0,5.10 = 135 (T / m 2 ) - Tổng tải trọng thảng đứng cho phép tác... Trần Thị Huyền Trang 3.02 0.43 33 | P a g e 40o 45o Nq Nc N Nq Nc N Trần Thị Huyền Trang 3.42 2.88 0.49 10.15 9,15 2,60 3.78 2,78 0,50 34 | P a g e CHƯƠNG IV : TÍNH ĐỘ LÚN CUỐI CÙNG I tính ứng suất tại tâm và hai mép móng: 1 Ứng suất tại tâm móng : a.Do tải trọng thẳng đứng gây ra : Pgl = γ tb h + P 946,38 - γ w h = 2.6 + - 2,02.6 = 6,64 (T / m 2 ) F 140 Theo phương pháp phân tầng lấy tổng ta chia nền... Mômen chống trượt được xác định bằng công thức : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) g i - khối lượng mảnh thứ i,bao gồm khối lượng bản thân của mảnh đất và tải trọng do móng truyền xuống trong phạm vi mảnh đó c i - lực dính của mảnh thứ i i - góc maats trong của mảnh đất thứ i Δl i - chiều dài đoạn cung thứ i M gt = R.∑ g i sin α i Do công trình còn chịu tác dụng của lực ngang H và thành phần... Huyền Trang y(m) 2,5 2,5 z(m) 6 8 R(m) 6,5 8,4 σz 0,148 0,073 35 | P a g e 3 0 2,5 10 10,3 0,041 Tổng ứng suất tại tâm móng do tải trọng thẳng đứng và tải trọng ngang gây ra tại các điểm chia là : Điểm 1 2 : σ z1 = 6,788 (T / m ) Điểm 2 2 : σ z 2 = 5,703 (T / m ) Điểm 3 2 : σ z 3 = 3,571 (T / m ) Trần Thị Huyền Trang 36 | P a g e H 12.12 6.788 16.16 5.703 20.2 3.571 2 Ứng suất tại mép C: a.Do tải trọng. .. 0.7 0.78 0.71 20 Tổng Vậy 2 0.325 0.5 2.1 0.325 0.5 M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 5.54 4.75 137.03 13.34 10 14.41 10.5 146.93 141.6 + c i Δl i ) =12 ( 137,03 + 141,6 ) = 3343 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12.146,93 + 83.5,5 + 40.0,5 = 2240 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η = M ct = 1,5 M gt Như vậy tâm trượt có hệ số ổn định nhỏ nhất là η 2 ’ = 1,4 > 1, do đó đảm bảo ổn định cho công trình... 0.325 0.5 5.69 13.91 10.8 Trần Thị Huyền Trang 21 | P a g e 22 Tổng 21.59 0.75 0.66 2.28 0.325 0.5 Vậy : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 4.63 158.03 16.19 11.4 162.35 152.2 + c i Δl i ) = 12,2 (158,03 + 152,2 ) = 3785 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12,2.162,35 + 83.5,5 + 40.0,5 = 2457 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 1,5 M gt Tâm trượt O 3 : Tâm trượt O 3 có R = 12,5 m cách mặt đất . gghgUg S[![7O'$3d# ggUg] Trần Thị Huyền Trang ^ | CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU @W=%8!-50$=D!W=%8 !- A A aŠ . S[K Trần Thị Huyền Trang ] | CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MÓNG pK#i"95$ 77Q3% DD 5$D()"/2=#' KR'*?c#. Y ⇒nm?lfefa U ƒqƒ aƒ U 0 , #1L* P)2 Q% L###1LD=<* Tính bê tông và cốy thépJ C 32D5," 7 g Z*n*,qlU … ?# ?ghaofhe*a*a 7 Z %&;$.5,"*,"$Ugg† =[7"2 7 Z agg AD!D52a* ⇒ nlUUga gg*n*gqhlU gh … # C