MỞ ĐẦU Ngày nay khoa học kỹ thuật luôn phát triển không ngừng nhằm đáp ứng tốt nhu cầu sản xuất, tiêu dùng và sinh hoạt của con người. Trong đó cũng phải kể đến sự đóng góp của ngành công nghiệp hóa chất. Trước đây với những phương pháp cổ điển và thiết bị lạc hậu người ta đã sản xuất ra những hóa chất phục vụ cho nhu cầu sản xuất, tiêu dùng của con người nhưng về chất lưỡng sản phẩm thì không đảm bảo là tốt nhất. Ngày nay, với sự phát triển của khoa học kĩ thuật con người đã chế tạo ra các thiết bị phục vụ cho sản xuất nói chung và quá trình sản xuất trong ngành công nghiệp hóa chấ nói riêng nhằm sản xuất ra các sản phẩm đạt yêu cầu chất lượng phục vụ nhu cầu của con người. Trong nội dung đồ án này chúng tôi giới thiệu một phương án thiết kế thiết bị sản xuất hóa chất đó là thiết bị chưng cất. Thiết bị này có khả năng tách hỗn hợp hai cấu tử có độ bay hơi khác nhau thành các cấu tử riêng biệt với độ tinh khiết cao. Nhiệm vụ thiết kế: Tính toán thiết kế hệ thống thiết bị để tách hỗn hợp Aceton – Benzen với Năng suất theo nguyên kiệu đầu: 3500kg/h Nồng độ sản phẩm đỉnh: 98% khối lượng Nồng độ nhập liệu: 35% khối lượng Nồng độ sản phẩm đáy: 0.5% khối lượng Áp suất làm việc: áp suất thường 1 CHƯƠNG I GIỚI THIỆU VỀ QUY TRÌNH CHƯNG CẤT ACETON – BENZEN I.Tính chất của Aceton – Benzen: I.1 Aceton: Tính chất vật lý và hóa học: Aceton là chất lỏng không màu, dễ bay hơi, dễ cháy, có mùi thơm, Tan vô hạn trong nước, cồn, eter và hầu hết các loại dầu. CTPT: C 3 H 6 O CTCT:CH 3 COCH 3 KLPT: 58.08 đvC Tỷ trọng:d 20 = 0.7899 Nhiệt độ sôi: 56.1 o C Nhiệt độ nóng chảy: -94.8 o C Chỉ số khúc xạ: 20 D n 1.3588= Tác dụng sinh học: Gây nhức đầu, mệt mỏi, sưng cuốn phổi, lượng lớn gây buồn ngủ. Ứng dụng: Aceton được ứng dụng nhiều làm dung môi hữu cơ trong công nghiệp (ví dụ cho vào vecni, sơn mài, cellulose acetate, nhựa, cao su…). Nó hòa tan tốt tơ acetate, nitroxenluloz, nhựa phenol fomandehyt, chất béo, dung môi pha sơn, mực in ống đồng. Aceton là nguyên liệu để tông hợp thủy tinh hữa cơ. Từ aceton có thể tổng hợp ceten, sumfomat (thuốc ngủ), các holofom. I.2 Benzen: Tính chất vật lý và hóa học: Benzen là chất lỏng linh động, không màu, có mùi đặc trưng, khúc xạ mạng ánh sáng, nhiệt độ bốc cháy là 10.7 o C, benzen hòa tan vô hạn trong các dung môi hữu cơ không phân cực. CTPT:C 6 H 6 KLPT: 78.11đvC Tỷ trọng: d 20 = 0.8765 2 Nhiệt độ sôi: 80 o C Nhiệt độ nóng chảy: 5.5 o C Chỉ số khúc xạ: 20 D n 1.5011= Tác dụng sinh học: Gây ung thư, làm hư màng nhày, gây khó ngủ, động kinh, giảm trí nhớ. Ứng dụng: Dùng làm dung môi hòa tan mỡ, nhựa, iot, và để kết tinh hợp chất hữu cơ, làm dung môi để xác định trọng lượng phân tử, dùng trong phép soi kính hiển vi, xác định chỉ số khúc xạ, xác định chỉ số khúc xạ đối với các quặng, dùng trong tổng hợp hữu cơ. II.Đặc điểm của hệ Aceton – Benzen: Aceton – Benzen là hai chất lỏng tan lẫn hoàn toàn vào nhau. Nhiệt độ sôi của aceton (56.1 o C ở 760mmHg) và benzen (80.1 o C ở 760mmHg) cách nhau khá xa nên dùng phương pháp chưng cất có thể thu được aceton có độ tinh khiết cao. Trong trường hợp ta không sử dụng phương pháp cô đặc vì cả hai cấu tử đều có khả năng bay hơi và không sử dụng phương pháp hấp thụ hay trích ly do phải đưa vào một pha mới để tách riêng 2 cấu tử làm cho quá trình tách phức tạp hơn. III. Chọn phương pháp và loại tháp chưng cất: III.1. Chọn phương pháp chưng cất: Đối với chưng cất có hai phương pháp thực hiện: Chưng cất đơn giản (dùng thiết bị hoạt động theo chu kì). Phương pháp này sử dụng trong các trường hợp sau: - Khi nhiệt độ sôi của các cấu tử khá xa nhau: - Khi không đòi hỏi sản phẩm có độ tinh khiết cao. - Khi tách hỗn hợp lỏng ra khỏi tạp chất không bay hơi. - Tách sơ bộ hỗn hợp nhiều cấu tử. Chưng cất liên tục hỗn hợp nhiều cấu tử (dùng thiết bị hoạt động liên tục) là quá trình được thực hiện liên tục, nghịch dòng, nhiều đọan. Ngoài ra còn có thiết bị hoạt động bán liên tục. Trong trường hợp này do sản phẩm là aceton với yêu cầu có độ tinh khiết cao khi sử dụng va hỗ hợp aceton –benzen là hỗ hợp không có điểm đẳng phí nên chọn phương pháp chưng cất liên tục là hiệu quả nhất. III.2 Chọn loại tháp: 3 Có nhiều loại tháp được sử dụng nhưng đều có chung một yêu cầu cơ bản là diện tích bề mặt tiếp xúc pha lớn, hoạt động ổn định, hiệu suất cao, năng suất lớn, dễ chế tạo, lắp đặt,vận hành, sửa chữa và thay thế. Các loại tháp thường dùng: - Tháp màng: Bề mặt tiếp xúc pha là bề mặt chất lỏng chảy thành màng theo bề mặt vật rắn thường là thẳng đứng. Bề mặt vật rắn có thể là ống, tấm song song hoặc đệm tấm. Tháp màng có ưu điểm là trở lực thấp, sử dụng với vác chất có độ nhớt cao, thường được dùng trong tinh luyện dầu thực vật, tái chế dầu nhờn, chưng cất tinh dầu. -Tháp đệm: cấu tạo gồm một thân tháp rộng có lưới đỡ đệm, ống dẫn khí và lỏng vào ra. Trong có đổ đầy các đệm làm từ các vật liệu khác nhau (gỗ, nhựa, kim loại, gốm sứ….) với nhiều hình dạng khác nhau (trụ, cầu. tấm, lò xo, yên ngựa…) Tháp đệm có cấu tạo đơn giản, trở lực thấp nhưng có khối lượng lớn, hoạt động không ổn định, hiệu suất thấp do có hiệu ứng thành. - Tháp đĩa: Thường cấu tạo gồm thân hình trụ thẳng đứng, bên trong có đặt các tấm ngăn cách nhau một khoảng xác định. Trên mỗi đĩa hai pha chuyển động ngược hoặc chéo chiều: lỏng từ trên xuống, khí từ đưới lên hoặc xuyên qua chất l3ng chảy ngang. Ở đây tiếp xúc pha xảy ra theo từng bậc là đĩa. Trong trường hợp này chọn tháp đĩa lỗ để thực hiện quá trình chưng cất vì các lý do sau: Năng suất nhập liệu khá lớn 3500kg/h Yêu cầu về độ tinh khiết cao 98% khối lượng Tháp đĩa lỗ có kết cấu đơn giản, tiêu tốn ít vật tư chế tạo, trở lực thấp hơn so với tháp chóp, cho năng suất, hiệu suất cao, hoạt động ổn định. IV. Quy trình công nghệ: IV.1 Sơ đồ quy trình công nghệ: IV.2 Thuyết minh quy trình công nghệ: Hỗn hợp Aceton – Benzen có nồng độ Aceton 35% (phần khối lượng), nhiệt độ 30 o C tại bồn chứa nguyên liệu (11) được bơm (1) bơm lên bồn cao vị (2) rồi được đưa qua thiết bị gia nhiệt (3) để đun nóng đến nhiệt độ sôi 66.2 o C. Sau đó hỗn hợp được đưa vào tháp chưng cất (5) ở đĩa nhập liệu. 4 Trên đĩa nhập liệu, chất lỏng được trộn với phần lỏng từ đoạn cất của tháp chảy xuống. Trong tháp, hơi đi từ dưới lên gặp chất lỏng từ trên xuống. Ở đây có sự tiếp xúc và trao đổi giữa hai pha với nhau. Pha lỏng chuyển động trong phần chưng càng xuống dưới càng giảm nồng độ cấu tử dễ bay hơi vì đã bị pha hơi tạo nên từ nồi đun (9) lôi cuốn cấu tử dễ bay hơi. Do đó thành phần cấu tử dễ bay hơi trong pha hơi sẽ tăng dần theo chiều cao của tháp. Nhiệt độ càng lên cao càng thấp nên khi hơi đi qua các đĩa từ dưới lên thì cấu tử có nhiệt độ sôi cao là Benzen sẽ ngưng tụ lại. Cuối cùng trên đỉnh tháp ta thu được hỗn hợp mà Aceton chiếm nhiều nhất (khoảng 98% khối lượng) va ở đáy tháp thu được hỗn hợp lỏng gồm hầu hết cấu tử khó bay hơi. Để tăng mức độ tách, ở đoạn cất được bổ sung bằng một lượng lỏng hồi lưu từ đỉnh tháp, lượng lỏng hồi lưu được tạo ra nhờ ngưng tụ hơi đi ra từ đỉnh tháp trong thiết bị ngưng tụ (6), phần còn lại ở thiết bị ngưng tụ được đưa qua thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh (8). Còn hỗn hợp lỏng ở đáy tháp được đưa ra khỏi tháp, một phần được dùng để đun bốc hơi ở nồi đun (9) cung cấp lại cho tháp để tiếp tục làm việc, phần còn lại được đưa vào thiết bị làm lạnh (7) để vào bể chứa sản phẩm đáy (14). CHƯƠNG II CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ CÂN BẰNG NĂNG LƯỢNG Số liệu ban đầu: Nồng độ nhập liệu: 35%(khối lượng) Nồng độ sản phẩm đỉnh: 98% (khối lượng) Nồng độ sản phẩm đáy: 0.5% (khối lượng) Năng suất sản phẩm:3500 (kg/h) Áp suất hơi đốt: 3 atm Trạng thái nhập liệu: sôi Tháp chưng cất loại: tháp đĩa không có ống chảy truyền Thiết bị phụ: bơm nhập liệu, thiết bị trao đổi nhiệt Các kí hiệu: F: lượng nhập liệu ban đầu (kmol/h). D: Lượng sản phẩm đỉnh (kmol/h). W:Lượng sản phẩm đáy (kmol/h). x F : Nồng độ mol Axeton trong dòng nhập liệu. x D : Nồng độ mol Benzen trong sản phẩm đỉnh. x W : Nồng độ mol Benzen trong sản phẩm đáy. I. Cân bằng vật chất: 5 - Chuyển từ phần khối lượng sang phần mol: F A F F F A B x 0.35 M 58 x = = =0.42 0.35 1-0.35 x 1-x + + 58 78 M M (phần mol) D A D D D A B x 0.98 M 58 x = = =0.985 0.98 1-0.98 x 1-x + + 58 78 M M (phần mol) W A W D D A B x 0.005 M 58 x = = =0.0067 0.005 1-0.005 x 1-x + + 58 78 M M (phần mol) - Tính khối lượng phân tử trung bình của hỗn hợp: M F = x F M A + (1-x F )M B = 0.42*58 + (1-0.42)*78 = 69.6 (kg/kmol) M D = x D M 1 + (1-x F )M B = 0.985*58 + (1-0.985)*78 = 58.3 (kg/kmol) M W = x W . M 1 + (1-x W ).M B = 0.0067*58 + (1-0.0067*78 = 77.9 (kg/kmol) - Suất lượng dòng nhập liệu: F F 3500 F 50.3(kmol / h) M 58.3 = = = - Phương trình cân bằng vật chất cho tháp chưng cất: Cho toàn tháp: F = D + W (1) Cho cấu tử dẽ bay hơi: F.x F = D.x D + W.x W (2) Từ (1) và (2) ta có hệ phương trình: { D W 50.3 0.985.D 0.0067.W 21.216 + = ⇔ + = { D 21.24(kmol/ h) W 29.04(kmol/ h) = ⇔ = D 21.24(kmol/ h) W 29.04(kmol/ h)  = ⇔  =  6 I.1 Cân bằng pha hệ Aceton – Benzen: Thành phần cân bằng lỏng (x), hơi (y) tính bằng % mol va nhiệt độ sôi của hỗn hợp 2 cấu tử ở 760 mmHg. x 0 5 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 y 0 14 24.3 40 51.2 59.4 65.5 73 79.5 86.3 93.2 100 t 80.1 78.3 76.4 72.8 69.6 66.7 64.3 62.4 60.7 59.6 58.8 56.1 I.2 Chỉ số hồi lưu thích hợp: - Chỉ số hồi lưu tối thiểu: Do nhập liệu ở trạng thái lỏng sôi nên: * D F * F F x y 0.985 0.6074 R min 2.016 y x 0.6074 0.42 − − = = = − − - Chỉ số hồi lưu thích hợp: Để xác định chỉ số hồi lưu thích hợp ta lập bảng: R 2.016 2.2 2.3 2.5 3 3.5 4 4.5 N lt ∞ 72 56 42 31 26 24 23 7 (R+1)n lt ∞ 230.4 184.8 147 124 117 120 126.5 Trong đó n lt là số đĩa lý thuyết được xác định từ đồ thị. Vẽ đồ thị (R – (R+1)n lt ). Từ đồ thị xác định được chỉ số hồi lưu thích hợp R = 3.5 I.3 Phương trình đường làm việc: - Phương trình đường làm việc đoạn cất: D R x 3.5 0.985 y x x 0.78x 0.22 R 1 R 1 3.5 1 3.5 1 = + = + = + + + + + - Phương trình đường làm việc đoạn chưng: W R f 1 f y x x R 1 R 1 + − = + + + Với D W F W x x 0.985 0.0067 f 2.367 x x 0.42 0.0067 − − = = = − − 3.5 2.367 1 2.367 y x 0.0067 1.304x 0.002 3.5 1 3.5 1 + − = + = − + + Từ phương trình đường làm việc ta xác định số đĩa lý thuyết theo đồ thị :số đĩa phần cất là 19, số đĩa phần chưng là 7 I.4 Số đĩa thực tế: 8 - Hiệu suất của tháp: ( ) tb f ,η = α µ y 1 x . 1 y x − α = − :α độ bay hơi tương đối x,y: nồng độ phần mol của cấu tử dễ bay hơi trong pha lỏng, pha hơi. µ : độ nhớt của hỗn hợp tra theo nhiệt độ. 1 2 3 tb 3 η + η +η η = 1 2 3 , , :η η η hiệu suất ở mâm đỉnh, mâm nhập liệu và mâm đáy. Từ đồ thị (x – y) và (t – x,y) tìm nhiệt độ và nồng độ pha hơi cân bằng với pha lỏng tại các vị trí. Tại mâm đỉnh: x D = 0.985 y D = 0.99 t D = 56.5 o C Tại mâm nhập liệu: x F = 0.42 y F = 0.606 t F = 66.2 o C Tại mâm đáy: x W = 0.0067 y W = 0.019 t W = 79.9 o C - Xác định độ nhớt, độ bay hơi tương đối và hiệu suất ở các mâm Tại mâm đỉnh: { 3 2 o A 3 2 D B 0.24.10 (Ns /m ) t 56.5 C 0.4.10 (Ns/ m ) − − µ = = → µ = ( Bảng I.101 /[1] ) D A D B lg x .lg (1 x ).lg→ µ = µ + − µ lg µ = 0.985.lg 0.24.10 -3 + (1-0.985).lg0.4.10 -3 µ = 0.24.10 -3 (Ns/m 2 ) 9 D D D D y 1 x 0.99 1 0.99 . . 1.48 1 y x 1 0.99 0.985 − − α = = = − − 3 3 . 1.48.* 0.24.10 0.35 − − α µ = = 1 0.64η = (tra theo hình IX.11/[II]) Tại mâm nhập liệu: { 3 2 o A 3 2 F B 0.22.10 (Ns/ m ) t 66.2 C 0.37.10 (Ns /m ) − − µ = = → µ = µ = 0.3.10 -3 (Ns/m 2 ) F F F F y 1 x 0.6 1 0.42 . . 2.13 1 y x 1 0.6 0.42 − − α = = = − − 3 3 . 2.13*0.3.10 0.63.10 − − α µ = = 1 0.55η = (tra theo hình IX.11/[II]) Tại mâm đáy: { 3 2 o A 3 2 D B 0.2.10 (Ns /m ) t 79.86 C 0.32.10 (Ns/ m ) − − µ = = → µ = µ = 0.32.10 -3 (Ns/m 2 ) W W W W y 1 x 0.019 1 0.0067 . . 2.83 1 y x 1 0.019 0.0067 − − α = = = − − 3 3 . 2.83*0.32.10 0.89.10 − − α µ = = 1 0.5η = (tra theo hình IX.11/[II]) - Hiệu suất trung bình của phần cất: 0.64 0.55 0.595 2 + η = = - Số mâm thực tế phần cất: lt tt n 19 n 36 0.595 = = = η - Hiệu suất trung bình của phần chưng: ' 0.55 0.5 0.525 2 + η = = - Số mâm thực tế phần chưng: lt tt ' n 7 n 12 0.525 = = = η Trong đó phần chưng có 12 mâm, phần cất có 36 mâm, mâm nhập liệu là mâm thứ 12 tính từ đáy tháp lên. 10 [...]... III.Chọn bích và vòng đệm: III.1 Bích và đệm để nối và bít kín thiết bị: Mặt bích là bộ phận dùng để nối các phần của thiết bị cũng như nối các bộ phận khác của thiết bị Chọn bích liền không cổ, vật liệu là thép không gỉ X18H10T (Theo bảng XIII.27 [II] ) ta có các kích thước của bích: Đường kính bên trong thiết bị: Dt = 1200mm Đường kính bên ngoài thiết bị: Dn = 1806mm Đường kính tâm bulông: Db = 1290mm... Ca = 0.02*15 = 0.3mm : hệ số bổ sung do ăn mòn, chọn thiết bị làm việc trong vòng 15 năm Cb = 0 : hệ số bổ sung do bào mòn cơ học của môi trường Cc = 0 : hệ số bổ sung do sai lệch khi chế tạo lắp ráp Co = 1.7mm : hệ số bổ sung để quy tròn kích thước Công thức (*) chi đúng với đều kiện: S − Ca 3 − 0.3 ≤ 0.1 ⇔ = 0.00225 < 0.1 (thỏa điều kiện) Dt 1200 Áp suất cho phép trong thiết bị: [P] = 2[σ]ϕh (S −... 2171 (kJ/kg) để đun nóng dòng nhập liệu 11 Nhiệt lượng do hỗn hợp đầu mang vào: Qf = F.Cf t f tf = 30oC là nhiệt độ đầu của hỗn hợp Cf: nhiệt dung riêng của hỗn hợp đầu (J/kg.độ) { t f = 30o C → CA = 2210 (J/kg.độ) CB = 1777.5 (Bảng I.153/[I] ) → Cf = x F CA + (1 − x F ).CB = 0.35*2210 +(1-0.35)*1777.5 = 1928.88 (J/kg độ) Qf = 3500*1928.88*30 = 2.108 (J/h) = 56.3 (kw) Nhiệt lượng do hỗn hợp đầu mang... (t v3 − 30) α1 , α 2 : hệ số cấp nhiệt từ dung dịch đến tv1 và từ tv3 đến không khí δT , δ : bề dày thân tháp và lớp cách nhiệt λ = 17.5(w / m.K) : hệ số dẫn nhiệt của thép không gỉ Chọn: tv1 = 79.5oC, tv3 = 35oC α1 = 1773.2(W / m.K) α 2 = 177.32(W / m.K)  t = 79.3o C δv2 2(mm)  = Vậy bề dày lớp cách nhiệt là 2mm CHƯƠNG V TÍNH VÀ CHỌN THIẾT BỊ PHỤ I .Thiết bị đun nóng hỗn hợp đầu: I.1 Điều kiện... [IV] ) ϕh = 0.95 là hệ số bền của mối hàn thân tháp (tra bảng XIII.8 [II] ) với cách hàn: hàn tay bằng hồ quang điện, đuờng kính trong thiết bị là 1.2m, kiểu hàn: hàn giáp mối 2 bên Bề dày thân tháp: [ σ] ϕ P h = 144 0.95 = 584.6 > 25 0.23 Do đó bề dày tối thiểu của thân được xác định theo công thức sau: S' = Dt P 1200 * 0.23 = = 1mm (*) 2[σ]ϕh 2 *142 * 0.95 Bề dày thực của thân thiết bị: S = S’ + C =... = 122471(N / m 2 ) 27 Khối lượng riêng trung bình hỗn hợp trong tháp: ρ = 813.6 (kg/m3) Chiều cao tháp: H = 15.4m Tổng trở lực của tháp: ∆P = 10187.4(N / m 2 ) → P = 9.81.104 + 12247 + 10187.4 = 230758 ≈ 0.23.106 (N / m 2 ) Ứng suất cho phép: [ σ] = η.[ σ] * = 1*142 = 142(N / mm2 ) η = 1 : hệ số hiệu chỉnh xác định theo điều kiện làm việc của thiết bị [ σ] * = 142(N / mm2 ) : ứng suất cho phép tiêu...II Cân bằng năng lượng: II.1 Cân bằng năng lượng cho thiết bị đun nóng hỗn hợp đầu: Phương trình cân bằng năng lượng: QD1 + Qf = QF + Qng1 + Qxq1 Nhiệt lượng do hơi đốt mang vào: QD1 = D1 λ1 = D1 (r1 + C1 t1 ) D1: lượng hơi đốt (kg/h) λ1 : nhiệt lượng riêng của hơi đốt (J/kg) r1: ẩn nhiệt hóa hơi (J/kg) t1: nhiệt độ nước ngưng C1: nhiệt dung riêng của nước ngưng (J/kg độ)... xung quanh lấy = 5% nhiệt lượng tiêu tốn ở đáy tháp: Qxq2 = 0.05.D2.r2 (J/h) Lượng hơi nước cần để làm bốc hơi hỗn hợp ở đáy tháp: D2 = = Q W + Q y + Qng 2 + Qxq 2 − QF − Qf λ2 = Q W + Q y − Q F − Qf 0.95.r2 3.3.109 + 3.68.108 − 4.8.108 − 5.6.108 = 1294.3(kg / h) 0.95 * 2171 II.3 Cân bằng nhiệt lượng cho thiết bị ngưng tụ: Phương trình cân bằng nhiệt lượng khi chỉ ngưng tụ lượng hồi lưu: D.R.rD = G nl... − 30)    4176.6.(40 − 27) 15 = 21104.8(kg / h) CHƯƠNG III TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH I.Đường kính tháp: D = 0.0188 g tb (ρy w y ) tb gtb: lượng hơi trung bình đi trong tháp (kg/h) (ρy w y ) tb : tốc độ hơi trung bình đi trong tháp (kg/m2.s) Vì lượng hơi và lượng lỏng thay đổi theo chiều cao của tháp và khác nhau trong mỗi đoạn nên phải tính đường kính đoạn chưng và đoạn cất riêng I.1 Đường kính đoạn... đường xuyên tâm của hình 6 24 cạnh 101, tổng số lỗ không kể các lỗ trong các hình viên phân là 7651, mỗi hình viên phân có 7 dãy gồm 237 lỗ Vậy tổng số lỗ trên một đĩa là 9073 lỗ CHƯƠNG IV TÍNH KẾT CẤU THIẾT BỊ CHÍNH I .Tính chi tiết ống dẫn: I.1 Đường kính ống dẫn dòng nhập liệu: d1 = 4.Q1 (m) π.v1 chọn vận tốc dòng nhập liệu: v1 = 2 (m/s) Q1: lưu lượng dòng nhập liệu (m3/s) Q1 = F 3500 = = 0.0012(m3 / . thành các cấu tử riêng biệt với độ tinh khiết cao. Nhiệm vụ thiết kế: Tính toán thiết kế hệ thống thiết bị để tách hỗn hợp Aceton – Benzen với Năng suất theo nguyên kiệu đầu: 3500kg/h Nồng độ. cao, hoạt động ổn định. IV. Quy trình công nghệ: IV.1 Sơ đồ quy trình công nghệ: IV.2 Thuyết minh quy trình công nghệ: Hỗn hợp Aceton – Benzen có nồng độ Aceton 35% (phần khối lượng), nhiệt độ. thường 1 CHƯƠNG I GIỚI THIỆU VỀ QUY TRÌNH CHƯNG CẤT ACETON – BENZEN I .Tính chất của Aceton – Benzen: I.1 Aceton: Tính chất vật lý và hóa học: Aceton là chất lỏng không màu, dễ bay hơi, dễ cháy,