1 NGUYÊN LÝ GIẢM CHIỀU DÀI VÌ NEO GIA CƯỜNG CÁC VÁCH ĐÀO THẲNG ĐỨNG, TỪ TRÊN XUỐNG, TRONG ĐÁ LIÊN KẾT, ĐÃ NỨT NẺ TRUNG BÌNH Đỗ Thuỵ Đằng ĐH Mỏ Địa chất Hà Nội Email: dothuydang@gmail.com E; Tel: 091 276 3260 1. Đặt vấn đề: 1.1 Trong thực tế, có rất nhiều vách đào thẳng đứng từ trên xuống (điển hình là các vách giếng đứng và các hố móng sâu), trong đá liên kết đã nứt nẻ trung bình (dưới đây gọi tắt là VĐ) được gia cường bằng vì neo ở các mức độ khác nhau tương ứng với từng mặt riêng, trong đó cơ bản nhất là: 1.1.1 Về mặt thời gian: Tạm thời và lâu dài. 1.1.2 Về mặt vai trò tác dụng: độc lập và phối hợp với một hoặc một số loại kết cấu khác. 1.1.3 Về mặt độ dài: dùng nhóm vì neo dài và dùng nhóm vì neo ngắn xuyên qua mặt cân bằng giới hạn có thể xuất hiện, nếu VĐ đó hình thành đầy đủ, trong tình trạng chưa được gia cường, để tất cả các đoạn mũi của chúng đều bám chắc vào vùng đá ổn định tự nhiên [1], [2], [3] và [4]. Còn khi gia cường VĐ bằng nhóm vì neo ngắn thì tương ứng với độ sâu của VĐ theo từng mức thi công VĐ đó, chỉ các vì neo gần mức thấp nhất của VĐ được lắp đặt cuối cùng (chiếm tỷ lệ nhỏ trong tổng số vì neo toàn nhóm) là xuyên qua mặt cân bằng giới hạn như đã nói trên, còn các vì neo đã được thi công trước, ở các mức trên (chiếm tỷ lệ đáng kể trong tổng số vì neo toàn nhóm), mặc dù vẫn có vị trí của đuôi và có phương của trục dọc tương ứng thích hợp như trường hợp dùng vì neo dài, nhưng lại không xuyên qua chính mặt cân bằng giới hạn đã nói [5]. 1.1.4 Về mặt cơ lực, có 2 mức gia cường: 1.1.4.1 Thứ nhất: Khi vì neo không có dự lực căng ban đầu. Khi đó vì neo chỉ đóng vai trò gần như cốt thường (non prestressed reinforcement - common reinforcement) trong đá; làm cho vật liệu đá thuần ở đây trở thành loại vật liệu phức hợp, mang tính bền cơ học mới; trong đó tính bền cơ học theo những phương có vì neo làm việc chung, cao hơn tính bền cơ học của vật liệu đá thuần cũng theo những phương đó. 2 Nhờ đó vòng tròn Mo ứng suất biểu thị trạng thái ứng suất trong đó VĐ sau khi thi công vì neo, tuy có khả năng cắt đường đặc tính bền của vật liệu đá thuần, nhưng chỉ nằm gọn trong lòng đường đặc tính bền của vật liệu phức hợp đá có cốt (reinforced rock). 1.1.4.2 Thứ hai: Khi vì neo có dự lực căng ban đầu (F). Khi đó vì neo đóng vai trò gần như cốt dự lực căng sau (past - stressed reinforcement) trong đá. Nói khác đi, khi đó vì neo không chỉ làm cho loại vật liệu đá thuộc ở đây trở thành loại vật liệu phức hợp như mức thứ nhất, mà còn làm cho trạng thái ứng suất trong đá ở đây thay đổi theo khuynh hướng biểu thị bằng vòng tròn Mo ứng suất mới, vừa giảm bớt đường kính, vừa dịch chuyển tâm về phía có ứng suất nén pháp tuyến cao hơn, để hạn chế sự hình thành những trạng thái ứng suất bất lợi cho cả cơ hệ phức hợp - đá có cốt căng sau. Nhờ đó vòng tròn Mo ứng suất biểu thị trạng thái ứng suất trong đá bên VĐ sau khi thi công vì neo có dự lực căng sau này, ngay cả trường hợp, có khả năng cắt được đặc tính bền của vật liệu đá thuần, nhưng vẫn chỉ nằm gọn trong lòng đường đặc tính bền của vật liệu phức hợp - đá có vì neo dự lực căng ban đầu (F), và trong một số trường hợp đặc biệt, chỉ nằm gọn trong lòng đường đặc tính bền của chính vật liệu đá thuần ở đây; tạo ra hệ số an toàn cao hơn cho VĐ. 1.4.3 Tóm lại, khi chọn vì neo gia cường VĐ, cần đảm bảo trên mặt phẳng toạ độ - (trong đó:  - ứng suất pháp tuyến và  - ứng suất tiếp tuyến trên mặt cắt nghiên cứu), vòng tròn Mo ứng suất thực tế của đá có cốt ở đây, nằm trong lòng đường đặc tính bền của chính vật liệu phức hợp đá có cốt đó; sao cho, khoảng cách giữa 2 đường này đủ tạo ra một hệ số an toàn tương xứng với các điều kiện cơ bản về thời gian tồn tại cần thiết, về tốc độ chuyển vị và biến dạng của cơ hệ, cũng như về năng lực thi công và sử dụng VĐ theo mục đích công trình. 1.2 Việc gia cường VĐ bằng vì neo không những cần nghiên cứu tương ứng theo yêu cầu thi công và sử dụng những VĐ độc lập - nằm xa các công trình khác, mà còn rất cần nghiên cứu theo yêu cầu thi công và sử dụng những VĐ cận kề các công trình khác đã, đang và sẽ được xây dựng. Hiệu quả sử dụng vì neo phụ thuộc vào rất nhiều điều kiện khác nhau, trong đó cơ bản là điều kiện hiện trường, trình độ thi công và mức chi phí cho phép. Trong hoàn cảnh thông thường, vì neo càng dài, càng khó thi công hơn 3 và càng đòi hỏi chi phí cao hơn. Thậm chí với cùng một yêu cầu mang tải, việc thay thế một vì neo dài bằng 1 vì neo ngắn có quy cách mặt cắt ngang không khác với quy cách mặt cắt ngang vì neo dài; kể cả bằng nhiều vì neo ngắn có mặt cắt ngang tương đương, nhưng có tổng chiều dài bằng chiều dài vì neo dài đó, nói chung đều tạo điều kiện dễ thi công hơn và đều góp phần giảm chi phí chung xuống thấp hơn. Đặc biệt trong 1 số trường hợp do hạn chế của điều kiện thi công thực tế (kích thước bên trong không gian thi công, kích thước cho phép sử dụng bên ngoài VĐ đặc tính trang thiết bị thi công, đặc tính của khối đá bên ngoài VĐ, trình độ thi công ), chiều dài thực tế của vì neo cũng phải hạn chế tương ứng; cho nên việc thay thế 1 vì neo dài hơn mức cho phép bằng 1 hoặc 1 số vì neo ngắn cho phép, có thể trở thành khả thi và đem lại hiệu quả cao hơn. 1.3 Khi tính toán vì neo gia cường các VĐ theo yêu cầu chịu lực, thông thường đều chỉ tính toán vì neo theo khả năng chịu kéo dọc, mà chưa tận dụng được các khả năng mang tải khác của vì neo, đặc biệt là khả năng chịu cắt của vì neo. Còn khi tính toán chiều dài vì neo gia cường các VĐ, một mặt thường chỉ tính toán chọn nhóm vì neo dài, để mũi vì neo (bầu vì neo) bám ổn định trong khối đá nằm phía lưng mặt cân bằng giới hạn, xuất hiện do sự có mặt của VĐ đã đầy đủ và đều bỏ qua khả năng tham gia chống cắt của vì neo, cùng với khả năng hỗ trợ lẫn nhau của vì neo và khối đá xung quanh như là kết cấu phức hợp - đá có cốt (reinforced rock); mặt khác đều chưa xét đến ảnh hưởng của quá trình hình thành và phát triển chiều sâu của VĐ từ trên xuống, cùng với quy mô của khối đá cân bằng giới hạn bên VĐ đó và khả năng làm việc chung của vì neo ngắn với khối đá này trong quá trình phát triển của VĐ; cho nên đều tính toán gia cường cho cơ hệ chịu tải trọng cực đại ở thời điểm có khả năng xuất hiện mặt cân bằng giới hạn lớn nhất. Rõ ràng, việc nghiên cứu tận dụng mọi khả năng của vì neo cùng gia cường cho VĐ là rất cần thiết. 1.4 Dưới đây, chúng ta nghiên cứu phát triển những lý luận đã có về mối quan hệ giữa vì neo và VĐ, để xây dựng nguyên lý giảm chiều dài các vì neo độc lập gia cường tạm thời các VĐ khi biết về quá trình hình thành và phát triển theo chiều từ trên xuống, cùng với khả năng chống cắt của các vì neo xuyên qua các mặt cân bằng giới hạn có khả năng xuất hiện, sau mỗi bước phát triển xuống sâu của VĐ đó. 4 2. Một số vấn đề chung: Để tiện nghiên cứu, chúng ta quy ước: - Vách đào trong vùng đá liên kết có nứt nẻ trung bình (VĐ) có các thông số hình học cơ bản: góc dốc so với mặt phẳng nằm ngang:  =90 0 ; độ sâu cuối cùng: H; tiến độ xuống sâu VĐ sau mỗi chu kỳ thi công: h. - Các thông số cơ lý cơ bản của đá liên kết có nứt nẻ trung bình: dung trọng: ; góc ma sát trong ; lực dính kết đơn vị: C. - Khi làm việc, vì neo có dự ứng lực tổng hợp: F và khả năng chống cắt ngang tổng hợp: Q. - Khoảng cách giữa các vì neo cả theo phương thẳng đứng và theo phương nằm ngang đều là a; với 0 < a  h < < H. Trong mặt cắt thẳng đứng vuông góc với VĐ, khi chưa được gia cường, mặt trượt thực tế của khối đá bên VĐ có giao tuyến là một đường cong nào đó có góc nghiêng (so với mặt phẳng nằm ngang) thay đổi theo độ sâu và vị trí tương đối so với mặt đáy (gương đào của hố và giếng đứng). Yêu cầu đối với vì neo ở đây là gia cường để đá không xuất hiện đường trượt này. Nhưng để tiện thi công và đơn giản hoá việc tính toán, trên cơ sở bổ sung thêm hệ số ổn định cho cơ hệ, có thể yêu cầu đối với vì neo ở đây là gia cường để đá không xuất hiện đường trượt giới hạn theo lý thuyết Mo - Cu lông (hình 1); trong đó:           2 90 0   và           2 90 0   . Hình 1- Sơ đồ biểu diễn tương quan hình học giữa VĐ nghiên cứu với mặt cân bằng giới hạn khi đất đá chưa được gia cường và hệ thống vì neo gia cường VĐ đó. 1- Vì neo dài 2- Vì neo ngắn 5 Chiều dài toàn phần L của mỗi vì neo gia cường VĐ được xác định theo biểu thức: L = L đ + L t + L m (1) Trong đó: L đ - độ dài đoạn đuôi vì neo lộ ra ngoài VĐ L t - độ dài đoạn thân vì neo nằm giữa VĐ và mặt cân bằng giới hạn xuất hiện nếu VĐ không được gia cường. L m - Độ dài đoạn mũi vì neo cần bám chặt vào vùng đá ổn định tự nhiên. Thông thường, với mỗi chủng loại vì neo, mỗi loại đá và mỗi điều kiện thi công cụ thể, các thông số L đ và L m hầu như không thay đổi, cho nên ở đây chúng ta tập trung nghiên cứu những điều kiện cho phép giảm bớt độ dài L t để tăng hiệu quả kinh tế cho vì neo trong điều kiện gia cường VĐ này. Trong thực tế, độ dài L t thường được xác định gần đúng tương ứng với từng sơ đồ bố trí vì neo: - Khi bố trí vì neo nằm ngang vuông góc với VĐ L t(v) = (H + h 0 - a) tg          2 90 0  (2) - Khi bố trí vì neo nằm nghiêng vuông góc với mặt cân bằng giới hạn xuất hiện nếu VĐ không được gia cường: L t(c) = (H + h 0 - a) sin          2 90 0  (3) Trong đó: h 0 - mức độ sâu dưới chân VĐ có sự cân bằng giữa cường độ áp lực chủ động do khối đất đá lăng trụ trượt trên VĐ gây ra và cường độ áp lực bị động do khối đất đá lăng trụ trượt dưới đáy VĐ gây ra (hình 1). Trong trường hợp chung h 0 có thể xác định từ điều kiện: (h 1 + H + h 0 ) tg 2          2 90 0  = h 0 tg 2          2 90 0  ; tức là: h 0 =                       2 90 tg1 2 90 tgHh 0 4 0 4 1   (4) Các kết quả tính toán này có được trên quan điểm bỏ qua khả năng chống cắt ngang của vì neo và quan điểm đòi hỏi ngay hàng vì neo trên cùng 6 luôn luôn phải có đoạn thân vì neo L t đủ độ dài xuyên qua mặt cân bằng giới hạn dự kiến xuất hiện khi VĐ phát triển đủ độ sâu H cần thiết nhưng vẫn trong tình trạng chưa được gia cường và có L m nằm hoàn toàn trong khối đất đá ổn định tự nhiên, bỏ qua quá trình phát triển chiều sâu của VĐ từ trên xuống cùng với quy mô khối đá cân bằng giới hạn bên VĐ đó và khả năng làm việc chung của vì neo với khối đá xung quanh trong quá trình phát triển đó. Hậu quả là chưa xác định được yêu cầu liên kết hợp lý giữa vì neo với đá xung quanh và phải sử dụng các vì neo dài một cách lãng phí; đặc biệt là khi chiều sâu của VĐ tương đối lớn, quan điểm này đã dẫn đến yêu cầu sử dụng vì neo quá dài, đến nỗi không thi công nổi và buộc phải sử dụng loại kết cấu gia cường khác với chi phí lớn gấp bội. Dưới đây, chúng ta phân tích rõ thêm nhược điểm của quan điểm này và đề ra nguyên lý sử dụng vì neo ngắn hơn, nhưng vẫn phù hợp với yêu cầu đảm bảo an toàn cho VĐ trong thời gian đặt ra. Tuy nhiên, ở đây chúng ta chưa nghiên cứu ảnh hưởng của khả năng chịu kéo dọc của vì neo, mà chỉ nghiên cứu ảnh hưởng của khả năng chịu cắt ngang vì neo Q [6] và dự ắng lực kéo dọc vì neo đến khả năng làm việc của vì neo khi gia cường các VĐ. 3. Những phân tích cơ bản: Chúng ta biết rằng: chân VĐ càng xuống sâu thì quy mô khối đá cân bằng giới hạn hình thành bên VĐ đó càng lớn lên; nhưng vì quy ước tính chất của đá bên VĐ là đồng đều trong không gian vĩ mô, quy cách mặt cân bằng giới hạn hình thành ở đây theo quy luật Mo-Culông, tức là tương ứng với chiều sâu VĐ khác nhau, các mặt cân bằng giới hạn nghiên cứu đều song song với nhau. Cho nên, chúng ta chỉ cần xem xét các trường hợp đặc biệt sau: 3.1 Trường hợp 1 - Khi VĐ có độ sâu lớn nhất H. 3.1.1 Khi VĐ có độ sâu H, đặc tính hình lực của mặt cân bằng giới hạn hình thành bên VĐ đó được trình bày trên hình 1. Trong trường hợp này, muốn VĐ ổn định với hệ số ổn định k, cần đảm bảo [7]: k BT AS i i      (5) Trong đó: S i - tổng các lực tự nhiên giữ VĐ 7 A - tổng các lực hỗ trợ giữ VĐ T i - tổng các lực tự nhiên gây trượt đổ VĐ B - tổng các lực bổ sung gây trượt đổ VĐ Các thông số hình học của VĐ, cùng với các thông số cơ lý của đá và các tải trọng phụ đều đã biết trước, còn hệ số ổn định k đã chọn trước; cho nên khi chọn phương án gia cường VĐ bằng vì neo, với sơ đồ bố trí theo mạng ô vuông có cạnh là a. Nằm theo phương vuông góc với mặt cân bằng giới hạn bên VĐ, có lực căng ban đầu là F và khả năng chống cắt ngang là Q, chúng ta có: S i =      sin )hH(C 2 tgcosgcot)hhH)(hH( 0100      (6) T i = 2 singcot)hhH)(hH( 100       (7) Đặt: B =  (T i ) cho nên T i + B = T i (1+) (8) A = ii 2 S)1(Tk)FtgQ( a 1   (9) 3.1.2 Bước tính toán sơ bộ: Chọn trước: (a min = 0,75m)  a  (a max = 1,0m) và F = 0: Từ các biểu thức (6), (7), (8) và (9) chúng ta tìm được biểu thức tính Q. Giả sử vì neo có mặt cắt ngang hình tròn, với bán kính r và độ bền cắt trung bình của vật liệu là  c , chúng ta tìm được bán kính sơ bộ r sb của vì neo là: r sb = c r Q  (10) 3.1.2.1 Xét điều kiện thứ nhất: Nếu r sb tính được từ biểu thức (10) nằm trong phạm vi cung ứng vật tư và thi công cho phép, tức là: r min  r sb  r max (11) khi đó kết quả tính toán sơ bộ coi như đã đạt yêu cầu: r = r sb 3.1.2.2 Xét điều kiện thứ hai: Nếu r sb < r min ; cần lấy r = r min rồi dựa vào các biểu thức (9) và (10) để tìm lại khoảng cách cần thiết của các vì neo a ct từ kết quả tính lại a tl . Còn nếu a tl > a max - cần chọn a ct = a max để tính điều chỉnh r sb hoặc  c . 3.1.3 Bước tính toán bổ sung: Chọn trước: (a min = 0,75m)  a  (a max = 1,0m) và F > 0 8 3.1.3.1 Trên cơ sở các kết quả tính toán theo mục 3.1.2; nếu bổ sung F>0, tức là tăng thêm hệ số ổn định cho VĐ. 3.1.3.2 Cũng từ kết quả tính toán biểu thức (10), nếu r sb > r max cần lấy r = r max , rồi dựa vào các biểu thức (9) và (10) để tính ngược tìm giá trị của F. Nếu: F > F max xác định theo kinh nghiệm thi công, cần lấy: F = F max rồi dựa vào các biểu thức (9) và (10) để tìm lại Q và chọn lại r, hoặc thay đổi vật liệu và kết cấu vì neo để thay đổi  c . 3.1.4 Xác định chiều dài đoạn L t : Số hàng vì neo m đủ để ngăn chặn hiện tượng hình thành mặt cân bằng giới hạn toàn phần trong khối đá bên VĐ được xác định bằng biểu thức: m = a 1 (12) Vì đã chọn: 0,75m  a  1,0m ; cho nên: 1  m  2 (13) Như vậy, nếu mặt cân bằng giới hạn toàn phần dự kiến trong khối đá bên VĐ được gia cường bởi 2 hàng vì neo thoả mãn các yêu cầu của các biểu thức tính toán tương ứng trong trường hợp 1 thì VĐ đã ổn định với hệ số ổn định k'  k. Nếu quy trình thi công vì neo gia cường VĐ đảm bảo điều kiện: VĐ cứ tăng thêm độ sâu một khoảng bằng a, thì đặt ngay một hàng vì neo mới, chiều dài đoạn thân vì neo l t có thể xác định như sau: L t  (h 0 + 2a) sin          2 90 0  (14) 3.2 Trường hợp 2: Khi VĐ chưa đạt tới độ sâu H. So sánh các biểu thức (3) và (14), chúng ta thấy khi: H - a  2a tức là H  3a (15) Chúng ta không có điều kiện giảm chiều dài vì neo; còn khi : H - a > 2a tức là H > 3a (16) Chúng ta có điều kiện giảm chiều dài vì neo theo quan điểm cơ học, nếu chọn l t theo biểu thức (14). 3.3 Biện luận: 3.3.1 Khả năng chống hình thành khe nứt căng trên mặt đỉnh của VĐ và khả năng chống lật khối đá cân bằng giới hạn, của hệ thống vì neo ngắn là rất hạn chế, cho nên hệ thống này chỉ nên dùng để gia cường tạm thời những VĐ có chiều cao không quá lớn. 9 Khi áp dụng quy trình thi công vì neo gia cường VĐ theo từng bước đào sâu thêm a, nếu sử dụng vì neo ngắn, chúng ta chỉ làm chậm quá trình hình thành khe nứt căng trên mặt đỉnh của VĐ, cho nên kết hợp với yêu cầu đảm bảo an toàn cho hoạt động thi công ở chân của VĐ, thông thường chỉ nên sử dụng vì neo độc lập để gia cường những phân đoạn VĐ, có chiều cao khoảng 20 - 25m. Cụ thể, khi đào giếng đứng có thể sử dụng vì neo ngắn để gia cường tạm thời vách giếng nếu tổ chức thi công xây dựng giếng theo sơ đồ phối hợp giữa quá trình đào chống tạm thời tại gương và quá trình chống cố định cách gương chừng 20 - 25m. Còn khi đào hố móng sâu, để hạn chế khả năng hình thành khe nứt căng trên mặt đỉnh của VĐ, có thể kết hợp sử dụng hệ thống dây néo trên mặt đỉnh VĐ với hệ thống vì neo ngắn trên toàn VĐ. 3.3.2 Để vì neo thoả mãn các điều kiện (9) và (14), cần chọn lại vì neo tiếp xúc toàn phần với khối đá xung quanh và không cho phép khối này chuyển vị tương đối với thân vì neo cả theo phương dọc trục và theo phương cắt ngang trục vì neo (thí dụ như: vì neo xoắn kiểu vít, vì neo bê tông cốt thép, vì neo dẻo có cốt ) 3.3.3 Vì neo nằm ngang cần dài hơn vì neo vuông góc với mặt bằng giới hạn; cho nên cần cố gắng bố trí vì neo vuông góc với cân bằng giới hạn; chỉ khi điều kiện thi công bắt buộc mới cho phép bố trí vì neo nằm ngang. 3.3.4 Khi gia cường vách đá đào thẳng đứng của hố móng sâu nếu phối hợp vì neo ngắn với cọc và các dầm ngang, chắc chắn đem lại hiệu quả kinh tế kỹ thuật cao. 3.4 Các bứơc xác định các thông số cơ bản của vì neo. - Xác định chiều sâu giới hạn của công trình đào, không chống nhưng không gây khe nứt căng trên bờ. - Xác định vị trí và độ sâu khe nứt căng có thể xảy ra khi công trình đào đã đủ chiều sâu cần thiết, nhưng mặt lộ mới hình thành vẫn tự do. - Xác định mặt trượt lớn nhất, khi công trình đào đã đủ chiều sâu cần thiết, nhưng mặt lộ mới hình thành vẫn ổn định. - Xác định số vì neo cần thiết để gia cường khối trượt lớn nhất (để có hệ số an toàn yêu cầu). - Chọn quy cách sơ bộ của các vì neo (lực căng, góc phương vị, chiều dài các phần công tác, khoảng cách giữa các vì neo theo từng hàng và giữa các hàng với nhau ) 10 - Tính kiểm tra chiều dài đoạn thân vì neo L t phù hợp đồng thời với đặc tính mặt trượt lớn nhất, quy cách bố trí các hàng vì neo, số hàng vì neo cần thiết để gia cường khối đá theo điều kiện khối trượt lớn nhất, khoảng cách giữa các vì neo theo từng hàng. - Tập hợp các thông số cơ bản của hệ thống vì neo gia cường tường đứng của công trình đào. 4. Kết luận: Nhờ tận dụng khả năng chịu cắt ngang của vì neo, chúng ta có thể gia cường VĐ có chiều sâu lớn (H > 3a) bằng các vì neo ngắn, để tiết kiệm vật liệu và dễ thi công. Khi đó chiều dài thân vì neo L t chỉ cần thoả mãn biểu thức (14) và quá trình thi công đảm bảo điều kiện: VĐ cứ tăng thêm độ sâu một khoảng bằng a thì đạt ngay một hàng vì neo mới để mặt cân bằng giới hạn mới vẫn có đủ số hàng vì neo cần thiết giữ cho khối đá phía trước mặt này vẫn ổn định với hệ số k'  k. Cần chú ý rằng, khi VĐ phát triển đủ độ sâu, nhưng số hàng vì neo xuyên qua mặt cần bằng giới hạn của khối đá bên VĐ vẫn không đổi, cho nên hệ số an toàn của VĐ khi đó là ở mức giới hạn dưới, vì thế thời gian tồn tại của các VĐ có độ sâu lớn được gia cường bằng vì neo ngắn thường không lớn, đòi hỏi phải thi công nhanh và hỗ trợ hoặc thay thế sớm. Trong trường hợp sử dụng vì neo dài, khi VĐ càng xuống sâu, số hàng vì neo càng tăng lên, hệ số an toàn của VĐ cũng càng tăng lên, cho nên thời gian tồn tại của các VĐ được gia cường làm vì neo dài thường lớn hơn, thuận tiện cho quá trình thi công tiến độ chậm. Tuy nhiên khi VĐ sâu, không gian đào chật hẹp, năng lực đầu tư trang thiết bị và trình độ thi công hạn chế, việc sử dụng vì neo ngắn nói chung đều đạt được hiệu quả kinh tế kỹ thuật hợp lý./. TÀI LIỆU THAM KHẢO 1. Bùi Danh Lưu - Neo trong đất đá - NXB Giao thông vận tải - Hà Nội - 1999. 2. B.S. 8081 - Neo trong đất (Tiêu chuẩn Anh) (Người dịch: Nguyễn Hữu Đẩu) - NXB - Xây dựng - Hà Nội - 2001 3. Nguyễn Bá Kế - Hướng dẫn thiết kế và thi công kết cấu chống giữ hố đào - T/c. Người xây dựng - Hà Nội - 10/2003. [...]... học đá - NXB Giao thông vận tải - Hà Nội 2005 * Ban thư ký Hội cơ học đất và Địa kỹ thuật công trình Việt Nam (VSSMGE) xin cảm ơn Nhà giáo Đỗ Thụy Đằng đã cho phép phổ biến tài liệu này 11 TÓM TẮT NỘI DUNG: NGUYÊN LÝ GIẢM CHIỀU DÀI VÌ NEO GIA CƯỜNG CÁC VÁCH ĐÀO THẲNG ĐỨNG, TỪ TRÊN XUỐNG, TRONG ĐÁ LIÊN KẾT, ĐÃ NỨT NẺ TRUNG BÌNH Đỗ Thuỵ Đằng Hiện nay chiều dài vì neo gia cường các vách đào thẳng đứng từ. .. đứng từ trên xuống, trong đá liên kết đã nứt nẻ trung bình, thường được tính toán theo điều kiện vì neo phải xuyên qua mặt cân bằng giới hạn có thể xuất hiện, nếu vách đào đó hình thành đầy đủ trong tình trạng chưa được gia cường; cho nên khi vì neo chỉ làm nhiệm vụ gia cường tạm thời, mà vách đào tương đối sâu, sẽ gây lãng phí rất lớn Bài viết này trình bày một nguyên lý giảm chiều dài vì neo gia cường. .. chỉ làm nhiệm vụ gia cường tạm thời, mà vách đào tương đối sâu, sẽ gây lãng phí rất lớn Bài viết này trình bày một nguyên lý giảm chiều dài vì neo gia cường tạm thời các vách đào thẳng đứng từ trên xuống trong đá liên kết đã nứt nẻ trung bình, để tăng hiệu quả kinh tế kỹ thuật cho phương án sử dụng chúng./ SUMMARY: A PRINCIPLE OF DIMINUTION OF ANCHOR LENGTH FOR REINFORCING VERTICAL WALLS HAVE BEEN DUG...4 Nguyễn Hùng Sơn và Đào Văn Toại - Ảnh hưởng của góc nghiêng đặt neo tới ổn định tường chắn - T/c Xây dựng - Hà Nội - 11/2004 5 Đỗ Thuỵ Đằng - Xác định các thông số chính của các vì neo gia cố sơ bộ các giếng đứng đang đào- T/c Người xây dựng - Hà Nội - 6/2002 6 Nguyễn Văn Phương - Về việc sử dụng neo gia cường khi xét tới tác động của lực cắt - Thông tin khoa học . NGUYÊN LÝ GIẢM CHIỀU DÀI VÌ NEO GIA CƯỜNG CÁC VÁCH ĐÀO THẲNG ĐỨNG, TỪ TRÊN XUỐNG, TRONG ĐÁ LIÊN KẾT, ĐÃ NỨT NẺ TRUNG BÌNH Đỗ Thuỵ Đằng Hiện nay chiều dài vì neo gia cường các vách đào thẳng. 1 NGUYÊN LÝ GIẢM CHIỀU DÀI VÌ NEO GIA CƯỜNG CÁC VÁCH ĐÀO THẲNG ĐỨNG, TỪ TRÊN XUỐNG, TRONG ĐÁ LIÊN KẾT, ĐÃ NỨT NẺ TRUNG BÌNH Đỗ Thuỵ Đằng ĐH Mỏ Địa chất Hà. 1.1 Trong thực tế, có rất nhiều vách đào thẳng đứng từ trên xuống (điển hình là các vách giếng đứng và các hố móng sâu), trong đá liên kết đã nứt nẻ trung bình (dưới đây gọi tắt là VĐ) được gia