MỤC LỤC Chương, mục Tên thư mục Trang số Nhiệm vụ thư 2 Mục lục 6 Danh mục các ký hiệu 8 Danh mục các hình vẽ 14 MỞ ĐẦU 15 1 Tính thời sự của đề tài 15 2 Mục đích của đề tài 15 3 Nội dung chính của đề tài 15 4 Phương pháp nghiên cứu của đề tài 16 5 Phạm vi nhiên cứu của đề tài 16 6 Ý nghĩa khoa học và thực tiễn 16 Chương 1 TÍNH NHIỆT ĐỘNG CƠ DIESEL 17 1.1 Lựa chọn công thức và chương trình tính 18 1.1.1 Đánh giá phương pháp cổ điển tính chu trình công tác của động cơ Diesel 18 1.1.2 Phương pháp cân bằng năng lượng 19 1.1.3 Một số công thức dùng trong quá trình tính toán 22 1.1.4 Lựa chọn chương trình tính 26 1.1.5 Các thông số nhập vào chương trình tính 26 1.1.6 Chương trình tính nhiệt 26 1.2 Kết quả từ chương trình tính 27 Chương 2 THIÊT KẾ CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ CỦA ĐỘNG CƠ HAI KỲ CÔNG SUẤT 5880 KW 28 2.1 Lựa chọn hệ thống trao đổi khí 29 2.1.1 Hệ thống quét vòng 29 2.1.2 Hệ thống quét thẳng 29 2.1.3 Lựa chọn hệ thống tao đổi khí 30 2.2 Tính toán sơ bộ kích thước của cơ cấu phối khí 31 2.2.1 Tính toán sơ bộ kích thước của cơ cấu nạp 31 2.2.2 Tính toán sơ bộ kích thước của cơ cấu thải 32 2.3 Xây dựng đồ thị tiết diện hình học 34 2.4 Xác định trị số thời gian tiết diện của các thời kỳ 35 2.4.1 Các thông số trong quá trình trao đổi khí 35 2.4.2 Xác định trị số thời gian tiết diện của các thời kỳ thải tự do 37 2.4.3 Xác định trị số thời gian tiết diện của các thời kỳ thải cưỡng bức 39 2.4.4 Xác định trị số thời gian tiết diện của các thời kỳ quét khí 40 6 Chương 3 THIẾT KẾ MỘT SỐ THIẾT BỊ CỦA HỆ THỐNG PHÂN PHỐI KHÍ 41 3.1 Cửa nạp 42 3.2 Xupap 43 3.2.1 Phương án bố trí Xupap 43 3.2.2 Điều kiện làm việc của Xupap 44 3.2.3 Vật liệu làm Xupap 45 3.2.4 Cơ cấu dẫn động cho Xupap 45 3.2.5 Kết cấu của Xupap 48 3.3 Đế Xupap 53 3.3.1 Điều kiện làm việc 53 3.3.3 Vật liệu chế tạo 53 3.3.4 Kết cấu của đế Xupap 53 3.4 Ống dẫn hướng Xupap 54 3.4.1 Nhiệm vụ và điều kiện làm việc 54 3.4.2 Vật liệu chế tạo 54 3.4.3 Bôi trơn ống dẫn hướng Xupap 54 3.4.4 Kết cấu ống dẫn hướng Xupap 55 3.5 Lò xo Xupap 55 3.5.1 Nhiệm vụ và điều kiện làm việc 55 3.5.2 Vật liệu chế tạo 55 3.5.3 Kết cấu lò xo Xupap 55 3.5.4 Kiểm nghiệm bền cho lò xo Xupap 58 3.5.5 Kiểm nghiệm ứng suất mỏi 61 3.5.6 Kiểm nghiệm dao động cộng hưởng 62 3.6 Trục cam 63 3.6.1 Nhiệm vụ và điều kiện làm việc của trục cam 63 3.6.2 Vật liệu chế tạo 63 3.6.3 Phương án dẫn động trục cam 66 3.6.4 Các kích thước sơ bộ của trục cam 64 3.6.5 Xác định dạng cam 66 3.6.6 Kiểm tra bền cho trục cam 68 3.7 Tính chọn bơm và đường ống 71 KẾT LUẬN 72 TÀI LIỆU THAM KHẢO 73 CÁC BẢN VẼ DÙNG ĐỂ BÁO CÁO TỐT NGHIỆP 7 CHƯƠNG 1 TÍNH NHIỆT ĐỘNG CƠ DIESEL 8 1.1. Lựa chọn công thức và chương trình tính Chu trình động cơ hoàn thành sau hai vòng quay trục khuỷu đối với động cơ bốn kỳ và sau một vòng quay của trục khuỷu đối với động cơ hai kỳ. Tuy nhiên trong một chu trình công tác cả hai động cơ phải thực hiện các quá trình nạp, nén, nổ, xả. Để xác định mối quan hệ giữa các thông số của chu trình công tác của động cơ thì phải tính chu trình công tác. Việc tính chu trình công tác có thể tính theo phương pháp cổ điển hoặc phương pháp mới. Để lựa chọn phương pháp tính cần phải đánh giá các phương pháp đó. 1.1.1. Đánh giá phương pháp cổ điển tính chu trình công tác của động cơ Diesel Để tính chu trình công tác của động cơ cần phải nghiên cứu, tính toán các quá trình công tác: nạp, nén, cháy giãn nở và xả trên cơ sở nhiệm vụ thiết kế và động cơ mẫu lựa chọn. Sau khi tính các quá trình sẽ xác định được các thông số môi chất tại các điểm đặc trưng. Trong quá trình tính sẽ lựa chọn được các hệ số, các chỉ số đặc trưng cho chu trình phụ thuộc vào loại động cơ thiết kế. Dựa vào kết quả tính toán xây dựng đồ thị công chỉ thị, đây là công đoạn chủ yếu để xác định các thông số chỉ thị và có ích của động cơ. Theo phương pháp cổ điển, để tính chu trình công tác của động cơ cần phải giả thiết quá trình nén và giãn nở đa biến với chỉ số đa biến trung bình n 1 và n 2 , quá trình cấp nhiệt đẳng tích và đẳng áp thay cho quá trình cháy nhiên liệu được đặc trưng bởi tỉ số tăng áp suất trong quá trình cháy λ, chỉ số giãn nở sớm ρ. Ngoài ra để tính các thông số của chu trình còn phải chọn nhiều hệ số khác như: hệ số lợi dụng nhiệt, hệ số biến đổi phân tử Từ cách tính chu trình công tác theo phương pháp cổ điển có thể rút ra một số nhận xét sau đây: − Không xét được ảnh hưởng của góc phối khí. − Sử dụng quá trình hệ số lựa chọn nên không đảm bảo độ chính xác. − Không xét được ảnh hưởng của góc phun sớm, quy luật cấp nhiên liệu, lượng nhiệt trao đổi với nước làm mát. − Không xét được các thông số động học quá trình cháy và mối quan hệ giữa các thông số này với lực tác dụng lên cơ cấu biên khuỷu. Với phương pháp này rất khó nghiên cứu các thông số công tác khi động cơ làm việc theo các đường đặc tính điều chỉnh, đặc tính bộ phận, đặc tính chong chóng và ảnh hưởng của điều kiện khai thác tới chất lượng làm việc của động cơ. 1.1.2. Phương pháp cân bằng năng lượng Động cơ Diesel tầu thuỷ hiện đại chủ yếu là động cơ tăng áp bằng tua bin khí xả. Các quá trình công tác trong Xilanh động cơ và trong Tuabin máy nén có mối liên hệ phụ thuộc lẫn nhau, điều đó phương pháp cổ điển không tính đến. Vì vậy phải soạn thảo mô hình toán học mà các quá trình công tác cho phép tính đến các yếu tố này và cho phép đánh giá ảnh hưởng của chúng đến đặc tính quá trình công tác, tính kinh tế và tính tin cậy của động cơ. Trong đề tài này sử dụng phương pháp cân bằng năng lượng để nghiên cứu. Để áp dụng phương pháp này phải giả thiết môi chất trong thể tích công tác của Xilanh tại thời điểm bất kỳ đều ở trạng thái cân bằng, nghĩa là môi chất trong Xilanh là một hệ thống nhiệt động cân bằng. Nếu bỏ qua sự dò lọt môi chất qua xéc măng trong quá trình nén và giãn nở thì hệ thống nhiệt động là hệ kín. Như vậy, với phương pháp này thì môi chất trong thể tích làm việc của xilanh trong quá trình luôn tuân theo định luật thứ nhất. Phương trình cân bằng năng lượng của môi chất được biểu diễn thông qua công thức: ϕϕϕ d dL d dU d dQ += (KT 0 /TK); (1.1) trong đó: 9 − ϕ d dQ : Lượng nhiệt cấp cho môi chất theo góc quay của trục khuỷu, (KT 0 /TK); − ϕ d dU : Độ thay đổi nội năng của môi chất theo góc quay của trục khuỷu, (KT 0 /TK); − ϕ d dL : Độ thay đổi công theo góc quay của trục khuỷu (KT 0 /TK); − ϕ : Góc quay của trục khuỷu thay đổi từ 0 đến ϕ ct , tính từ ĐCT lúc bắt đầu quá trình quét. Biến thiên nội năng của môi chất tính theo công thức: ϕϕϕ d dm u d dT mCv d dQ += (1.2) Độ thay đổi công tính theo công thức: ϕϕ d dV p d dl = (1.3) trong đó: − m : Khối lượng chất công tác, (kg); − C V : Nhiệt dung riêng đẳng tích, (kJ/(kg.K)); − u : Nội năng đơn vị chất công tác, (kJ/kg); − P : Áp suất môi chất trong Xilanh ; − V : Thể tích môi chất công tác, (m 3 ); Nội năng đơn vị chất công tác: U = ∫ 0 CvdT . (1.4) 1− Sự thay đổi các thông số môi chất trong quá trình nén Môi chất công tác gồm khí sạch và khí sót nên phương trình nhiệt động có dạng: ϕϕ d dT CvrmCvm d dU rkk )( += (1.5) trong đó: − C v : Nhiệt dung riêng của không khí , C V = a + bT ; a = 19,88 ; b = 0,00275 . − C Vr : Nhiệt dung riêng của sản vật cháy, C Vr = c + dT ; c = 21,81; d = 0,003853 . Nhiệt lượng các chi tiết truyền cho môi chất tính theo công thức: ϕ τ α ϕϕ d d FvxTkcTvx d dU d dU vk )( −== (1.6) trong đó: − vk α : Hệ số truyền nhiệt từ vách tới môi chất theo góc quay trục khuỷu và bề mặt trao nhiệt, (kW/(m 2 K)) ; − T VX : Nhiệt độ trung bình vách sau một chu trình ở chế độ định mức , T VX = 400 ÷ 480 (K); 10 − F VX : Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt, (m 2 ); − τ : Thời gian trao đổi nhiệt, (s). − nd d 6 1 = ϕ τ ⇒ n Fvx FvxTkcTvx d dU d dU vk 6 )( −== α ϕϕ . (1.7) 2− Sự thay đổi các thông số trong quá trình cháy Góc bắt đầu cháy nhiên liệu tính theo công thức ifs ϕϕθ += (1.8) trong đó: − fs ϕ : Góc phun sớm nhiên liệu lấy theo lý lịch động cơ ; − i ϕ : Góc cháy trì hoãn, ( 0 TK); Khối lượng môi chất kể cả sản vật cháy tính theo công thức: ϕϕ d dx g d dm ct = (1.9) trong đó: − G ct : lượng nhiên liệu phun vào Xilanh trong một chu trình, (kg); Tốc độ cháy tương đối tính theo thực nghiệm , Khối lượng không khí giảm xuống trong quá trình cháy, G bx = G b – G 0 g ct x (1.10) Sản vật cháy tăng lên: m kcx = m r + g ct x – G 0 g ct x (1.11) trong đó: − X : Phần trăm nhiên liệu đã cháy ứng với thời điểm xét, ϕ ϕ ϕ d d dx X ∫ = 0 (1.12) Nhiệt lượng cấp cho môi chất công tác , ϕϕϕ d dQ d dQ d dQ X W += ¦ (1.13) Lượng nhiệt toả ra do cháy phần nhiên liệu cấp (kW/kg); ϕϕ d dx gQ d dQ ctH X = . (1.14) 3− Sự thay đổi các thông số môi chất trong quá trình giãn nở Trong quá trình giãn nở, kết thúc quá trình cấp nhiên liệu vào bên trong Xilanh, còn khối lượng sản vật cháy giữ không đổi cho đến khi mở cửa thải. Dựa theo các phương trình nêu trên sẽ xác định được áp suất môi chất công tác và từ đó tính được nhiệt độ theo phương trình trạng thái của môi chất. 1.1.3. Một số công thức dùng trong quá trình tính toán − Tốc độ trung bình của piston 30 Sn C m = (m/s); (1.15) − Tốc độ lớn nhất của Piston khi quét qua cửa quét C W = 1,57C m k (m/s); (1.16) trong đó: + k : Tỉ số giữa diện tích đỉnh piston và diện tích lỗ Xupap; 11 − Nhiệt trị thấp của nhiên liệu. Q H = 100[339C+1256H – 109(O - S) – r W (9H + W) (1.17) trong đó: + C,H,O,S,W : Hàm lượng phần trăm của các chất theo trọng lượng có trong nhiên liệu + r W : Nhiệt ẩm hoá hơi của nước trong nhiên liệu ứng với áp suất 101,2 (kPa); r W = 2512 (kJ/kg ); − Nhiệt độ của không khí sau máy nén tăng áp k k n n Kk TT 1 0 . − = π ( 0 K ); (1.18) trong đó: + k π : Tỉ số tăng áp + n k : Chỉ số nén đa biến trong máy nén n k = 1,5 ÷ 2 − s T : Nhiệt độ sấy nóng khí nạp mới vào Xilanh T S = T K - ∆T lm (1.19) trong đó: + ∆T lm : Độ giảm nhiệt độ trong bầu làm mát − s P : Áp suất khí nạp mới vào Xilanh P S = P K K π - ∆.P lm (1.20) + ∆P lm : Độ giảm áp suất áp trong bầu làm mát − Áp suất không khí cuối quá trình quét. s w sa Tw C pp 2 52 576 10 −= (1.21) − Hệ số khí sót )( )( rar rs r PPT PtT − ∆+ = ε γ (1.22) trong đó: + ε : Tỉ số nén lí thuyết; + P r , T r : Áp suất và nhiệt độ khí sót; + ∆t : Độ tăng nhiệt độ không khí do tiếp xúc với vách, ∆t = 5 ÷ 10 0 C ; − Nhiệt độ không cuối quá trình nạp, r rrs a TtT T γ γ + +∆+ = 1 (1.23) − Diện tích bề mặt xung quanh Xilanh công tác khi Piston ở ĐCT, 12 2 0 − += ε π π DSD F (1.24) − Diện tích bề mặt của các chi tiết tiếp xúc với môi chất công tác )sin5,0cos1(5,0 2 0 ϕλϕππ +−−+= DSDSFF vx (1.25) trong đó: + ϕ : Góc quay khuỷu, − Thể tích công tác của Xilanh, 12 2 4 1 SDV S π = (m 3 ); (1.26) − Thể tích buồng cháy , 1 1 − = ε SC VV (1.27) − Thể tích công tác của Xilanh khi Piston ở điểm chết trên, SCa VVV += (1.28) − Thể tích công tác của Xilanh tính theo góc quay trục khuỷu, )sin5,0cos1(25,0 22 ϕλϕπ +−+= SDVV Cvx (1.29) − Khối lượng rỉêng của không khí sau máy nén, s s s RT P = ρ (1.30) trong đó: + R : Hằng số của không khí, R = 287 kJ/(kmol.K); − Lượng không khí khô cần thiết để đốt cháy 1 kg nhiên liệu,       −++= 323241221,0 1 OSCC L o (kmol/kg); (1.31) − Hệ số nạp không kể đến hàm lượng ẩm, ras sa H TP TP γε ε η +− = 1 1 1 (1.32) − Hệ số nạp kể đến hàm lượng ẩm, d r r HHt ++ + = γ γ ηη 1 1 (1.33) trong đó: + d : Hàm lượng ẩm của không khí vào Xilanh, − Lượng không khí thực tế nạp vào Xilanh trong một chu trình không kể đến hàm lượng ẩm của không khí , SSHB VG ρη = (kg); (1.34) − Hệ số dư lượng không khí α không kể đến hàm lượng ẩm, 0 Gg G ct B = α (1.35) − Lượng không khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy 1 kg nhiên liệu 00 LG S µ = (1.36) − Khối lượng của 1 mol không khí , 96,28= S µ (kg/kmol); − Hệ số dư lượng không khí α có kể đến hàm lượng ẩm, d61,11 1 + = α α (1.37) − Thời gian cháy trì hoãn tính theo công thức của V.X.Xêmnov, ( ) 294,0 635,0 4,8217 kfkfm i TPC = τ (1.38) 13 trong đó: + kf T : Nhiệt độ trong Xilanh lúc bắt đầu phun nhiên liệu, + kf P : Áp suất trong Xilanh lúc bắt đầu phun nhiên liệu, − Hệ số truyền nhiệt từ khí tới vách ống lót Xilanh, kckcmmc TPC 3 47,2= α (1.39) trong đó: + P kc , T kc : Áp suất và nhiệt độ khí cháy, − Bề mặt trao đổi nhiệt tức thời của vách với môi chất công tác,       + − += ϕ ε π π S S D D F w 12 2 (1.40) trong đó: + S ϕ : Độ dịch chuyển tức thời của Piston, )sin5,0cos1(5,0 2 ϕλϕ ϕ +−= SS (1.41) − Lượng nhiệt toả ra và tốc độ toả nhiệt tính theo công thức Vibe Phần trăm nhiệt lượng toả ra theo góc quay trục khuỷu ,                 − −−= +1 908,6exp1 m z x ϕ θϕ (1.42) − Tốc độ toả nhiệt theo góc quay trục khuỷu ,                 − −         −+ = +1 908,6exp 1 908,6 m zzz m d dx ϕ θϕ ϕ θϕ ϕϕ (1.43) trong đó: + m : Chỉ số đặc trưng cho sự phát triển sự cháy, chọn theo thực nghiệm m = 0,3 ÷ 1 , + z ϕ : Thời gian cháy, z ϕ = 50 ÷ 130 0 góc quay khuỷu, + θ : Góc cháy ban đầu , θ = fs ϕ + i ϕ , + fs ϕ : Góc phun sớm nhiên liệu, + i ϕ : Thời gian cháy trễ của nhiên liệu. − Áp suất chỉ thị trung bình S i i V L P = (1.44) trong đó: + L i : Công chỉ thị của chu trình − Công suất chỉ thị 60 z nPiVN isSi µ = (1.45) − Suất tiêu hao nhiên liệu chỉ thị αµ η iss HS i PTRL P g 0 3600 = (1.46) − Hiệu suất chỉ thị 14 HsH iss i PQ PTRL η αµ η 0 = (1.47) − Áp suất có ích trung bình mic P - P P = (1.48) trong đó: + P m : Áp suất tổn hao cơ giới − Hiệu suất cơ giới i c m P P = η (1.49) − Công suất có ích mie NN η = (1.50) − Suất tiêu hao nhiên liệu có ích m i e g g η = (1.51) − Hiệu suất có ích mie ηηη = (1.52) − Suất tiêu hao nhiên liệu trong 1h Neg B eh = . (1.53) 1.1.4. Lựa chọn chương trình tính Phần tính nhiệt của động cơ sử dụng chương trình tính tự động theo phần mềm. Tên đầy đủ là: “ Chương trình tính nhiệt độ trung bình của chu trình công tác”, thuộc đề tài nghiên cứu khoa học: “Nghiên cứu mô phỏng chu trình công tác của động cơ Diesel”. Chủ nhiệm đề tài: TS Lê Viết Lượng. Tính toán cụ thể cho động cơ Diesel 6S35MC là động cơ hai kỳ tác dụng đơn ,đảo chiều trực tiếp ,tăng áp bằng tua bin khí xả. Hãng sản xuất: MAN B &W. 1.1.5. Các thông số nhập vào chương trình tính − Nhiệt độ môi chất đầu quá trình nạp P a = 130000 (Pa); − Nhiệt độ môi trường T 0 = 30 ( 0 K); − Áp suất môi trường P 0 = 103.000 (Pa); − Số Xilanh i = 6 − Tỉ số nén ε = 14 − Vòng quay của động cơ n = 170 (v/p); − Đường kính Xilanh D = 350 (mm); − Hành trình Piston S = 1400 (mm). 1.1.6. Chương trình tính nhiệt Phần chương trình chạy tính nhiệt của động cơ em để cuối luận văn và không đánh số trang. 1.2. Kết quả từ chương trình tính − Nhiệt độ cực đại của chu trình T zmax = 2128,66 (K); − Áp suất cực đạicủa chu trình P zmax = 16,637 (Mpa); − Áp suất chỉ thị trung bình 15 [...]... CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ MỘT SỐ THIẾT BỊ CỦA HỆ THỐNG PHỐI KHÍ 29 Yêu cầu đối với hệ thống phân phối khí 3.1 Cơ cấu phân phối khí dùng để thực hiện quá trình thay đổi khí: − Thải sạch sản vật cháy ra khỏi Xilanh − Nạp đầy khí hỗn hợp vào trong Xilanh để động cơ làm việc liên tục đảm bảo đủ lượng khí và đúng thời gian quy định Động cơ Diesel thường dùng các loại cơ cấu phối khí sau đây : − Cơ cấu phân phối khí. .. − Cơ cấu phân phối khí dùng van trượt − Cơ cấu phân phối khí dùng cả Xupap và van trượt Khi tính toán và thiết kế hệ thống cơ cấu phân phối khí cần đảm bảo các yêu cầu sau đây : − Đóng mở đúng thời gian quy định − Độ mở lớn để dòng khí dễ lưu thông − Đảm bảo khí nạp và quá trình thải phải sạch − Ít mòn và tiếng kêu bé − Dễ điều chỉnh, sửa chữa và giá thành chế tạo rẻ Khi thiết kế cơ cấu phân phối khí, ... Dòng khí; 4 – Xupap 2.1.3 Lựa chọn hệ thống phân phối khí Từ những phân tích ở trên ta chọn hệ thống quét thẳng qua Xupap Nếu lựa chọn hợp lý hình dạng, tiết diện lưu thông của Xupap kết hợp với vị trí đặt Tuabin tăng áp sát Xilanh động cơ để giản tổn thất năng lượng của khí thải, sẽ thu được hiệu quả cao 18 2.2 Tính toán sơ bộ kích thước của cơ cấu phối khí 2.2.1 Tính toán sơ bộ kích thước của cơ cấu... tăng hiệu suất động cơ Cơ cấu phân phối khí Xupap treo còn làm cho dạng đường nạp thải thanh thoát hơn khiến sức cản khí động chỏ Đồng thời, do có thể bố trí Xupap hợp lí hơn, nên có thể tăng được tiết diện lưu thông của dòng khí Những điều đó làm cho hệ số nạp tăng lên 5% ÷ 7% Tuy vậy, cơ cấu phân phối khí Xupap treo cũng tồn tại một số khuyết điểm Khuyết điểm cơ bản của cơ cấu này là dẫn động Xupap... cách các cửa: b = 130 (mm) 3.2 Xupap 3.2.1 Phương án bố trí Xupap Các động cơ đốt trong có cơ cấu phối khí dùng Xupap ngày nay đều bố trí Xupap theo một trong hai phương án chủ yếu là bố trí Xupap đặt và Xupap treo Động cơ Diesel chỉ dùng phương án bố trí Xupap treo vì dung tích buồng cháy của động cơ Diesel nhỏ, tỉ số nén rất cao Khi dùng cơ cấu phân phối khí Xupap treo, buồng cháy rất gọn, diện tích...Pi = − Công suất chỉ thị Ni = 2,622 6004,85 − Suất tiêu hao nhiên liệu chỉ thị gi = 0,1674 − Áp suất có ích trung bình Pc = 2,44 − Công suất có ích của động cơ Ne = 558,99 − Suất tiêu hao nhiên liệu có ích ge = 0,1798 (MPa); (kW); (kg/kWh); (MPa); (kW); (kg/kWh); − Suất tiêu hao nhiên liệu trong một giờ Bh = 1005 (kg/h) CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ 16 2.1 Lựa chọn hệ thống trao đổi khí Dựa... Để tránh va đập giữa đầu đòn gánh và Xupap, cơ cấu dẫn động cho Xupap thải của động cơ hai kì được chế tạo thêm bộ giảm chấn thuỷ lực, tự động điều chỉnh khe hở nhiệt của Xupap Phương pháp này có độ tin cậy cao và cấu tạo đơn giản Việc giảm khối lượng các phần động sẽ hạn chế được lực quán tính của cơ cấu dẫn động cho Xupap và giảm được độ mài mòn các bề mặt làm việc của Xupap gây ra do tác động của. .. phương án dẫn động cho Xupap Từ những phân tích ở trên và từ điều kiện áp dụng thực tế, nên ta dùng phương án dẫn động thuỷ lực cho Xupap 4 - Tính toán khe hở nhiệt cho cơ cấu truyền động (Hình: 3.4) 35 Hình 3.4 Khe hở nhiệt của cơ cấu truyền động Chú thích: 1 - Trục cam ; 2 - Con đội Khi động cơ từ trạng thái nguội được nóng dần lên, thì thân động cơ cũng như các chi tiết của cơ cấu truyền động cho... định đồ thị tiết diện - Sau khi chọn được hình dáng, kích thước, phương hướng và góc phối khí của các cửa quét, cửa thải (Xupap thải) ta xây dựng đồ thị thời gian tiết diện - Vẽ khai triển hình dạng, kích thước của các cửa khí theo mặt gương của Xilanh lên bản vẽ - Vẽ nửa đường tròn Brich tâm O, bán kính S/2 có cùng tỉ lệ xích như các cửa khí, nửa đường tròn phải tiết xúc với đường thẳng ngang của. .. - Các phương pháp dẫn động cho Xupap Dẫn động cơ giới : (Hình: 3.2) Hình: 3.2 Cơ cấu dẫn động cơ giới cho Xupap Chú thích: 1 - Trục cam ; 2 - Con đội ; 3 - Đũa đẩy ; 4 - Cò mổ ; 5 – Xupap − Nguyên lí hoạt động: Dẫn động cơ giới cho Xupap bằng cơ cấu con đội, đũa đẩy, đòn bẩy (cò mổ) Đây là các cơ cấu động Cụ thể là cơ cấu này nhận chuyển động quay của trục cam dưới tác động của mặt cam lên con đội . THIÊT KẾ CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ CỦA ĐỘNG CƠ HAI KỲ CÔNG SUẤT 5880 KW 28 2.1 Lựa chọn hệ thống trao đổi khí 29 2.1.1 Hệ thống quét vòng 29 2.1.2 Hệ thống quét thẳng 29 2.1.3 Lựa chọn hệ thống. trình công tác của động cơ Diesel . Chủ nhiệm đề tài: TS Lê Viết Lượng. Tính toán cụ thể cho động cơ Diesel 6S35MC là động cơ hai kỳ tác dụng đơn ,đảo chiều trực tiếp ,tăng áp bằng tua bin khí. tiết diện của các thời kỳ thải cưỡng bức 39 2.4.4 Xác định trị số thời gian tiết diện của các thời kỳ quét khí 40 6 Chương 3 THIẾT KẾ MỘT SỐ THIẾT BỊ CỦA HỆ THỐNG PHÂN PHỐI KHÍ 41 3.1 Cửa nạp