ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 18 PHẦN 2: THIẾT KẾ SƠ BỘ ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 19 CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SƠ BỘ HAI PHƯƠNG ÁN 2.1.THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN 1 THIẾT KẾ CẦU DẦM LIÊN TỤC BTCT DƯL ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG 2.1.1. YÊU CẦU THIẾT KẾ Tiêu chuẩn thiết kế :22TCN272-05 Tổng chiều dài cầu : 328.4 m Trong đó: Nhòp chính : 78 m Nhòp biên : 2x54 m Nhòp dẫn : 4x33 m Mố cầu :2x3.75 m Khổ cầu : 2x0.25 + 2x1.5 + 2x0.25 + 2x3.5 = 11m Trong đó: Lề bộ hành : 2x1.5 m Lan can : 2x0.25 m Dải an toàn ; 2x0.25 m Phần xe chạy : 2x3.5 m Tải trọng thiết kế : HL93, Người 300KG/m 2 Khổ thông thuyền Chiều cao thông thuyền : 7 m Bề rộng thông thuyền : 50 m 2.1.2. LỰA CHỌN SƠ ĐỒ KẾT CẤU NHỊP Dạng dầm chọn là dầm hộp dự ứng lực thi công đúc hẫng cân bằng 2.1.2. 1.Lựa chọn nhòp tính toán Tổng chiều dài cầu 328.4 L m = ∑ Nhòp chính: giua L = 78m Ta xác đònh các nhòp biên dựa vào kinh nghiệm của các nước như sau: L = ∑ 33x2+54+78+54+2x33 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 20 Kết cấu nhòp gồm 3 nhòp liên tục và 4 nhòp giản đơn, mỗi nhòp giản đơn dùng dầm I căng trước. 2.1.2. 2.Lựa chọn kích thước dầm hộp - Chiều cao dầm trên trụ : L/12 ~ L/17 = 6.5 ~ 4.6 (m)  Chọn H g = 5 (m) - Chiều cao dầm giữa nhòp : L/40 ~ L/ 60 ≥ 2.5 (m)  Chọn H n = 2.5 (m) Các kích thước của mặt cắt ngang hộp: H b tm hvd bvd bvtt hd B w hvtt ts Bo bvtn hvtn Hình 2.1: Mặt cắt ngang tổng quát 5000 6000 2504750 300 300 1000 2800 1000 2500600 700 5500 5500 11000 600 350 250 2400 10001500 Hình 2.2: Mặt cắt ngang chi tiết tại đỉnh trụ ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 21 Bảng thông số đặc trưng mặt cắt STT Bộ phận dầm hộp Kí hiệu Giá trò (mm) 1 Chiều rộng toàn bộ nắp hộp (kể cả bản hẫng) B 11000 2 Chiều dày không đổi của nắp hộp ts 250 3 Chiều rộng nắp hộp (ko kể bản hẫng) Bo 6000 4 Chiều rộng phần vút trên (phía trong) bvtt 1000 5 Chiều cao phần vút trên (phía trong) hvtt 350 6 Chiều rộng phần vút trên (phía ngoài) bvtn 1000 7 Chiều cao phần vút trên (phía ngoài) hvtn 300 12 Chiều dày tại đầu mút cánh hẫng tm 250 13 Bề dày thành hộp bên wb 600 15 Chiều rộng phần vút dưới bvd 300 16 Chiều cao phần vút dưới hvd 300 17 Chiều cao tại mặt cắt gối Hg 5000 18 Chiều cao tại mặt cắt giữa nhòp Hgn 2500 19 Chiều dày bản đáy tại mặt cắt gối bg 700 20 Chiều dày bản đáy tại mặt cắt giữa nhòp bgn 300 21 Bề rộng bản đáy tại gối b 6000 2.1.2. 3. Xác đònh các yếu tố kó thuật trên trắc dọc Khi lập các sơ đồ cầu để đưa ra các phân tích lựa chọn trước tiên cần phải nghiên cứu về bố trí đường cong trắc dọc của cầu và độ dốc ngang của mặt cầu sao cho đảm bảo các yêu cầu về khai thác. Việc lựa chọn bán kính cong đường cong đứng phụ thuộc rất nhiều vào yếu tố cao độ đường đầu cầu, cao độ mặt cầu ở nhòp thông thuyền, độ dốc dọc tối đa cho phép v.v…Nói chung cầu càng dài thì bán kính đường cong đứng càng lớn. Vấn đề này phải xét nhiều yếu tố so sánh các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật Trong phạm vi đồ án chúng ta chỉ xét trên cơ sở của cấp đường và các thông số đã được giao trong nhiệm vụ luận văn. Tốc độ thiết kế theo tiêu chuẩn thiết kế đường: V = 60km/h Độ dốc phần đầu cầu i=3% Độ dốc ngang mặt cầu i=2% Bán kính đường cong lồi chọn: R=3500m Độ dốc dọc theo thiết kế của các nhòp biên: i= 3% ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 22 2.1.3. ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU SỬ DỤNG Đối với bê tông: Cường độ bêtông f’c Cấu kiện f’c Đơn vò Lề bộ hành 35 MPa Dầm ,Bản mặt cầu 50 MPa Mố – Trụ 50 MPa Cọc khoan nhồi 35 MPa Đối với thép: Cường độ thép fy Cấu kiện fy Đơn vò Lề bộ hành 280 MPa Dầm,Bản mặt cầu 400 MPa Mố - Trụ 400 MPa Cọc khoan nhồi 280 MPa 2.1.4. TÍNH TOÁN KẾT CẤU CẦU VỚI CÁC THÔNG SỐ ĐÃ LỰA CHỌN 2.1.4.1. Sơ đồ phân chia đốt dầm Nguyên tắc chung khi phân chia các đốt kết cấu nhòp là phải đảm bảo chiều dài của đốt Ko trên đỉnh trụ sao có đủ diện tích mặt bằng để chúng ta có thể bố trí lắp đặt hai xe đúc đối xứng nhau để thi công các đốt tiếp theo, ngoài ra các đốt dầm còn phải phù hợp với năng lực của xe đúc hẫng, phù hợp với khả năng cung cấp bêtông của các thiết bò chuyên dụng Trên cơ sở đó chúng ta phân chia các đốt kết cấu nhòp như sau: + Đốt hợp long nhòp giữa: 2m. + Đốt hợp long nhòp biên : 2m. + Đốt thi công trên đỉnh trụ K0 dài: 12m. + Chiều dài đoạn đúc trên đà giáo nhòp biên : d dg = 14 m + Số đốt ngắn trung gian : n = 4 đốt , chiều dài mỗi đốt : d = 3 m. + Số đốt trung gian còn lai : n = 5 đốt , chiều dài mỗi đốt d = 4 m + K1 200 5x400 4x300 1200 4x300 5x400 200/2 300450 450 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9K1K2K3K4 K5 K6K7K8K9 K0 S1S2 S3 S4 S5 S6S7S8S9HL HLB S0 Hình 2.3: Sơ đồ phân chia đốt ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 23 2.1.4.2. Xác đònh phng trình đường đáy dầm: + Giả thiết đáy dầm thay đổi theo phương trình parabol , đỉnh đường parabol tại mặt cắt giữa nhòp. + Cung Parabol cắt trục hoành tại sát gối cầu bên trái và trục hoành 90. + Gốc tọa độ nằm ở mép trụ. + Phương trình có dạng ax2 + bx +c + Chiều cao dầm hộp tại vò trí đỉnh trụ là 5m và tại đốt hợp long là 2.5m 2500 Y X Hình 2.4: Đường cong đáy dầm Xác đònh đường biên dưới đáy dầm: Đường cong parabol đi qua gốc tọa độ (0,0) 2 0 .0 .0 0 a b c c ⇒ = + + ⇒ = Và có đỉnh là (36500,2500). Nên ta có hệ phương trình: ( ) −  =  ⇔  + =    + =  ⇔  + =    = − ×  ⇔  =   ' 36500,2500 2 2 6 0 . . 73000 0 .36500 .36500 2500 1.87652 10 0.13999 y a x b x y a b a b x y Phương trình đường cong đáy dầm: − = − × + 6 2 1.87652 10 0.13999 y x x Xác đònh đường biên trên đáy dầm: Bề dày đáy dưới của dầm hộp tại vò trí đỉnh trụ là 700mm và tại vò trí hợp long là 300mm Đường cong parabol đi qua điểm (0,700) vậy c =700, và có đỉnh là (36500,2800). Tương tự như trên nên ta có hệ phương trình: ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 24 −  + =  ⇔  + =    = − ×  ⇔  =   2 6 73000 0 .36500 .36500 2800 2.1017 10 0.15342 a b a b x y Phương trình đường cong đáy dầm: 6 2 1.4675 10 0.09538 700 y x x − = − × + + + Từ đó tính được chiều cao dầm và bề dày bản đáy ∆ h tại các mặt cắt như sau:(mm) Mắt Cắt Si H(m) Dh(m) S0 5.000 0.700 S1 4.436 0.610 S2 4.100 0.556 S3 3.796 0.507 S4 3.524 0.464 S5 3.284 0.425 S6 3.014 0.382 S7 2.800 0.348 S8 2.644 0.323 S9 2.544 0.307 HL 2.500 0.300 2.1.4.3. Tính đặc trưng hình học của các mặt cắt: Sử dụng công thức tính đặc trưng hình học của PGS.Ts Nguyễn Viết Trung. Để tính đặc trưng hình học của một tiết diện bất kỳ nào đó ta phải gắn tiết diện đó vào một hệ trục toạ độ và tiến hành đánh số một cách liên tục tới các điểm góc của tiết diện đó theo chiều quay từ trục X tới trục Y. Giả sử có m điểm góc và điểm thứ m+1 =i thì các giá trò đặc trưng hình học dược tính bằng các công thức sau đây: Diện tích mặt cắt ngang: ∑ = + + + −= m i i Y i Y i X i XF 1 ) 1 )( 1 ( 2 1 Toạ độ trọng tâm mặt cắt: ∑ = +++ ++−= m i iiiiiic YYYYXX F Y 1 2 11 2 1 ))(( 6 1 Moment tónh của mc đối với trục X: ∑ = +++ ++−= m i iiiiii YYYYXXS 1 2 11 2 1 ))(( 6 1 ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 25 Momen quán tính đối với trục X: ∑ = ++++ +++−= m i iiiiiiiix YYYYYYXXJ 1 3 1 2 11 23 1 ))(( 12 1 Momen quán tính đối với trục trung hoà: 2 th x c J J Y F = − Trong các công thức trên 1 1 , , , i i i i X X Y Y + + là toạ độ của các điểm thứ i, i+1 Tính đặc trưng hình học của mặt cắt giữa nhòp, trình tự đánh số như sau: 12 11 X 3 4 5 6 17 16 15 14 21 20 8 9 10 19 18 7 Y 12 1322 Hình 2.5: Đánh đâu tọa độ điểm Tính toán các giá trò trên bằng chương trình excel ta được bảng kết quả sau: Số hiệu mặt cắt Chiều dài đốt li (m) Chiều cao dầm h (m) Diện tích A (m 2 ) Momen tónh S (m 3 ) Toạ độ trọng tâm ytg (m) Trọng tâm so đáy dầm ybg (mm) Ix (m 4 ) Ith (m 4 ) Sst 4.50 5.000 12.900 31.671 2.455 2.545 144.0024 46.8097 S1 3.00 4.436 11.790 24.903 2.112 2.324 146.2137 33.7990 S2 3.00 4.100 11.129 21.265 1.911 2.189 147.6436 27.2454 S3 3.00 3.796 10.531 18.229 1.731 2.065 148.7633 22.0413 S4 3.00 3.524 9.995 15.716 1.572 1.952 149.4748 17.9414 S5 4.00 3.284 9.523 13.660 1.434 1.850 149.7695 14.7405 S6 4.00 3.014 8.991 11.525 1.282 1.732 149.6139 11.5824 S7 4.00 2.800 8.571 9.974 1.164 1.637 149.0481 9.4075 S8 4.00 2.644 8.263 8.913 1.079 1.565 148.3457 7.9835 S9 4.00 2.544 8.067 8.271 1.025 1.519 147.7595 7.1501 SHL 2.00 2.500 7.980 7.992 1.002 1.498 147.4609 6.7959 Việc tính toán đặc trưng hình học với tiết diện nguyên này rất cần thiết cho việc tính toán sơ bộ trong giai đoạn thi công và khai thác để xác đònh tónh tải rồi sau đó thiết kế nội lực và tính ra số bó thép dự ứng lực cần thiết. ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 26 2.1.4.4. SƠ LƯC VỀ PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG ĐÚC HẪNG Kết cấu nhòp được thi công theo phương pháp đúc hẫng cân bằng từù trụ ra 2 phía đối xứng nhau, khối Ko trên đỉnh trụ là khối lớn nhất của kết cấu nhòp dầm và được thi công đầu tiên sau khi đã đặt các gối kê tạm và các thanh cường độ cao φ38 thẳng đứng để liên kết chặt cứng giữa khối đỉnh trụ và thân trụ đồng thời giữ ổn đònh trong suốt quá trình thi công các cánh hẫng tiếp theo. Khối trên đỉnh trụ được đúc trên đà giáo mở rộng trụ, đà giáo này được cấu tạo từ thép hình đã gia công trong công xưởng và được lắp đặt sau khi thi công xong thân trụ. Các đốt dầm còn lại được đúc đối xứng nhau qua trụ nhờ hai bộ ván khuôn treo trên xe đúc, hai bộ ván khuôn này có thể trït đề thay đổi chiều dài và chiều cao các đốt dầm Sau khi thi công xong các đốt dầm trên đà giáo cũng như trên các xe đúc ta tiến hành hợp long nhòp biên, hạ kết cấu nhòp xuống gối chính rồi tiến hành hợp long nhòp giữa Việc xác đònh nội lực của kết cấu phụ thuộc vào từng giai đoạn thi công. Do đó chúng ta phải xét từng sơ đồ làm việc của kết cấu trong các giai đoạn thi công , hợp long và giai đoạn khai thác. Lựa chọn phương pháp thi công hợp long biên trước, sau đó hạ gối xuống đỉnh trụ và tiến hành hợp long giữa 2.1.4.5. Giai đoạn I thi công đúc hẫng cân bằng qua đỉnh trụ Đây là giai đoạn đúc các đốt đối xứng qua trụ. Trong giai đoạn này kết cấu nhòp làm việc theo sơ đồ khung T. Sau khi hợp long với đoạn đúc trên đà giáo của nhòp biên và hạ xuống gối chính thì sơ đồ này không tồn tại, trạng thái cân bằng mới của hệ được xác lập lại và kết cấu nhòp làm việc theo sơ đồ giản đơn mút thừa. Vì vậy giá trò nội lực tính ở phần này có giá trò để kiểm tra cường độ của các mặt cắt dầm trong giai đoạn thi công và tải trọng tai biến, xác đònh các mất mát ứng suất trong quá trình căng kéo các bó cốt thép DƯL. Sơ đồ này còn để xác đònh các chuyễn vò của đầu hẫng trong mỗi giai đoạn đúc, căn cứ vào đó để điều chỉnh cao độ ván khuôn, tạo độ vồng kiến trúc cho nhòp đúc. 2.1.4.5.1. Tải trọng tác dụng: +Tónh tải giai đoạn I: Trọng lượng bản thân các khối dầm tính theo công thức : , I i C i TB P l A γ × × = , trong đó A tb là diện tích trung bình mặt cắt của khối bê tông đúc, C γ =2500 KG/m 3 , l i là chiều dài đốt đúc. +Trong lượng xe thao tác (loại xe đúc hẫng -OVM- kiểu dàn hình thoi) là 69T. Vò trí đặt tải trọng xe đúc lấy lùi 2.0m phía sau đầu mút hẫng của đốt đã đúc ĐATN: CHUYÊN NGÀNH CẦU GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 Trang 27 +Hoạt tải thi công phân bố CLL = 0.48KN/m 2 2.1.4.5.2. Sơ đồ tính toán: qthicong qDC e Qxeduc Qxeduc e Sơ đồ 1: Thi công đúc hẫng Bảng tính trọng lượng bản thân của các đốt dầm Mặt cắt Tên đốt Li (mm) Ai (m 2 ) Atb (m 2 ) DC (N/mm) DC (N) Str 12.9 K0 6000 12.345 308.625 1851750 S1 11.79 K1 3000 11.450 286.488 859464 S2 11.129 K2 3000 10.830 270.75 812250 S3 10.531 K3 3000 10.263 256.575 769725 S4 9.995 K4 3000 9.759 243.975 731925 S5 9.523 K5 4000 9.257 231.425 925700 S6 8.991 K6 4000 8.781 219.525 878100 S7 8.571 K7 4000 8.417 210.425 841700 S8 8.263 K8 4000 8.165 204.125 816500 S9 8.067 K9 4000 8.024 200.588 802352 SHL 7.980 0 HL 2000 7.980 199.5 399000 [...]... Str - 539 9 -189 23 -29961 -42 835 -5 737 6 -78254 -102590 -129415 -1587 93 0 -30 67 - 935 0 -17710 -27951 - 433 81 -62 538 -8 439 2 -108940 S1 0 0 -30 00 -9102 -17194 -29899 -46468 -65 835 -87969 S2 0 0 0 -2940 -8881 -188 63 -32 842 -497 23 -694 43 S3 0 0 0 0 -2886 -101 43 -21 533 -35 929 - 532 34 S4 0 0 0 0 0 -36 27 -12428 -2 433 7 -39 228 S5 0 0 0 0 0 0 -35 37 -12 132 - 238 03 S6 0 0 0 0 0 0 0 -34 69 -11920 S7 0 0 0 0 0 0 0 0 -34 21... -34 48 -108 23 -20 932 -37 380 -58789 -84 033 -1 130 69 -1460 23 0 -33 64 -10516 - 232 19 -41071 -62901 -88622 -11 831 7 0 0 -32 90 -12248 -26542 -44959 -6 736 5 - 938 01 0 0 0 - 430 8 -15045 -30 047 -49 139 -7 231 6 0 0 0 0 -41 83 -14 633 -2 930 5 -48 136 0 0 0 0 0 -4087 -1 433 9 -28825 0 0 0 0 0 0 -4021 -14162 0 0 0 0 0 0 0 -39 84 0 0 0 0 0 0 0 0 -11792 -14162 - 234 58 -28825 -38 506 -48 136 -57097 -7 231 6 - 734 77 - 938 01 -92061 -11 831 7... (mm2) S (mm3) 12725000 32 000642668 11506760 264152799 03 10781000 233 21524466 1012 436 0 2067276 837 1 9 536 840 184 239 04829 9018440 16 534 575 133 8 434 760 145 138 7 839 5 79 739 60 1299 831 2400 7 636 040 11 931 6 035 68 7421000 11272484610 732 5000 109 831 80995 yt (mm) yb (mm) I (mm4) 2515 2296 21 63 2042 1 932 1 833 1721 1 630 15 63 1519 1499 2485 2140 1 937 1754 1592 1451 12 93 1170 1081 1025 1001 4746 234 6095 838 34 26 732 3975069 27627788805590... 0.0865 0.0554 0. 032 0.0142 0 .32 04 0.2517 0.1944 0.1469 0.1081 0.0 739 0.048 0.0284 Trang 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 GVHD: ĐỖ THÀNH CHUNG 11.805 11. 136 10. 531 9.98 9.4 934 8.9468 8.5122 11.825 11.156 10.551 10 9.5 136 8.967 8. 532 5 8.2099 11.845 11.177 10.571 10.02 9. 533 9 8.98 73 8.5527 8. 230 1 SVTH: HOÀNG... 1.7457 1.5 838 1.4426 1.2865 Ygy(m) 0.0712 0. 031 5 0.1068 0.0629 0.0278 0.1424 0.0944 0.0555 0.0245 0.178 0.1259 0.0 833 0.049 0.0216 0.2 136 0.15 73 0.1111 0.0 735 0.0 433 0.0185 Sps(m3) Trang 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 0 .37 5 Yps(m) Bảng tính toán đặc trưng tiết diện quy đổi SVTH: HOÀNG VĂN THÁI_MSSV: CD06112 K5 K4 K3 K2 K1... hd(mm) 38 5.7 38 5.7 38 5.7 38 5.7 38 5.7 38 5.7 38 5.7 38 5.7 38 5.7 38 5.7 38 5.7 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 1062.7 1011.2 9 73. 0 931 .8 888.2 842.7 781.5 7 23. 3 6 73. 5 637 .9 620.9 38 39 33 66 30 83 2828 2599 239 8 2171 1992 1860 1777 1 739 775.00 684.76 631 .00 582 .36 538 .84 500.44 457.20 4 23. 07 39 8.04 38 2.11 37 5.00 Đặc trưng hình học của mặt cắt quy đổi Số hiệu mặt cắt Sst S1 S2 S3 S4 S5... -1 636 7.16 289 13. 15 -36 122 .35 9157.96 S8 -8665.2 1044. 93 -11255.14 32 056.7 -18875.41 24 436 . 43 S9 712.69 549.77 -70 73. 59 32 875 .31 -5811. 13 34 137 .77 HL 6782.59 181 .33 -38 22. 53 31221.1 38 185.02 S0’ -184162. 23 7764.56 -75980.45 0 -25 237 8.12 -17 639 7.67 S1’ -142976.89 4771.64 -55060.19 0 -1 932 65.44 - 138 205.25 S2’ -118926.05 2865.46 - 437 48.46 0 -159809.05 -116060.59 S3’ -97419. 53 1 030 .56 -34 468.89 0 - 130 857.86... -9 638 8.97 S4’ -7 832 0.22 - 733 .05 -2 637 3.8 4 234 .49 -105427.07 -74818.78 S5’ -61505.99 -2425 .39 -19452.46 10218 .3 - 833 83. 84 - 537 13. 08 S6’ -42459 .32 -4570.96 -12062.22 17528.56 -59092.5 -29501.72 S7’ -27075.17 -6589.81 -7241.29 24518. 93 -40906.27 -9146.05 S8’ -15188.1 -8481.94 -39 76 .31 30 1 43. 57 -27646 .35 64 73. 53 S9’ -6679. 93 -10247 .35 HL 0 -11886.04 -1641.81 33 7 43. 79 -18569.09 - 237 .8 35 292.21 -121 23. 84... 1.0 736 33 .35 3 26.921 21.806 17.806 14.674 11.562 9.4058 33 .35 3 26.921 21.806 17.806 14.674 11.562 9.4058 7.981 33 .35 3 26.921 21.806 17.806 14.674 11.562 9.4058 7.981 51 33 .786 27.211 21.995 17.924 14.7 43 11.596 9.4184 33 .847 27.259 22. 032 17.9 53 14.766 11.612 9. 431 7.991 33 .908 27 .30 6 22.069 17.982 14.788 11.629 9.4 435 8.0009 7.99 93 11.6 63 11.015 10.429 9.8989 9. 432 6 8.90 63 8.4919 8.1896 7.99 93 7.925... I[122] I[1 23] I[124] I[125] I[126] - 437 .09 -872.91 - 133 5. 43 -5 538 .92 -5012.02 -4661.87 - 431 2.21 -39 63. 09 -36 15.04 -31 52.55 -26 93. 57 -2240.17 -1795.06 - 136 1.28 -11255.14 -70 73. 59 -38 22. 53 -75980.45 -55060.19 - 437 48.46 -34 468.89 -2 637 3.8 -19452.46 -12062.22 -7241.29 -39 76 .31 -1641.81 - 237 .8 2.1.4.9 Tổng hợp giá trò nội lực Cộng giá trò đại số 3 trướng hợp SƠ ĐỒ 2 (Sơ dồ hợp long giữa) + SƠ ĐỒ 3 (Sơ đồ dỡ . -101 43 -21 533 -35 929 - 532 34 - 734 77 S5 0 0 0 0 0 -36 27 -12428 -2 433 7 -39 228 -57097 S6 0 0 0 0 0 0 -35 37 -12 132 - 238 03 -38 506 S7 0 0 0 0 0 0 0 -34 69 -11920 - 234 58 S8. (10 6 Nmm) -177094 -1460 23 -11 831 7 - 938 01 -7 231 6 -48 136 -28825 -14162 -39 84 0 -190909 - 136 307 -112962 -92061 - 734 77 -57097 -38 506 - 234 58 -11792 -33 94 0 -14162 -28825 -48 136 -7 231 6 - 938 01 -11 831 7 -1460 23 -177094 -250 138 -11792 - 234 58 -38 506 -57097 - 734 77 -92061 -112962 - 136 307 . 24.9 03 2.112 2 .32 4 146.2 137 33 .7990 S2 3. 00 4.100 11.129 21.265 1.911 2.189 147.6 436 27.2454 S3 3. 00 3. 796 10. 531 18.229 1. 731 2.065 148.7 633 22.04 13 S4 3. 00 3. 524 9.995 15.716