Chương I: XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI oOo -1 Xác định tâm phụ tải: Mục đích yêu cầu xác định tâm phụ tải để chọn vị trí tủ phân phối, tủ động lực Tuỳ theo tâm phủ tải xác định ta có cách bố trí lắp đặt tủ phân phối, tủ động lực khác Tâm phụ tải tâm tượng trưng cho việc tiêu thụ điện phân xưởng, nhằm đưa điện tới điện tiêu thụ dẫn đến rút ngắn chiều dài mạng phân phối, giảm tổn thất điện chi phí khác Xác định tâm phụ tải cho toàn phân xưởng: Ta tính tọa độ tâm phụ tải theo trục tọa độ cho trước Giả sử: Trục x theo chiều dài xí nghịêp Trục y theo chiều rộng xí nghiệp Góc toạ độ phân xưởng hình vẽ minh hoạ sau: Y X Nếu gọi P công suất thiết bị xưởng và(xi, yi) tọa độ thiết bị (i) phân xưởng thuộc hệ trục toạ độ XOY Khi độ tâm phụ tải xác địng theo công thức: n n  Xi Pi X0  i 1 n  Pi i 1 ;  Yi.Pi Y0  i 1 n  Pi i 1 Trong n: Số thiết bị Đối với nhà máy dầu Bình An ta chia làm nhóm là:  Nhóm I: Xưởng Tinh Luyện (tầng trệt)  Nhóm II: Xưởng Tinh Luyện (tầng trệt)  Nhóm III: Xưởng Tinh Luyện (tầng 1)  Nhóm IV: Xưởng Cơ Khí  Nhóm V: Xưởng Đóng Chai  Nhóm VI: Xưởng Đóng Can Trang  Nhóm VII: Phòng Nồi Hơi STT Tên Thiết Ký Công Suất X (cm) Y (cm) Bị Hiệu (KW) NHÓM I: XƯỞNG TINH LUYỆN (TẦNG TRỆT) P1134AC 0.1 17 P1134NA 0.18 57 10 P1103NA 7.5 65 15 P1182NA 12 2.2 118 1182 NA/1 13 1.1 118 10 1182 NA/2 14 1.1 118 15 P1182S 15 1.5 93 40 P1178HW 16 1.5 112 25 P1132C 17 10 P534 19 0.1 133 11 P682B 24 7.5 130 33 12 P834 29 0.1 133 12 26.88 35 80 n  Xi.Pi XI  i 1  n  Pi 2224.96  82.8 (cm) 26.88 i 1 n  Yi.Pi YI  i 1 n  Pi  514.9  19.2 (cm) 26.88 i 1 Nhưng ta dời tủ động lực vị trí mới: XI = 35 cm YI = 80 cm Các tủ lại ta tính tương tự Và vị trí tủ tính chi tiết luận án Trang Chương II: XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN oOo -I Các phương pháp xác định phụ tải tính toán: Xác định dòng điện định mức mở máy thiết bị Tính tổng công suất định mức nhóm n Pdmn hom   Pdmi i 1 Tính hiệu qủa nhóm n hq  Pdmn hom 2 n dmi P i 1 Tính hệ số sử dụng Ksd nhóm n K sdn hom P  tbn hom  Pdmn hom K sd * Pdmi i 1 n P dmn hom i 1 Tính hệ số công suất trung bình nhoùm n P dm Cos tbnh  * Cos => tgtbnhóm i 1 n P dmnh i 1 Công suất tác dụng trung bình nhóm n Ptbnhóm = Ksdnh* P dmi i 1 Công suất phản kháng trung bình nhóm Qtbnh = Pttnh x tgtbnh Công suất tác dụng tính toán nhóm Với nhqnh1 Ksdnh1 ta tra Kmax Pttnh = Kmax x Ptbnh Công suất phản kháng tính toán nhóm Qttnh = 1.1 x Qtbnh 10 Công suất biểu kiến tính toán nhóm 2 S ttnh  Pttnh  Qttnh 11 Dòng điện tính toán nhóm I ttnh  S ttnh 3.U dm 12 Dòng điện đỉnh nhọn nhóm Iđnnh = Imm max + (Itt nh – Ksd x Iñmmaxnh) Trang = Kmm x Iđmmaxnh + (Itt nh – Ksd x Iđmmaxnh)  Nếu nhq < 4:  Phụ tải tính toán nhóm thiết bị xác định n Ptt = P dmi i 1 n Qtt = Ptt * Tg = P dmi * tg i 1  Neáu nhq  4:  Phụ tải trung bình xác định n Ptb = ksdnhómx  Pdmi i 1 Qtb = Ptbtg  Phụ tải tính toán nhóm thiết bị: Ptt = kmax*Ptb Qtt = 1.1*Qtb neáu n  10 Qtt = Qtb neáu n > 10 Stt = Ptt2  Qtt Trang Chương III: THIẾT KẾ CHIẾU SÁNG oOo -Trong xí nghiệp nào, sử dụng chiếu sáng tự nhiên phải sử dụng chiếu sáng nhân tạo Và người ta thường dùng điện để chiếu sáng nhân tạo Sở dó chiếu sáng điện có nhiều ưu điểm: Thiết bị đơn giản, sử dụng thuận tiện, giá thành rẻ, tạo ánh sáng gần giống ánh sáng tự nhiên Trong phân xưởng ánh sáng không đủ, công nhân phải làm việc trạng thái căng thẳng, hại mắt, hại sức khoẻ, kết qủa gây hàng loạt phế phẩm suất lao động giảm v.v… Có nhiều phương pháp tính toán:  Phương pháp hệ số sử dụng  Phương pháp quang thông  Phương pháp điểm  Phương pháp công suất riêng ta chọn phương pháp quang thông (để so sánh với kết tính phần mềm Luxicon) Nội dung tính toán chiếu sáng bao gồm: 1- Nghiên cứu đối tưởng chiếu sáng theo góc độ: Hình dạng, kích thước, hệ số phản xạ bề mặt, màu sơn … Mức độ bụi, ẩm, rung, ảnh hưởng môi trường Độ căng thẳng công việc Đặc tính cung cấp điện (nguồn pha, pha) 2- Chọn hệ số chiếu sáng: Yêu cầu đối tượng chiếu sáng Đặc tính, cấu trúc nhà phân bố thiết bị 3- Lựa chọn độ rọi yêu cầu phụ thuộc vào: Hệ chiếu sáng chung đều, bộ, chiếu sáng hỗn hợp … 4- Nguồn sáng phụ thuộc vào: Nhiệt độ màu nguồn sáng theo biểu đồ Kruithof Đặc tính điện (điện áp, công suất), kích thước, đặc tính ánh sáng 5- Chọn đèn dự trên: Các cấp đèn phân chia theo tiêu chuẩn IEC Tính kinh tế 6- Lựa chọn chiều cao treo đèn: 7- Xác định thông số kỹ thuật chiếu sáng: Tính tỉ số địa điểm: đặc trưng cho kích thước hình học địa diểm RCR  5htt (a  b) axb a,b : Chính chiều dài rộng phòng Htt : Chiều cao h tính toán Trang Chọn hệ số suy giảm: TLLF (total Light Loss Factor) TLLF phụ thuộc vào nhiều yếu tố như: Hệ số suy giảm quang thông (LLD) Hệ số suy giảm bụi (LDD) Xác định hệ số sử dụng U: (Tra bảng hệ số sử dụng đèn) 8- Xác định số đèn: Số đèn tính làm tròn lớn nhỏ Tuy nhiên làm tròn không vượt qúa khoảng cho pheùp (-10%  20%) N boden  Etc xS nbo xdxUxLLF 9- Phân bố đèn dựa yếu tố: Phân bố cho độ rọi đồng chánh chói Dễ dàng vận hành bảo trì 10- Kiểm tra độ rọi trung bình bề mặt làm việc: N boden x d xUxLLF Etb  S Vì vậy: Vấn đề chiếu sáng ý nghiên cứu nhiều lónh vực chuyên sâu Trong giới hạn đồ án này, ta chọn loại hình thức chiếu sáng chung cho toàn xí nghiệp dầu Bình An, chiếu sáng chung hình thức chiếu sáng tạo độ rọi đồng toàn diện tích làm việc rộng, có yêu cầu độ rọi gần điểm Ta chia nhà máy thành phần: Diện tích S1: Xưởng tinh luyện tầng Diện tích S2: Xưởng tinh luyện tầng Diện tích S3: Xưởng sửa chữa khí Diện tích S4: Xưởng đóng chai Diện tích S5: Xưởng đóng can Diện tích S6: Phòng nồi Ta có hai phương pháp tính toán chiếu sáng: Phương pháp tính tay Phương pháp tính phần mềm Luxicon Công thức tính đèn: Pttđèn = Nbộ đèn x nbóng/bộ x (Pđèn + Pballats)xKsdxKđt (KW) Qttđèn = Pttcs x tg (KVAr) Ta chọn Ksd Kđt =1 Công thức tính ổ cắm: Pttoc = Noc.Ksd.Kđt.Poc (KW) Qttoc = Pttoc.tg (KVAr) Ta chọn Ksd = 0.8 Kđt =0.2 Công thức tính quạt: Pttquạt = Nq.Ksd.Kđt.Pq.Cos (KW) Qttquạt = Pttquạt.tg (KVAr) Ta chọn Ksd = 0.8 Kđt =0.7 Công thức tính máy lạnh: Pttml = Nml.Ksd.Kđt.Pml (KW) Qttml = Pttml.tg (KVAr) Ta choïn Ksd = 0.8 Kđt =0.7 Trang BẢNG TỔNG KẾT TÍNH TOÁN PHỤ TẢI CHIẾU SÁNG ST T ĐÈN TÊN XƯỞNG Pttđè Ổ CẮM Qttđèn Pttoc Qttoc QUẠT Pttquat Qttquat MÁY LẠNH Qttml Qttcủaxưởng (KVAr) 2.837 4.394 3.001 Pttml Pttcủaxưởng (KW) 3.294 4.748 3.211 n Xưởng khí 1.992 2.66 0.845 0.634 Xưởng đóng chai 2.49 3.32 1.689 1.267 0.215 0.161 Xưởng đóng can 1.66 2.21 1.126 0.84 0.215 0.161 Kho chứa vật dụng 0.996 1.33 0.28 0.21 1.276 1.54 Phòng đất tẩy 0.996 1.33 0.28 0.21 1.276 1.54 Kho bán thành phẩm Xưởng tinh luyện tầng Xưởng tinh luyện tầng 10 17.3 3.38 2.535 13.38 19.835 2.25 3.89 1.126 0.845 3.376 4.735 1.75 3.02 1.126 0.845 2.876 3.865 Xưởng tinh luyện từ tầng  taàng 1.75 3.02 1.126 0.845 x 2.876 10 Phòng điều khiển 0.747 0.996 1.126 0.845 1.68 1.26 11 Văn phòng 3.984 5.31 5.623 4.224 10.08 7.56 12 Phòng giám đốc 0.249 0.332 0.56 0.42 0.84 0.63 13 Phòng P giám đốc 0.249 0.332 0.56 0.42 0.84 0.63 14 Phòng họp 0.249 0.332 0.56 0.42 0.84 0.63 15 Phòng quỹ 0.249 0.332 0.56 0.42 0.84 0.63 16 Phòng tiếp tân 0.249 0.332 0.56 0.42 0.84 0.63 17 Nhà ăn 2.324 3.098 1.13 0.84 18 Toilet 0.498 9.25 Chiếu sáng trời TỔNG CHIẾU SÁNG NHÀ MÁY 19 0.664 3.553 19.687 1.649 1.649 1.649 1.649 1.649 4.424 0.498 7x 3.865 3.101 17.094 1.382 1.382 1.382 1.382 1.382 4.668 0.664 16 9.25 16 98.394 118.26 0.97 0.73 Trang Chương IV: PHỤ TẢI TÍNH TOÁN TOÀN XÍ NGHIỆP oOo -1 Phụ tải tính toán động lực xí nghiệp: Phụ tải tác dụng phản kháng tính toán tính công thức: Pttxưởng = Pttnh1 + Pttnh2 + Pttnh3 + Pttnh4 + Pttnh5 + Pttnh6 +Pttnh7 = 22.68 + 80.85 + 75.6 + 38.68 + 25 + 25 +22 = 289.81 (KW) Qttxưởng = Qttnh1 + Qttnh2 + Qttnh3 + Qttnh4 + Qttnh5 + Qttnh6 + Qttnh7 = 16.38 + 49.41 + 46.2 + 28.1 + 18 + 18 + 10.56 = 186.65 (KVAr) Phụ tải tính toán chiếu sáng xí nghiệp: Pttchiếusáng = 98.394 (KW) Qttchiếusáng = 118.26 (KVAr) Sơ đồ tải toàn nhà máy: Tủ phân phối nhà máy Tủ phân phối phân xưởng Tủ phân phối chiếu sáng Tủ chiếu sáng phụ tải Tủ chiếu sáng trời Tủ chiếu sáng văn phòng & phân xưởng phụ Phụ tải tính toán tủ phân phối phân xưởng tủ chiếu sáng: Phụ tải tính toán tủ phân phối phân xưởng: Ta chọn Kđt = 0.95 Trang Ptttppxuong  K dt  Pttxuong   0.95 x(289.81)  275.3KW  Qtttppxuong  K dt  Qttxuong   0.95 x(186.65)  177.3KVAr  Phuï tải tính toán tủ phân phối chiếu sáng toàn nhà maùy: Qtttppcs  K dt  Qttcs   0.95 x (118.26)  112.35KW  Ptttppcs  K dt  Pttcs   0.95 x(98.394)  93.47KW  Phuï tải tính toán toàn nhà máy: Ta chọn Kđt = 0.9 Phụ tải tính toán tác dụng toàn nhà máy: Pttnm  K dt  Ptttppxuong  Ptttppchieusang   0.9(275.3  93.47)  331.9KW  Phụ tải tính toán phản kháng toàn nhà máy: Qttnm  K dt  Qtttppxuong  Qtttppchieusang   0.9(177.3  112.35)  260.7KVAr  Phụ tải tính toán toàn phần nhà maùy: 2 S ttnm  Pttnm  Qttnm  331.9  260.7  422KVA Dòng điện tính toán cho toàn nhà máy: Ittnm = S ttnm xU dm  422 x0.38  641 A Hệ số công suất nhà máy: Cosnm = Pttnm 331.9   0.78 S ttnm 422 Trang Chương V: TÍNH TOÁN CHỌN MÁY BIẾN ÁP CHO XÍ NGHIỆP oOo -1 Tính toán công suất MBA : Phương án 1: Sử dụng máy biến áp máy phát điện dự phòng SđmBA  Sttxí nghiệp Phụ tải tính toán toàn xí nghiệp : Sttxínghiệp = 422 (KVA) Công suất máy biến áp : SđmBA = 800 (KVA) - ta chọn công suất MBA 800 KVA, công suất nhà máy có 422 KVA, nhà máy dầu Bình An nhà máy mới, tương lai phát triển thêm xưởng tinh luyện với công suất là: 250 KVA - Chính công suất nhà máy lúc là: 672 KVA - Và nhà máy chọn công suất MBA là: 800 KVA - Chọn máy biến áp hai cuộn dây ABB sản xuất, làm mát dầu không khí Loại 800 – 22/0,4 có Sđm = 800(KVA) Cao áp 22 (KV) Hạ áp 0,4(KV) P = 1400(W), Tổn thất ngắn mạch PN =10500(W), UN = 5% Kích thứơc máy biến áp 1770-1075-1695 (mm), trọng lượng 2420 kg - Máy biến áp làm việc chế độ lâu dài cho phép, không gây già cỗi cách điện không làm giảm thời gian phục vụ Điều kiện làm việc bình thường : K mt  672  0,84 800 Khi maát điện sửa chữa cố toàn xí nghiệp bị điện, ảnh hưởng xấu đến sản xuất, trễ hợp đồng … Để khắc phục nhược điểm ta dùng máy phát điện dự phòng, công suất tương ứng với máy biến áp Khởi động máy phát điện ta dùng chuyển đổi ATS tự động khởi động máy phát điện cung cấp điện cho toàn xí nghiệp Phương án 2: Đặt hai máy biến áp chủng loại, vận hành song song cấp điện cho xí nghiệp, lúc công suất máy chọn theo công thức: S MBA  S ttXN 1,4 Trong SMBA công suất phải cấp cố MBA  Phụ tải tính toán toàn xí nghiệp: Sttxínghiệp = 422 (KVA) Trang 10 Ở phương án ta phải chọn công suất MBA tương ứng để sau nhà máy phát triển thêm, xưởng tinh luyện có công suất là: 250 (KVA)  Ta chọn hai máy biến áp cung cấp điện cho xí nghiệp, máy có công suất : S dmBA  S ttXN 672   480KVA 1,4 1,4 Chính ta chọn hai máy biến áp phân phối ABB chế tạo, có thông số sau: SđmBA =630(KVA) Điện áp = 22/0,4(KV) PN = 1200(W) Pn = 8200(W) UN = 4% Kích thước 1570-940-1670 (mm), trọng lượng 1970 (kg) Sttnm = 422(KVA)  Điều kiện làm việc bình thường : K mt  672  0,533 * 630 Điều kiện tải cố 1,4 x 630 = 882(KVA) > (422 + 250) (KVA)  đạt Kết luận : Qua phương án chọn MBA hạ áp cung cấp điện cho xí nghiệp ta nhận xét sau : Phương án : Sử dụng máy biến áp công suất máy 630(KVA), SttXN = 672 (KVA), phương pháp có lợi chỗ máy bị cố máy thứ haivẫn đảm bảo công suất phải cấp cố máy biến áp Tuy nhiên trường hợp máy biến áp làm việc chế độ non tải, muốn khắc phục cắt giảm máy Tuy nhiên phương án có ưu điểm khả phát triển tải sau này, vận hành phức tạp không thuân tiện cho người sử dụng Phương án : Sử dụng MBA Việt Nam sản xuất có công suất 800(KVA) máy phát điện dự phòng sẵn có xí nghiệp với công suất 800(KVA) điều khiển khởi động qua chuyển đổi ATS Phương pháp có nhiều ưu điểm, tốn kém, bảo đảm cung cấp điện đầy đủ cho xí nghiệp Trong tập đồ án này, ta chọn phương án phương án khả thi CHỌN MÁY PHÁT ĐIỆN DỰ PHÒNG DO HÃNG CUMINS/ONAN SẢN XUẤT CHẠY Ở CHẾ ĐỘ DỰ PHÒNG  Máy phát DIESEI Công Nghiệp 24-4000(KVA)  Bộ điều khiển Onan, tủ hoà bọ chuyển mạch tự động  Mã hiệu : DFHA Trang 11  Công suất tác dụng : P = 640(KVA)  Công suất biểu kiến : Q = 800(KVA) Trang 12 Chương VI: CHỌN TỤ BÙ VÀ NÂNG CAO HỆ SỐ CÔNG SUẤT oOo -1) Các nguyên lý : Để cải thiện hệ số công suất mạng điện, ta cần tụ điện làm nguồn phát công suất phản kháng, phương phát gọi bù công suất phản kháng Tải mang tính cảm, có hệ số công suất thấp nhận thành phần phản kháng (chậm pha so với điện áp góc 900) từ máy phát đưa đến hệ thống truyền tải Do kéo theo tổn thất công suất tượng sụt áp Khi mắc tụ song song với tải (bù ngang), dòng điện có tính dung tụ có đường thành phần cảm kháng dòng tải Dòng điện qua tụ nhanh pha điện áp nguồn góc 900, ngược pha so với thành phần cảm phản kháng dòng I1 tải Nếu thành phần dòng điện triệt tiêu lẫn không dòng phản kháng qua phần lưới phía trước vị trí đặt tụ 2) Các thiết bị bù : Bù lưới điện hạ phương pháp : + Bù (tụ điện với lượng bù cố điện ) + Bù tự động, thiết bị điều chỉnh bù tự động tụ cho phép điều chỉnh liên tục tuỳ theo yêu cầu tải thay đổi 3) Vị trí đặt tủ : Vì tải xí nghiệp ổn định liên tục nên ta sử dụng phương án bù tập trung Bộ tụ đấu vào góp phía hạ áp tủ phân phối đóng vào thời gian tải hoạt động Ưu điểm phương pháp bù tập trung là: + Làm giảm tiền phạt vấn đề tiêu thụ công suất phản kháng + Làm giảm công suất biểu kiến yêu cầu + Làm nhẹ tải cho máy biến áp, có khả phát triển thêm phụ tải cần thiết + Dòng điện phản kháng liên tục vào tất lộ tủ phân phối mạng hạ + Vì lý trên, kích cỡ dây dẫn, công suất tổn hao dây dẫn không cải thiện với chế độ bù tập trung Trang 13 Chương VII: CHỌN DÂY DẪN VÀ CB BẢO VỆ -oOo 1) Chọn tiết diện dây dẫn : Dây dẫn phận chủ yếu mạng lưới điện từ nơi cung cấp điện đến hộ tiêu thụ Cho nên dây dẫn phải đạt yêu cầu điện trở nhỏ, có độ bền học tốt Trong mạng điện Xí Nghiệp dây dẫn thường chọn theo điều kiện + Chọn theo dòng làm việc max kiểm tra theo điều kiện phát nóng + Chọn theo điều kiện tổn thất điện áp cho phép Vì thiết kế mạng điện hạ áp cho phân xưởng có chiều dài không lớn nên ta chọn dây dẫn theo ILVMAX kiểm tra theo điều kiện phát nóng dây dẫn dây cáp có bọc cách điện Mạng điện động lực phân xưởng đặt ngầm hầm cáp, có nắp đậy bê tông, tháo gỡ để tiện cho việc bảo trì, sửa chữa thay Phương pháp chọn dây dẫn tiêu dòng điện cho phép chạy qua dây dẫn thời gian làm việc lâu dài, có xét đến ảnh hưởng nhiệt độ môi trường, điều kiện lắp đặt để bảo đảm nhiệt độ phát nóng dây dẫn không vượt trị số giới hạn cho phép để tránh hư hỏng, lão hoá cách điện dẫn đến phá hỏng đường dây Dây dẫn cáp hạ áp chọn theo công thức: K4K5K6K7ICP  ILVMax Trong : K4 hệ số thể ảnh hưởng cách lắp đặt K5 hệ số thể ảnh hưởng số dây đặt gần kề K6 hệ số thể ảnh hưởng đất chôn cáp K7 hệ số thể ảnh hưởng nhiệt độ trái đất ICP dòng làm việc lâu dài cho phép dây dẫn định chọn ILVMAX dòng làm việc lớn mạch  Đối với máy độc lập : ILVMAX =Iđm thiết bị  Đối với máy liên thông : I = ILVMAX =  Iđmi  Đối với nhóm máy : ILVMAX =Ittnh Các hệ số K4, K5, K6, K7 theo [tài liệu 3-trang H1-32] Chọn nhiệt độ môi trường xung quanh Việt Nam 400C (đối với xí nghiệp công nghiệp), nhiêt độ môi trường xung quanh đất 250C Trong tập đồ án ta chọn : K4 = không đặt ống đất nung, ống ngầm rãnh đúc, hệ số thể ảnh hưởng cách lắp đặt K5 = chọn theo số dây, hệ số thể ảnh hưởng số dây đặt kề Trang 14 K6 = tính chất đất khô, hệ số ảnh hưởng đất chôn áp K7 = 0,95 nhiệt độ đất 250C, hệ số thể ảnh hưởng nhiệt độ đất Cáp dây dẫn hạ áp sau chọn theo điều kiện phát nóng cần kiểm tra khả phối hợp dây dẫn thiết bị bảo vệ 2) Chọn CB : CB khí cụ dùng để tự đóng cắt mạch điện, bảo vệ tải, báo vệ ngắn mạch, chọn CB cần thoả mãn ba yêu cầu sau : Chế độ làm việc chế độ định mức CB chế độ dài hạn, tức trị số dòng làm việc định mức suốt thời gian làm việc Phải chịu dòng điện lớn có ngắn mạch, lúc tiếp điểm đóng hay đóng CB phải ngắt trị số dòng điện ngắn mạch cao, sau ngắt dòng điện ngắn mạch, CB phải đảm bảo làm việc tốt trị số dòng điện định mức Để nâng cao tính ổn định nhiệt thiết bị điện, hạn chế phá hại dòng điện ngắn mạch gây CB phải có thời gian cắt bé Để thực yêu cầu thao tác chọn lọc CB phải có khả điều chỉnh trị số dòng điện tác động thời gian tác động Việc lựa chọn CB chủ yếu dựa vào : + Dòng điện tính toán mạch + Dòng điện phụ tải + Tính toán thao tác chọn lọc CB không phép cắt có tải ngắn hạn thường xuyên xảy điều kiện làm việc bình thường, dòng khởi động, dòng đỉnh nhọn phụ tải công nghiệp Xác định điều kiện chọn CB mCB  mlưới Trong đó: mCB điện áp định mức CB mlưới điện áp định mức nguồn cung cấp Dòng điện định mức CB IđmCB  I lv max K nh Trong đó: K hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt CB lắp đặt tủ Điều kiện kiểm tra Icp  Inhiệt  Ilvmax I cắt dòng chỉnh định tác động nhanh CB có cố lớn Icắt  Imm I có khả tối đa CB, thông số ghi tên CB IKđnhiệt, IKđtừ =dòng khởi động phận cắt mạch nhiệt từ CB dòng tương ứng Icắttừ Trang 15 Chọn tủ phân phối: + Tủ phân phối nhận điện từ trạm biến áp cung cấp điện cho tủ động lực, tủ phân phối cấp điện từ nguồn, nguồn nguồn dự phòng + Trong tủ phân phối đặt MCB tổng MCB nhánh cung cấp điện cho tủ động lực + Ngoài thiết bị động lực, tủ phân phối đặt thiết bị thực cho việc đo đếm gồm Vôn kế, Ampe kế … + Trong đồ án ta chọn tủ phân phối cho toàn nhà máy + Trong phần tính toán: Chọn tiết diện dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực + Số dây cáp đầu gồm sợi cáp đưa đến tủ động lực đặt hầm cáp khoảng cách gần Chọn tủ động lực: + Tủ động lực cấp trực tiếp cho phụ tải: + Các tủ động lực cấp từ tủ phân phối theo hình tia liên thông + Tủ động lực đặt CB bảo vệ qúa tải qúa nhiệt, người ta dùng cầu chì để bảo vệ tuỳ theo kinh phí đối tượng cấp điện Trang 16 Chương VIII: TÍNH TOÁN TỔN THẤT ĐIỆN ÁP oOo -1) Độ sụt áp lớn cho phép : Độ sụt áp lớn cho phép tải chiếu sáng : U  6% Độ sụt áp lớn cho phép thiết bị khác : U  8% Các độ sụt áp giới hạn cho chế độ vận hành bình thường (ổn định tónh ) không sử dụng khởi động motor đóng cắt đồng thới cách tình cờ nhiều tải Khi sụt áp vượt trị cho phép cần dùng dây dẫn có tiết diện lớ Nếu sụt áp 8% cho phép gây hàng loạt vần đề sau cho động Sự vận hành động đòi hỏi điện áp dao động  5% xung quanh giá trị định mức trạng thái ổn định tónh Dòng khởi động motor gấp 5-7 lần dòng làm việc lớn Nếu sụt áp 8% thời điểm đầy tải dẫn đến sụt áp 40%, lớn thời điểm khởi động Điều làm cho động đứng yên tăng tốc chậm dòng tải lớn , gây giảm áp thiết bị khác Quá trình tiếp tục tồn thời gian khởi động Đối với máy làm việc liên tục tổn thất điện áp 8% không áp dụng 2) Phương pháp tính sụt áp điều kiện ổn định : Công thức sử dụng : Bảng dây cho công thức chung để tính sụt áp cho Km chiều dài dây dẫn với IB : dòng làm việc lớn nhất(A) R : điện trở dây daãn (/ Km) 22,5mm2 / km S (tietdienday )mm2 36mm / Km R S tietdienday mm R R : Được bỏ qua tiết diện dây dẫn lớn 500 mm2 X : Cảm kháng dây dẫn /Km Cảm kháng dây dẫn bỏ qua tiết diện nhỏ 50 mm thông tin khác lấy X= 0,08/Km Tổn thất điện áp đường dây dẫn cho phép toàn xí nghiệp Độ sụt áp cho phép dây dẫn phụ tải toàn xí nghiệp yêu cầu, tổng độ sụt áp tính từ tủ ohân phối đến thiết bị phải nhỏ 5% mạng động lực, 3% mạng chiếu sáng Ta có công thức tính độ sụt áp theo phần trăm: U %  PR  QX U dm Trang 17 Trong : P, Q : Công thức tác dụng phản kháng chạy đường dây, KW, KVAr R, X : Điện trở, điện kháng đường dây  m : điện áp định mức đường dây, KV BẢNG KẾT QỦA TÍNH TOÁN SỤT ÁP TRÊN ĐƯỜNG DÂY ĐƯỜNG DÂY TPPC - TPPPI TPPPI - TĐLI TĐLI - MÁY 24 TPPC-MÁY 24 TPPPI – TĐLII TĐLII – MÁY 27 TPPC – MÁY 27 TPPPI – TĐLIII TĐLIII – MÁY TPPC – MÁY TPPPI – TĐLIV TĐLIV – MÁY (3+7) TPPC – MÁY (3+7) TPPPI – TĐLV TĐLV – MÁY TPPC – MÁY TPPPI – TĐLVI TĐLVI – MÁY TPPC – MÁY TPPPI – TĐLVII TĐLVII – MÁY TPPC – MÁY DÂY DẪN L(m) F(mm2) R() X() 20 35 18 3x120 15 0.0010533 0.042 0.0837 0.000533 0 35 21 95 15 0.007 0.0252 0.0028 35 13 70 15 0.0098 0.0156 0.0028 32 28 25 10 0.02368 0.07868 0 25 15 0.03 0 25 30 15 0.03 0.1395 0 20 10 10 0.0562 0 Ubt% Ukñ% 0.28 0.66 0.3 1.24 0.49 0.2 0.97 0.6 0.19 1.07 0.6 0.47 1.35 0.496 0.776 0.496 0.776 0.377 0.657 0.3 1.7 0.6 2.6 0.49 0.63 1.42 0.6 0.58 1.48 0.61 1.26 2.17 0.49 0.79 0.49 2.28 3.07 0.38 0.68 Trang 18 Chương IX: TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH oOo -Các bước tính toán: Ta phải tính đoạn, từ TPPC  TPPP  TĐL  đến thiết bị Xác định chiều dài dây Tra bảng để tìm r0 x0 Tính tổng trở đường cáp R = r0 * L Tính cảm kháng đường cáp X = x0 * L Tính tổng trở đường dây từ TPPC đến thiết bị  R Tính tổng cảm kháng đường dây từ TPPC đến thiết bị X Tính dòng ngắn mạch ñieåm N I NI  U 2 * R  X  Ta kiểm tra Icắt CB lớn IN đạt BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH TRÊN ĐƯỜNG DÂY ĐƯỜNG DÂY MBA - TPPC TPPC - TPPPI TPPPI - TĐLI TĐLI - MÁY 24 TPPPI – TĐLII TĐLII – MÁY 27 TPPPI – TĐLIII TĐLIII – MÁY TPPPI – TĐLIV TĐLIV – MÁY (3+7) TPPPI – TĐLV TĐLV – MÁY TPPPI – TĐLVI TĐLVI – MÁY TPPPI – TĐLVII TĐLVII – MÁY TPPC - TPPPIICS TPPPII – TĐL1CS TPPPII – TĐL2CS TPPPII – TĐL3CS DÂY DẪN L(m) F(mm2) R(m) 20 35 18 35 21 35 13 32 28 25 25 30 20 20 42 3X300 3x120 15 95 15 70 15 25 10 15 15 10 10 3x35 35 70 2.9255 3.9788 45.9788 129.6788 10.9788 36.1788 13.7788 29.3788 27.6588 106.34 33.9788 57.2288 33.9788 33.9788 60.1788 74.2288 6.5255 11.9255 18.2855 12.6455 X(m) 10.35 10.817 13.267 14.527 13.267 14.737 13.267 14.177 13.057 15.017 12.567 12.56735 12.567 12.56735 12.226 12.22635 10.817 11.517 13.757 10.957 IN (KA) ICaét CB (KA) 21 20 4.8 1.77 13.4 5.9 12 7.6 2.2 6.4 3.9 6.4 3.9 6.4 3.1 18.3 14 10 13 50 50 25 25 16 25 16 25 16 25 16 25 16 16 16 45 25 25 16 Trang 19 Trang 20 Chương IX: NỐI ĐẤT AN TOÀN -oOo 1) Bảo vệ chống điện giật : Nối đất biện pháp an toàn hệ thống cung cấp điện Nếu cách điện bị hư hỏng, vỏ thiết bị điện mang điện có dòng rò chạy từ vỏ thiết bị điện đến thiết bị nối đất Lúc người vận hành chạm phải vỏ thiết bị điện điện trở người Rng mắc song song với điện trở nối đất Rđ, dòng điện chạy qua người bằng: Ing  Rd I d Rng Trong đó: + Iđ – dòng điện chạy qua điện trở nối đất + Từ biểu thức ta thấy, thực việc nối đất tốt để có Rđ  Rng dòng điện chạy qua người nhỏ đến mức không nguy hại cho người + Thông thường điện trở người khoảng từ 800  đến 500 k tuỳ thuộc vào tình trạng ẩm ướt hay khô da + Điện trở nối đất an toàn theo quy định phải từ –10  + Trang bị nối đất bao gồm điện cực dây dẫn nối đất Các điện cực nối đất (có thể cực thanh) chôn trực tiếp đất, dây nối đất dùng để nối liền phận nối đất với thiết bị nối đất + Khi có trang bị nối đất, dòng điện ngắn mạch xuất cách điện thiết bị điện với vỏ bị hư hỏng chạy qua vỏ thiết bị theo dây dẫn nối đất xuống điện cực chảy tản vào đất + Mạng trung áp 22 kV mạng hạ áp 380/220 V có trung tính trực tiếp nối đất Do đó, có ngắn mạch pha, dòng điện ngắn mạch đủ lớm để rơle bảo vệ cắt pha bị cố ra, đảm bảo an toàn cho người thiết bị + Như kỹ thuật quan trọng hệ thống cung cấp điện, góp phần vận hành an toàn cung cấp điện + Tóm lại, hệ thống cung cấp điện có loại nối đất:  Nối đất an toàn: thiết bị nối đất nối vào thiết bị điện  Nối đất làm việc: thiết bị nối đất nối vào trung tính máy biến áp  Nối đất chống sét: thiết bị nối đất nối vào kim thu lôi + Nối đất an toàn nối đất làm việc dùng chung trang bị nối đất + Nếu tay người phận thể người chạm vào thiết bị điện áp tiếp xúc Utx (điện áp chỗ chạm thể với chân người) xác định: Trang 21 U tx     Trong đó: đ - lớn điểm  - điểm mặt đất, chỗ chân người đứng + Hình vẽ: phân bố có dòng điện khuếch tán đất trang bị nối đất dùng cực nối đất + Tại chỗ đặt điện cực (nối đất) O có điện lớn nhất, xa điện cực điện giảm Tại a a’ cách O khoảng 10 – 20 m, điện = O + Khi người đến gần thiết bị hỏng cách điện xuất điện áp bước gữia hai chân: Ub = 1 - 2 + Để tăng an toàn, tránh trường hợp Utx Ub lớn gây nguy hiểm, ta dùng hình thức nối đất phức tạp cách bố trí thích hợp điện cực diện tích đặt thiết bị điện đặt mạch vòng xung quanh thiết bị điện a) Điện giật : Là dòng vượt 30mA qua người gây nguy hiểm đến tính mạng dòng điện không cắt kịp thời Bảo vệ người chống điện giật mạng hạ áp phải tương ứng với tiêu chuẩn quốc gia qui phạm hướng dẫn văn cụ thể Chạm trực tiếp: chạm trực tiếp xảy người tiếp xúc với dây dẫn trần mang điện tình trạng bình thường Chạm gián tiếp: xảy người tiếp xúc với phần dẫn điện mà lúc bình thường điện, tình cờ trở nên dẫn điện (do hư hỏng cách điện vài nguyên nhân khác) Các biện pháp bảo vệ : + Tự động cắt nguồn (sự cố điểm thứ thứ hai, phụ thuộc vào cách nối đất hệ thống) + Các biện pháp riêng bảo vệ tuỳ trường hợp b) Điều kiện bảo vệ an toàn sơ đồ nối đất TN: Nguyên tắc sơ đồ nối đất TN nhằm đảm bảo dòng chạm vỏ đủ để thiết bị bảo vệ dòng tác động (cắt trực tiếp, Rơle dòng cầu chì) Để bảo vệ có hiệu quả, dòng chạm vỏ Ichạmvỏ phải đảm bảo điều kiện : + Nếu thiết bị bảo vệ cầu chì : Ichạmvỏ  Idc + Nếu thiết bị bảo vệ CB : Icắt từ (CB) I chamvo  0,95 * U Fa Zs Trong : UFa :điện áp pha – trung tính định mức Zs : Tổng trở mạch vòng chạm đất mà dòng chạm đất chạy qua tổng trở tổng sau : nguồn dây dẫn pha tới chỗ xảy cố, dây bảo vệ từ điểm xảy cố tới nguồn Trang 22 ... dòng điện ngắn mạch đủ lớm để rơle bảo vệ cắt pha bị cố ra, đảm bảo an toàn cho người thiết bị + Như kỹ thuật quan trọng hệ thống cung cấp điện, góp phần vận hành an toàn cung cấp điện + Tóm lại,... 25 16 Trang 19 Trang 20 Chương IX: NỐI ĐẤT AN TOÀN -oOo 1) Bảo vệ chống điện giật : Nối đất biện pháp an toàn hệ thống cung cấp điện Nếu cách điện bị hư hỏng, vỏ thiết bị điện mang điện có... công suất nhà máy có 422 KVA, nhà máy dầu Bình An nhà máy mới, tương lai phát triển thêm xưởng tinh luyện với công suất là: 250 KVA - Chính công suất nhà máy lúc là: 672 KVA - Và nhà máy chọn công