GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG PHẦN I :THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT A. CƠ SỞ LÝ THUYẾT I.XỬ LÝ THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT ĐỂ TÍNH TOÁN NỀN MÓNG Hồ sơ khảo sát đòa chất phục vụ thiết kế nền móng có số lượng hố khoan nhiều và số lượng mẫu đất trong một lớp đất lớn. Vấn đề đặt ra là những lớp đất này phải được chọn theo chỉ tiêu đại diện cho nền. Ban đầu khi khoan lấy mẫu dựa vào sự quan sát thay đổi màu, hạt độ mà ta phân chia thành từng lớp đất. Theo QPXD 45-78 được gọi là một lớp đòa chất công trình khi tập hợp các giá trò có các đặc trưng cơ lý của nó phải có hệ số biến động đủ nhỏ. Vì vậy ta phải loại trừ những mẫu có số liệu chênh lệch so với giá trò trung bình lớn cho một đơn nguyên đòa chất. Vì vậy thống kê đòa châùt là một việc làm rất quan trọng trong tính toán nền móng. 1.PHÂN CHIA ĐƠN NGUYÊN ĐỊA CHẤT 1.1.Hệ số biến động Chúng ta dựa vào hệ số biến động để phân chia đơn nguyên Hệ số biến động có dạng như sau: ν = σ/A trong đó giá trò trung bình của một đặc trưng : A = n ∑ n 1 Ai và độ lệch toàn phương trung bình : σ= 1 )( 1 2 − − ∑ n AAi n với A i là giá trò riêng của một đặc trưng từ một thí nghiệm riêng. n là số lần thí nghiệm. 1.2.Qui tắc loại trừ các sai số Trong tập hợp mẫu của một lớp đâùt có hệ số biến động ν< [ν] thì đạt còn ngược lại phải loại trừ các số liệu có sai số lớn. Trong đó [ν] là hêï số biến động lớn nhất, tra bảng trong QPXD 45-78 tuỳ thuộc vào từng loại đặc trưng. Đặt trưng của đất Hệ số biến động [ν] Tỷ trọng hạt 0.01 Trọng lượng riêng 0.05 Độ ẩm tự nhiên 0.15 Giới hạn Atterberg 0.15 SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 1 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG Module biến dạng 0.30 Chỉ tiêu sức chống cắt 0.30 Cường độ nén một trục 0.40 Kiểm tra thống kê loại trừ số lớn Ai theo công thức sau: AiA − ≥ νσ cm trong đó ước lượng độ lệch σ cm = n AAi n ∑ − 1 2 )( khi n ≥ 25thì lấy σ cm =σ 2. ĐẶC TRƯNG TIÊU CHUẨN Giá trò tiêu chẩn của tất cả các đặc trưng của đấtlà giá trò trung bình cộng của các kết quả thí nghiệm riêng lẻ A ; (trừ lực dính c và góc ma sát trong ϕ) Các giá trò tiêu chuẩn của lực dính đơn vò và góc ma sát trong được thực hiện theo phương pháp bình phương cực tiểu của quan hệ tuyến tính của ứng suất pháp σ i và ứng suất tiếp cực hạn τ i của các thí nghiệm cắt tương đương, τ = σ.tgϕ + c Lực dính đơn vò tiêu chuẩn c tc và góc ma sát trong tiêu chuẩn ϕ tc được xác đònh theo công thức sau : C tc = ∆ 1 ( ∑ n i 1 τ ∑ n i 1 2 σ - ∑ n i 1 σ ∑ n ii 1 στ ) tgϕ tc = ∆ 1 ( n ∑ n ii 1 στ - ∑ n i 1 τ ∑ n i 1 σ ) với ∆ = n 2 1 ∑ n i σ - ( ∑ n i 1 σ ) 2 3. ĐẶC TRƯNG TÍNH TOÁN Nhằm mục đích nâng cao độ an toàn cho ổn đònh của nền chòu tải, một số tính toán của nền được tiến hành với các dặc trưng tính toán . Trong QPXD 45-78, các đặc trưng tính toán của đất được tính toán theo công thức sau: A tt = d k tc A Trong đó : A tc là giá trò đặc trưng đang xét K d là hệ số an toàn về đất. - Với lực dính (c), góc ma sát trong(ϕ), trọng lượng đơn vò( γ ) và cường độ chòu nén một trục tức thốic hệ số an toàn đất được xác đònh như sau: k d = ρ ±1 1 trong đó : ρ là chỉ số độ chính xác được xác đònh như sau: SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 2 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ∑ ∆ = n ic 1 2 1 . σσσ τ n tg ∆ = 1 . τϕ σσ ∑ −+ − = n i tc i ctg n 1 2 )( 2 1 τϕσσ - Với trọng lượng riêng γ và cường độ nén một trục R c n t ν ρ α = ∑ − − = n i tc n 1 2 )( 1 1 γγσ γ ∑ − − = n i tc R RR n 1 2 )( 1 1 σ trong đó : α t là hệ số phụ thuộc vào độ tin cậy α • Khi tính nền theo biến dạng thì α =0.85 • Khi tính nền theo cường độ thì α =0.95 - Ýù nghóa của hệ số độ tin cậy α được hiểu như sau: •Các đặc trưng tính toán theo TTGH I và TTGH II có giá trò nằm trong moọt khoảng A tt =A tc ± A∆ Tuỳ theo trường hợp thiết kế cụ thể mà ta lấy dấu (+) hoặc dấu (-) để đảm bảo an toàn hơn. •Khi tính toán nền theo cường độ và ổn đònh thì ta lấy các đặc trưng tính toán TTGH I(nằm trong khoảng lớn hơn α =0.95). •Khi tính toán nền theo biến dạng thì ta lấy các đặc trưng tính toán theo TTGH II(nằm trong khoảng nhỏ hơn α =0.85). II. THỐNG KÊ CÁC CHỈ TIÊU CỦA CÁC LỚP ĐẤT 1.Lớp đất 5b:Do lớp 5b có nhiều mẫu Các chỉ tiêu xác đònh trực tiếp từ thí nghiệm (W, γ ,Gs,WL,Wp) sẽ được thống kê,còn các chỉ tiêu vật lý còn lại được tính toán thông qua công thức dẫn xuất giữa các đại lượng. SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 3 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG 1.1.Bảng thống kê độ ẩm tự nhiên: STT Số hiệu mẫu W i W i -W tb (W i -W tb ) 2 Ghichú 1 1-17 21.2 0.055 0.003025 NHẬN 2 1-19 20.9 -0.245 0.060025 NHẬN 3 1-21 22.9 1.755 3.080025 Loại 4 1-23 21.4 0.255 0.065025 NHẬN 5 1-25 21 -0.145 0.021025 NHẬN 6 1-27 20.4 -0.745 0.555025 NHẬN 7 1-29 20.6 -0.545 0.297025 NHẬN 8 2-17 20.5 -0.645 0.416025 NHẬN 9 2-19 21 -0.145 0.021025 NHẬN 10 2-21 21.6 0.455 0.207025 NHẬN 11 2-23 21.1 -0.045 0.002025 NHẬN W tb = 11 11 1 ∑ =i Wi =21.145% Loại giá trò W i nếu itb WW − ≥υσ CM Ước lượng độ lệch: σ CM = 2 )( 1 ∑ −WtbWi n = 727.4* 11 1 = 0.656 υσ CM =2.47*0.656=1.62 Độ lệch quân phương trung bình: σ= 2 )( 1 1 ∑ − − WtbWi n = 34296.1* 110 1 − =0.386 Hệ số biến động: υ= tb W σ = 956.20 386.0 =0.018 Theo QPXD 45-78 thì [υ] =0.15 nên υ≤ [υ] Giá trò tiêu chuẩn W tb = 10 10 1 ∑ =i Wi =20.956 % 1.2Bảng thống kê dung trọng tự nhiên: γ tb = 11 11 1 ∑ =i i γ =1.953(g/cm 3 )=19.53(kN/ m 3 ) Loại giá trò nếu itb γγ − ≥υσ CM Ước lượng độ lệch: σ CM = 2 )( 1 ∑ − tb i n γγ = 002145.0* 11 1 = 0.014 υσ CM = 2.47*0.014=0.03458 SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 4 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG Độ lệch quân phương trung bình: σ= 2 )( 1 1 ∑ − − tb i n γγ = 002145.0* 111 1 − =0.015 Hệ số biến động: υ= tb γ σ = 953.1 015.0 =0.008 Theo QPXD 45-78 thì [υ] =0.05 nên υ≤ [υ] Giá trò tiêu chuẩn γ tb = 11 11 1 ∑ =i i γ =1.953(g/cm 3 )=19.53(kN/ cm 3 ) STT Số hiệu mẫu γ γ i - γ tb (γ i - γ tb ) 2 ghichú 1 1-17 1.946 -0.007 4.9E-05 NHẬN 2 1-19 1.961 0.008 6.4E-05 NHẬN 3 1-21 1.923 -0.03 0.0009 NHẬN 4 1-23 1.944 -0.009 8.1E-05 NHẬN 5 1-25 1.953 0 0 NHẬN 6 1-27 1.975 0.022 0.000484 NHẬN 7 1-29 1.965 0.012 0.000144 NHẬN 8 2-17 1.97 0.017 0.000289 NHẬN 9 2-19 1.958 0.005 2.5E-05 NHẬN 10 2-21 1.943 -0.01 0.0001 NHẬN 11 2-23 1.95 -0.003 9E-06 NHẬN Giá tri tính toán : A tt = A tc ( 1± ρ ) Tính toán nền theo khả năng chòu lực α = 0.95 . n = 11 => t α = 1.81 ρ = n t υ α = 11 08.0*81.1 =0.0044 γ tt = γ tc (1± ρ )=1.953*(1±0.0044)=1.944÷1.961(g/cm 3 )=19.44÷19.61 (kN/ m 3 ) Tính toán nền theo biến dạng α = 0.85 n =11 => t α =1.1 ρ = n t υ α = 11 008.0*1.1 =0.003 γ tt = γ tc (1± ρ )=1.953*(1±0.003)=1.947÷1.959(g/cm 3 )=19.47÷1.959 (kN/ m 3 ) 1.3Bảng thống kê tỷ trọng hạt: SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 5 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG Dưa vào bảng thống kê dưới là thấy các giá trò lệch nhau rất ít ,nên ta chọn G tb s =2.662 STT Số hiệu mẫu Gs Gsi-Gstb (Gsi-Wtb) ghichú 1 1 17 2.663 0.001 1E-06 NHẬN 2 1 19 2.662 0 0 NHẬN 3 1 21 2.663 0.001 1E-06 NHẬN 4 1 23 2.663 0.001 1E-06 NHẬN 5 1 25 2.662 0 0 NHẬN 6 1 27 2.662 0 0 NHẬN 7 1 29 2.662 0 0 NHẬN 8 2 17 2.662 0 0 NHẬN 9 2 19 2.662 0 0 NHẬN 10 2 21 2.663 0.001 1E-06 NHẬN 11 2 23 2.662 0 0 NHẬN 1.4.Thống kê ứng suất tiếp τ lớp 5b: 1.4.1.Thống kê ứng suất τ ứng với σ =100(kPa) STT Số hiệu mẫu τ (τ i - τ tb ) (τ i - τ tb ) 2 ghichú 1 1-17 0.606 -0.008 6.4E-05 NHẬN 2 1-19 0.619 0.005 0.000025 NHẬN 3 1-21 0.588 -0.026 0.000676 NHẬN 4 1-23 0.602 -0.012 0.000144 NHẬN 5 1-25 0.614 0 0 NHẬN 6 1-27 0.634 0.02 0.0004 NHẬN 7 1-29 0.627 0.013 0.000169 NHẬN 8 2-17 0.632 0.018 0.000324 NHẬN 9 2-19 0.618 0.004 0.000016 NHẬN 10 2-21 0.602 -0.012 0.000144 NHẬN 11 2-23 0.614 0 0 NHẬN τ tb = 11 11 1 ∑ =i i τ = 0.614(kG/cm 2 )=61.4(kPa) Loại giá trò τ i nếu itb ττ − ≥υσ CM Ước lượng độ lệch: σ CM = 2 )( 1 ∑ − tbi n ττ = 001962.0* 11 1 = 0.01336 υσ CM =2.47*0.01336= 0.033 Độ lệch quân phương trung bình: SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 6 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG σ= = 2 )( 1 1 ∑ − − tbi n ττ = 001962.0* 111 1 − =0.014 Hệ số biến động: υ= tb τ σ = 614.0 014.0 =0.0228 Theo QPXD 45-78 thì [υ] =0.2 nên υ≤ [υ] Giá trò tiêu chuẩn τ tb = 11 11 1 ∑ =i i τ = 61.4(kPa) 1.4.2.Thống kê ứng suất τ ứng với σ =200(kPa): STT Số hiệu mẫu τ (τ i - τ tb ) (τ i - τ tb ) 2 ghichu 1 1-17 1.184 -0.014 0.000196 NHẬN 2 1-19 1.208 0.01 0.0001 NHẬN 3 1-21 1.148 -0.05 0.0025 NHẬN 4 1-23 1.173 -0.025 0.000625 NHẬN 5 1-25 1.197 -0.001 1E-06 NHẬN 6 1-27 1.235 0.037 0.001369 NHẬN 7 1-29 1.222 0.024 0.000576 NHẬN 8 2-17 1.233 0.035 0.001225 NHẬN 9 2-19 1.207 0.009 8.1E-05 NHẬN 10 2-21 1.173 -0.025 0.000625 NHẬN 11 2-23 1.197 -0.001 1E-06 NHẬN τ tb = 11 11 1 ∑ =i i τ = 1.198 (kG/cm 2 )=119.8(kPa) Loại giá trò τ i nếu itb ττ − ≥υσ CM Ước lượng độ lệch: σ CM = 2 )( 1 ∑ − tbi n ττ = 007299.0* 11 1 = 0.02576 υσ CM =2.47*0.02576= 0.06363 Độ lệch quân phương trung bình: σ= = 2 )( 1 1 ∑ − − tbi n ττ = 007299.0* 111 1 − =0.027 Hệ số biến động: υ= tb τ σ = 198.1 027.0 =0.0225 Theo QPXD 45-78 thì [υ] =0.2 nên υ≤ [υ] Giá trò tiêu chuẩn τ tb = 11 11 1 ∑ =i i τ =119.8(kPa) 1.4.2.Thống kê ứng suất τ ứng với σ =300(kPa): SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 7 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG STT Số hiệu mẫu τ τ ι − τ tb (τ i - τ tb ) 2 ghichú 1 1-17 1.761 -0.021 0.000441 NHẬN 2 1-19 1.797 0.015 0.000225 NHẬN 3 1-21 1.708 -0.074 0.005476 NHẬN 4 1-23 1.745 -0.037 0.001369 NHẬN 5 1-25 1.781 -0.001 1E-06 NHẬN 6 1-27 1.836 0.054 0.002916 NHẬN 7 1-29 1.817 0.035 0.001225 NHẬN 8 2-17 1.834 0.052 0.002704 NHẬN 9 2-19 1.796 0.014 0.000196 NHẬN 10 2-21 1.745 -0.037 0.001369 NHẬN 11 2-23 1.781 -0.001 1E-06 NHẬN τ tb = 11 11 1 ∑ =i i τ = 178.2 (kPa) Loại giá trò τ i nếu itb ττ − ≥υσ CM Ước lượng độ lệch: σ CM = 2 )( 1 ∑ − tbi n ττ = 015923.0* 11 1 = 0.03805 υσ CM =2.47*0.03805= 0.09398 Độ lệch quân phương trung bình: σ= = 2 )( 1 1 ∑ − − tbi n ττ = 015923.0* 111 1 − =0.0399 Hệ số biến động: υ= tb τ σ = 782.1 0399.0 =0.0224 Theo QPXD 45-78 thì [υ] =0.2 nên υ≤ [υ] Giá trò tiêu chuẩn τ tb = 11 11 1 ∑ =i i τ =178.2(kPa) 1.5.Thống kê hệ số C và φ của lớp 5b: BẢNG THỐNG KÊ HỆ SỐ C & φ SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 8 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG Lớp 5b τ σ 0.606 1 1.184 2 1.761 3 KẾT QUẢ 0.619 1 0.58026 0.034315 1.208 2 0.00481 0.01006 1.797 3 0.99828 0.02034 1.148 2 14528.7 25 0.602 1 6.01073 0.01034 1.173 2 1.745 3 0.614 1 φ tc C tc (kPa) 1.197 2 30 0 7’ 3.43 1.781 3 0.634 1 0.627 1 1.222 2 1.817 3 0.632 1 0.618 1 1.207 2 1.796 3 0.602 1 1.173 2 1.745 3 0.614 1 1.197 2 1.781 3 Ta cóσ tgφ =0.00481 vàσ c =1.006(kPa) Ta dễ dàng suy ra ra các các hệ số biến đổi đặc trưng υ=σ/A tc υ c =1.006/3.43=0.293 <0.3 υ tgφ =0.00481/0.58026=0.0083 <0.3 Tính giá trò c II vàtgφ II từ xác suất tin cậy α = 0.85 c ρ = υ c .t α =0.293x1.06=0.311 SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 9 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ϕ ρ tg = υ tgφ .t α =0.0083x1.06=0.0088 Ta có c II =3.43(1±0.311)=2.363÷4.496(kPa) tgφ II =0.58(1±0.0088)= 0.575÷0.585 hayφ II = 29 0 53’÷30 0 19’ Tính giá trò c II vàtgφ II từ xác suất tin cậy α = 0.95 c ρ = υ c .t α =0.293x1.71=0.343 ϕ ρ tg = υ tgφ .t α =0.0083x1.71=0.014 Ta có c II =3.43(1±0.343)=2.254÷4.61(kPa) tgφ II =0.58(1±0.014)= 0.572÷0.588 hayφ II = 29 0 46’÷30 0 27’ BẢNG THỐNG KÊ TỔNG HP CÁC LỚP Lớp đất Dungtrọng tự nhiên γ (KN/ m 3 ) Dungtrọng khô γ d (KN/ m 3 ) Dungtrọng đẩy nổi γ ’ (KN/ m 3 ) Tỷtrọng Gs Giới hạn nhãoWL Giới hạn dẻoWP Chỉ số dẻo IP 2 14.54 7.69 4.74 2.604 75.83 38.68 37.15 3a 18.03 13.69 8.51 2.642 33.45 18.85 13.6 3b 18.65 14.71 9.22 2.677 33.1 19 14.1 3c 19.06 15.35 9.62 2.68 32.3 18.8 13.5 4a 19.14 14.76 9.26 2.684 46.15 21.7 24.5 4b 18.42 13.59 8.52 2.68 47.35 22.1 25.3 5a 18.46 14.48 9.05 2.667 Không dẻo 5b 19.53 15.98 9.98 2.662 Lớp đất Độ ẩm W % Độ bảo hoà S% Độ rổng n% Hệ số rỗng e Độ sệt I L Nén đơn Qu(kPa) Lực dính C(kPa) Góc ma sáttrongφ 2 89.2 97.3 70.5 2.386 1.36 11 7.6 3 0 34’ 3a 31.7 90.1 48.2 0.93 0.94 26.2 8.4 8 0 15’ 3b 26.8 87.5 45.1 0.82 0.55 71.2 3.4 12 0 3c 24.2 86.9 42.7 0.746 0.4 121 15.3 13 0 15’ 4a 29.7 97.4 45.0 0.818 0.33 136.5 21.2 14 0 4b 35.5 97.9 49.3 0.971 0.53 79.5 13.4 12 0 30’ 5a 27.5 87.1 45.7 0.843 / / 2.4 26 0 26’ 5b 21.6 86.3 40 0.666 / / 3.43 30 0 7’ SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN MSSV:80202126 10 [...]... MSSV:80202126 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG PHƯƠNG ÁN 1 MÓNG BĂNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN QUY TRÌNH THIẾT KẾ Bước 1:Thu thập và xử lý tài liệu: Tài liệu về công trình:N,M,Q tại các cột Tài liệu về đòa chất :hồ sơ đòa chất Các tài liệu khác Bước 2:Chọn kích thước sơ bộ móng: Kích thước móng: bề rộng,chiều dài,chiều cao,chiều sâu đặt móng Vật liệu móng, thép,lớp bảo vệ Bước 3:Kiểm... móng, thép,lớp bảo vệ Bước 3:Kiểm tra ổn đònh Bước 4:Tính lún cho móng băng, so sánh với điều kiện lún Sgh Bước 5:Tính kết cấu móng: Kiểm tra lại chiều cao móng Tính thép cho móng Tính cốt đai,cốt xiên Bước 6:Cấu tạo Bước 7:Bản vẽ TRÌNH TỰ THIẾT KẾ MÓNG BĂNG SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN 12 MSSV:80202126 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG I.Xác đònh tải trọng tác dụng lên từng cột : tt tt N 0 = 1240... m 3 ) −2 S 7,58 × 10 Moment quán tính:J=0.0226 (m4) BIỂU ĐỒ MOMENT UỐN MÓNG BĂNG a= BIỂU ĐỒ LỰC CẮT MÓNG BĂNG 1.5m 4m 5m 5m 3m 1.5m BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN 17 MSSV:80202126 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG KriCom Sotfware Version 1.2 mongbang Momen quán tính = 2.260E-02 Bề rộng = 3.600E+00 Hệ số nền = 1.324E+02 Modul đàn hồi = 2.90E+06 ===================================================... lực nền: p net = Chọn thép Ф12,F=1.131(cm2).Tính khoảng cách a trên 1m dài: SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN 16 MSSV:80202126 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG 100.1,131 = 15,51(cm) 7,29 Vậy ta chọn thép Ф12a150 b/Tính cốt thép trong dầm móng băng: Giả thiết dùng bêtông mác 300, E=2,9.107 (kPa) Hệ số nền: p gl 100,38 k= = = 1324,27( kN / m 3 ) −2 S 7,58 × 10 Moment quán tính:J=0.0226 (m4) BIỂU ĐỒ MOMENT... 7,53 1,5 5b 19,1 7,77 2 21,1 8,05 2 Đất nền ở mũi cọc là:cát ở trạng thái chặt vừa,hạt vừa,độ sâu mũi là 22m,Tra bảng 3.19 ta được qp=4640(kPa) ⇒ Qtc = 4640 × 0,1225 + 1,4 × 61,32 = 693,45(kN ) SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN 22 MSSV:80202126 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG Qtc 693,45 = = 495,32( kN ) k 1,4 Chọn Pc=495,32(kN) 3.3.Chọn số lượng cọc và bố trí cọc: P Pc 495,32 ⇒ Ptb = c = = = 252,71(kPa)... (thỏa) σ > 0  min  3.6.Kiểm tra độ lún của móng cọc độ lún của nền đất dưới mũi cọc: σ gl = σ tb − γ h = 271,72 − 177,89 = 93,83(kPa) σ zgl = k σ gl n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ e1i − e2i hi 1 + e 2i S ≤ S gh = 8cm BẢNG KẾT QUẢ TÍNH LÚN SVTH:PHẠM VŨ ANH QUÂN 24 MSSV:80202126 GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ Lớp đất Lớp phân tố Chiều dày h(cm) σbt (kPa) ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG P1i σgl P2i e1i e2i e −e si = 1i 2i hi... 4 ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG -1.614 -11.731 -17.919 M(T.m) -15.076 0.073 Z(m) Biểu đồ môment của cọc chòu tải ngang Dựa vào bảng kết quả trên ta thấy Mmax=9,845(T.m) M 9,845 × 10 5 A= = = 0,257 ; α = 1 − 2 A = 1 − 2 × 0,257 = 0,283 ; Khi đó: Rn b.h02 130 × 35 × 29 2 γ = 0,5(1 + 1 − 2 A ) = 0,5.(1 + 1 − 2 × 0,257 ) = 0,85 ; M 9,845 × 10 5 F = = = 14,26(cm 2 ) a γRa h0 0,85 × 2800 × 29 Vậy đối với đoạn cọc. .. GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG Chon thép AII có Ra=2800(kG/cm2),khi đó : M 3272 Fa = = = 0,0104(m 2 ) = 104(cm 2 ) γ Ra h0 0,9 × 280000 × 1,25 Chọn thép Ф22,F=3,8(cm2).Tính khoảng cách a : 480.3,8 a= = 17,54(cm) 104 Vậy ta chọn thép Ф22a170 3.10.Một số vấn đề vận chuyển,lắp ghép,thi công và nối cọc đóng BTCT a/Tính móc cẩu để vận chuyển và thi công cọc: Trọng lượng cọc: P = A p × Lc × γ... GVHD:TS TRẦN XUÂN THỌ ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG 3.1.Dữ liệu để thiết kế móng cọc BTCT:  Số liệu tải trọng Tải trọng tính toán: N tt = 531T M tt = 83.2Tm Q tt = 38.4T Tải trọng tiêu chuẩn : Với hệ số vượt tải n = 1.15 ta tính được tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên móng: 531 N tc = = 461,74T 1,15 83,2 M tc = = 72,35Tm 1,15 38,4 Q tc = = 33,39T 1.15 Lo=1,2m  Chọn vật liệu làm móng: Bêtông M300,thép AII Ra=2800(kG/cm2)... làm cọc: - Sơ bộ chọn ba cọc ,mỗi cọc dài 8m được nối với nhau - Chọn cọc có tiết diện vuông 35x35 cm Diện tích tiết diện cọc Ap = 0,35x0,35= 0,1225 m2 - Chọn Bê tông Mác300 có Rn = 1300 T/m2 =13000(kPa) - Chọn cốt thép dọc chòu lực trong cọc là 4φ20 có diện tích Fa = 12,56x10-4 m2 , thép AII có Ra = 2800 kG/cm2 =28x104(kPa) - Cọc được ngàm vào đài một đoạn 0,5m phần thép (do đầu cọc được đập vỡ ) và