ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC THI CÔNG ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG SV : Đỗ Minh Duy Trang 1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu MỤC LỤC PHẦN 1 : SỐ LIỆU THIẾT KẾ CHƯƠNG 1 : Giới thiệu công nghệ cầu bê tông cốt thép DUL thi công đúc hẫng cân bằng CHƯƠNG 2 : Các thông số cơ bản của cầu 1Vật liệu 7 2Tiến độ thi công-trình tự thi công 8 CHƯƠNG 3 : Tính toán lan can, lề bộ hành 1Kích thước lan can, lề bộ hành : 11 2Kiểm toán thanh lan can : 11 3Kiểm toán cột lan can : 13 4Tính bản lề bộ hành : 16 5Kiểm toán va xe cho gờ chắn bánh (bó vỉa) 19 6Kiểm tra sức kháng cắt tại vò trí tiếp xúc : 22 CHƯƠNG 4 : Tính toán bản mặt cầu 1.1Tónh tải 24 1.2Hoạt tải 26 1.3Tổ hợp nội lực : 35 2Thiết kế cốt thép 36 2.1Thiết kế cốt thép cho bản cánh trên 36 2.2Thiết kế cốt thép cho bản cánh dưới 38 3Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng 39 3.1Kiểm toán cho bản cánh trên 39 3.2Kiểm toán cho bản cánh dưới 41 CHƯƠNG 5 : Thiết kế kết cấu nhòp 1.Chọn các thông số kết cấu nhòp 43 2.Tính các đặc trưng hình học của tiết diện 44 2.1.Công thức xác đònh các đặc trưng hình học của tiết diện nguyên 42 2.2.Đặc trưng hình học tiết diện nguyên có xét đến giảm yếu do ống gen của cáp 44 2.3.Tính các giá trò đặc tính của bê tông : 47 2.4.Tính đặc trưng hình học ứng với các giai đoạn thi công : 50 3Tính nội lực trong giai đoạn thi công 55 4.Tính mất mát ứng suất : 58 4.1Mất mát ứng suất do ma sát : 58 4.2Mất mát ứng suất do tụt neo : 63 4.3Mất mát ứng suất do nén đàn hồi : 65 4.4Mất mát ứng suất do từ biến : 69 4.5Mất mát ứng suất do co ngót : 72 4.6Mất mát ứng suất do cáp tự chùng : 74 SV : Đỗ Minh Duy Trang 2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 5Kiểm toán giai đoạn thi công 75 5.1Kiểm tra ứng suất trong giai đoạn thi công đúc hẫng cân bằng : 75 5.2Kiểm tra ứng suất trong giai đoạn thi công đúc đốt HLB (chưa kéo cáp HLB) :. 87 5.3Kiểm tra trong giai đoạn tháo ván khuôn đoạn đúc trên đà giáo 91 5.3.1Nội lực 91 5.3.2Tính mất mát ứng suất trong cáp chòu momen dương : 92 5.3.3Kiểm toán 94 5.4Kiểm tra trong giai đoạn hợp long nhòp giữa (chưa kéo cáp HLG) 98 5.4.1Nội lực 98 5.4.2Mất mát ứng suất cho cáp HLG 99 5.4.3Kiểm toán 99 5.5Kiểm tra trong giai đoạn hợp long nhòp giữa ( dỡ xe đúc, tải trọng thi công ) 103 6Kiểm tra ổn đònh lật cánh hẫng 109 7Kiểm tra giai đoạn khai thác 110 7.1Nội lực 110 7.2Tính mất mát ứng suất 112 7.3Sự phân phối lại nội lực do từ biến 115 7.4Nội lực do lún gối tựa (SE) 120 7.5Nội lực do chênh lệch nhiệt độ 121 7.6Nội lực do co ngót 121 7.7Tổ hợp tải trọng 121 7.8Kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng 126 7.9Kiểm toán trạng thái giới hạn cường độ 128 7.10Kiểm tra sức kháng cắt 136 CHƯƠNG 6 : Tính toán độ vồng ván khuôn 1.Biến dạng trong giai đoạn đúc hẫng 141 1.1.Phương pháp tính toán biến dạng 141 1.2Biến dạng do tải trọng bản thân các đốt đúc hẫng 142 1.2.1Biến dạng đàn hồi do tải trọng bản thân các đốt đúc hẫng 143 1.2.2Biến dạng từ biến do tải trọng bản thân các đốt đúc hẫng 146 1.3Biến dạng do tải trọng thi công trên các đốt đúc hẫng 149 1.3.1Biến dạng đàn hồi do tải trọng thi công trên các đốt đúc hẫng 149 1.3.2Biến dạng từ biến do tải trọng thi công trên các đốt đúc hẫng 151 1.4Biến dạng do cáp dự ứng lực trên các đốt đúc hẫng 151 1.4.1Biến dạng đàn hồi do cáp dự ứng lực trên các đốt đúc hẫng 151 1.4.2Biến dạng từ biến do cáp dự ứng lực trên các đốt đúc hẫng 153 2.Biến dạng trong giai đoạn hợp long biên 154 3.Biến dạng trong giai đoạn hợp long giữa 157 4.Biến dạng do tónh tải giai đoạn 2 160 5.Biến dạng do xe đúc 160 6.Độ vồng ván khuôn 165 SV : Đỗ Minh Duy Trang 3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 7 : Phụ lục 1.Các bảng liên quan đến tính toán của cáp âm : 168 2.Các bảng liên quan đến tính toán của cáp dương : 171 3.Phụ lục lập trình Matlab : 174 SV : Đỗ Minh Duy Trang 4 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC THI CÔNG ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG Trong nhiều năm trở lại đây, việc áp dụng công nghệ thi công đúc hẫng cho các công trình cầu có sơ đồ khung hay dầm liên tục ở nước ta đã có bước phát triển vượt bậc, không những tăng về số lượng mà cả về tính chất phức tạp của kết cấu như khẩu độ nhòp dài hơn (hiện nay đạt 120 m). Nguyên lý cơ bản của phương pháp thi công hẫng có thể mô tả như sau : các nhòp được hình thành dựa trên việc thi công các đốt dầm kế tiếp nhau bắt đầu từ các trụ phát triển ra hai phía. Trọng lượng của các đốt dầm thi công tiếp theo, kể cả ván khuôn đà giáo sẽ được đỡ bởi các đốt dầm trước đo.ù Từng đốt dầm sẽ được liên kết với phần đã thi công trước đó bằng các bó cáp ứng suất trước ngay khi bản thân đốt dầm đó đã đủ cường độ theo dự kiến thiết kế. Thực hiện nối liên tục lần lượt các nhòp thông qua các đốt hợp long (kể cả các cánh hẫng với đoạn đổ tại chỗ trên đà giáo nhòp biên). Cầu đúc hẫng do có đặc điểm là hệ đà giáo phần lớn được treo trên dầm và luân chuyển nên tạo ra những ưu điểm cơ bản như : giảm đáng kể khối lượng ván khuôn đà giáo, cơ giới hóa thi công, cho phép triển khai đồng thời nhiều mũi thi công, tăng năng suất lao động, không cản trở giao thông đường thủy, đường bộ phía dưới cầu trong thời gian thi công. Kết cấu này rất thích hợp khi phải xây dựng trụ rất cao vượt qua thung lũng sâu. Các nghiên cứu về lý thuyết và đúc kết kinh nghiệm thực tiễn trong và ngoài nước cho thấy phạm vi ứng dụng có hiệu quả của công nghệ đúc hẫng trong khoảng khẩu độ từ 70 m đến 150 m, thông thường từ 70m đến 120m Trình tự thi công có ảnh hưởng trực tiếp đến sơ đồ chòu lực của kết cấu. Đối với các dầm siêu tónh nhiều nhòp thì phải dự kiến trình tự hợp long trước khi tính toán. Sau mỗi giai đoạn thi công hẫng lại đến một lần hợp long, kết cấu sẽ có bậc siêu tónh tăng dần cho đến khi kết thúc sau lần hợp long cuối cùng. Một số hình ảnh thi công của cầu Thủ Thiêm : SV : Đỗ Minh Duy Trang 5 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu SV : Ñoã Minh Duy Trang 6 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 2: CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA CẦU Thiết kế dầm cầu BTCT DUL liên tục 3 nhòp thi công theo phương pháp đúc hẫng cân bằng có tổng chiều dài dầm là 168 m có các đặc điểm sau: Cầu được thiết kế cho 4 làn xe Bề rộng phần xe chạy B=14 m Lề bộ hành 2 bên, bề rộng mỗi bên 1000 mm Chiều dài nhòp giữa tính toán : 72000 mm Chiều dài nhòp biên tính toán : 48000 – 450 = 47550 m Mặt cắt ngang thành hộp, hai thành bên xiên, thành giữa thẳng đứng : 1 Vật liệu  Bê tông dầm hộp : Sử dụng bê tông có tỉ trọng trung bình, cường độ chòu nén 28 ngày của mẫu hình trụ 150- 300 mm là : ( ) ' c f 50 MPA = , trọng lượng bê tông ( ) 3 c 25 KN / m γ = , bê tông dầm sau khi đúc được dưỡng ẩm Ximăng pooclăng mác PC40, loại 1.  Cốt thép thường Giới hạn chảy Thép tròn trơn : CI : 240 MPA Thép có gờ : CII : 300 MPA CIII : 400 MPA  Cốt thép dự ứng lực Theo ASTM416M, cấp 270, tao cáp tự chùng thấp, vùng neo bán kính uốn cong bó cáp không được nhỏ hơn 3600 mm, các vùng còn lại không được nhỏ hơn 6000 mm, chọn 10000 mm SV : Đỗ Minh Duy Trang 7 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Mun đàn hồi : ( ) p E 197000 MPA = Cáp : 12T12.7mm, mỗi tao 7 sợi Giới hạn kéo : ( ) pu f 1860 MPA = Diện tích 1 tao : ( ) 2 p A 98.7 mm = Giới hạn chảy : ( ) py pu f 0.9 f 0.9 1860 1674 MPA = × = × = Lực kích : ( ) pj pu f 0.78 f 0.78 1860 1451 MPA = × = × =  Ống gen Ống gen có dạng nửa cứng và được mạ kẽm toàn bộ, diện tích ống gen theo 22TCN-272- 05 ít nhất bằng 2.5 lần diện tích các tao cáp trong bó, chọn , cự ly tim 2 bó cách nhau 130 mm, tim bó cáp cách mép bê tông 125 m  Xe đúc-ván khuôn Vì các đốt có trọng lượng là khác nhau. Chiều dài các đốt cũng có sự khác nhau vì thế trọng lượng tổng cộng của ván khuôn sẽ khác nhau. Tuy nhiên, để đơn giản ta chọn sử dụng xe đúc (kể cả bộ ván khuôn) có trọng lượng CE = 80 T, độ lệch tâm e = 2m so với cuối đốt phía trước. Giá trò độ lệch tâm này dùng để tính cho cả momen do trọng lượng bê tông ướt  Hoạt tải thi công Gồm các phương tiện thi công, máy móc nói chung ( ) 4 CLL 4.8 10 MPA − = × trên 1 cánh hẫng còn cánh kia là ( ) 4 CLL 2.4 10 MPA − = × khi tính ổn đònh lật cánh hẫng. 2 Tiến độ thi công-trình tự thi công 2.1Tiến độ thi công Nó ảnh hưởng rất lớn sự phân phối lại nội lực trong kết cấu, khi tuổi của bê tông của hai cánh hẫng là khác nhau nhiều trước khi hợp long thì khi hợp long xong, ngoài sự phát sinh nội lực so từ biến ( kết cấu tónh đònh thành kết cấu siêu tónh ), còn thêm thành phần nội lực do sự chênh lệch  Đốt trên đỉnh trụ (K0, K1) thi công tổng cộng 20 ngày(10 ngày lắp ván khuôn, gia công cốt thép, ráp ống gen, 10 ngày còn lại bảo dưỡng và căng cáp)  Các đốt đúc hẫng còn lại thi công 12 ngày (gắn xe đúc, lắp ván khuôn, thép thường, ống gen hết 7 ngày, đổ bê tông bảo dưỡng 5 ngày và kéo cáp )  Đốt trên đà giáo thi công 40 ngày(lắp giàn giáo, ván khuôn 20 ngày, bảo dưỡng 20 ngày thì bắt đầu hợp long nhòp biên  Các đốt hơp long thi công 20 ngày ( 10 ngày lắp ván khuôn, gia công cốt thép, ráp ống gen, 10 ngày còn lại bảo dưỡng và căng cáp)  30 ngày cho công tác hoàn thiện SV : Đỗ Minh Duy Trang 8 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 10 30 50 70 90 110 20 40 60 80 100 ĐT:20 ngày 10 ngày bảo dưỡng 8 G i a i đ o a ï n , m o ã i G Đ 1 2 n g a øy 5 n g a øy b a ûo d ư ơ õ n g 130 150 120 140 ĐG:40 ngày 20 ngày bảo dưỡng) 8 G i a i đ o a ï n , m o ã i G Đ 1 2 n g a øy 5 n g a øy b a ûo d ư ơ õn g ĐT:20 ngày 10 ngày bảo dưỡng 8 G i a i đ o a ï n , m o ã i G Đ 1 2 n g a øy 5 n g a øy b a ûo d ư ơ õn g ĐG:40 ngày 20 ngày bảo dưỡng) 8 G i a i đ o a ï n , m o ã i G Đ 1 2 n g a øy 5 n g a øy b a û o d ư ơ õ n g HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày Sau khi kéo cáp chòu mômen dương giữa nhòp, 30 ngày sau cho công tác hoàn thiện Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLBiên Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLGiữa Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLBiên Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLBiên Đúc khối đỉnh trụ trên đà giáo Đúc đoạn trên đà giáo Đúc khối đỉnh trụ trên đà giáo đúc đoạn trên đà giáo TIẾN ĐỘ THI CÔNG DẦM CẦU 48-72-48 Ngày SV : Đỗ Minh Duy Trang 9 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 2.2Trình tự thi công Trình tự thi công có ảnh hưởng rất lớn đến sự phân phối lại nội lực trong kết cấu, thậm chí còn rất nguy hiểm Khi ta chọn hợp long các nhòp biên trước, hơp long nhòp giữa sau thì khi ta dỡ bỏ thanh neo tạm, đục gối tạm trên trụ thì lúc bây giờ kết cấu là hệ tónh đònh nên sự chuyển vò nào đó của dầm trên đỉnh trụ hay lúc hợp long nhòp giữa phải điều chỉnh cao độ 2 phần hẫng thì mức độ nguy hiểm của kết cấu là rất thấp. Trong trường hợp ngược lại, nếu ta hợp long nhòp giữa trước, nhòp biên sau thì khi tháo gối tạm trên trụ thứ nhất (kết cấu lúc này là siêu tónh) cũng làm cho mức độ nguy hiểm của cầu rất cao. Trong đồ án này ta chọn hợp long nhòp biên trước (đốt hợp long được đúc hoàn toàn trên đà giáo, vì để đảm bảo tính cân bằng ), nhòp giữa được hợp long sau ( bộ ván khuôn gắn lên 2 đầu hẫng). *Cách căng kéo cáp : Để đảm bảo cho ứng suất đều nhau ở 2 bên ta dùng tất cả là neo sống Việc căng kéo cáp phải luôn đảm bảo tính đối xứng Căng từng đầu một Mỗi lúc căng 2 bó đối xứng nhau qua tim K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K13 K12 K11 K10 K0 K9K8K7 K6K5 K4K3K2K1K1K2K3K4 K5K6 K7K8K9 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 BƯỚC 1:THI CÔNG ĐỐT K0, K1 TRÊN ĐỈNH TRỤ - LẮP DÀN GIÁO, VÁN KHUÔN, CỐT THÉP, ỐNG GEN - ĐỔ BT VÀ BẢO DƯỢNG - KÉO CÁP CHỊU MOMEN ÂM ĐỐT TRÊN ĐỈNH TRỤ - SIẾT BULÔNG DỰ ỨNG LỰC KHỐI ĐỈNH TRỤ BƯỚC 2:THI CÔNG ĐÚC HẪNG CÁC KHỐI CÒN LẠI - DI CHUYỂN XE ĐÚC, LẮP CỐT THÉP THƯỜNG, ỐNG GEN - ĐỔ BÊ TÔNG VÀ BẢO DƯỢNG - KÉO CÁP DUL BƯỚC 3:THI CÔNG HP LONG NHỊP BIÊN - THÁO XE ĐÚC MỘT BÊN RA KHỎI CÁNH HẪNG NHỊP GIỮA KHI KÉO CÁP XONG ĐỐT K9 - DI CHUYỂN XE ĐÚC KÊ TRÊN NHỊP BIÊN VÀ NHỊP ĐÀ GIÁO CỐ ĐỊNH - BẢO DƯỢNG VÀ KÉO CÁP CHỊU MOMEN DƯƠNG NHỊP BIÊN , CẮT LIÊN KẾT TẠM TẠI TRỤ, DỢ BỎ XE ĐÚC HP LONG BIÊN e+005,1.26e+005;BƯỚC 4:THI CÔNG HP LONG NHỊP GIỮA - DI CHUYỂN XE ĐÚC ĐẶT TRÊN PHẦN HẪNG CỦA HAI NHỊP - ĐỔ BÊ TÔNG ĐỐT HƠP LONG NHỊP GIỮA - BẢO DƯỢNG VÀ KÉO CÁP CHỊU MOMEN DƯƠNG NHỊP GIỮA K13K12K11K10 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K0 K0 K0 K0K0 K1 K1K0 K1 K1K0 SV : Đỗ Minh Duy Trang 10 [...]... Tính sức kháng uốn của thép ứng trên một đơn vò chiều dài (ở đây lấy 1 m để tính toán ) Tính sức kháng uốn của thép ngang thực ra là bài toán tính khả năng chòu lực của bài toán cốt đơn tiết diện chữ nhật 5D12a200 Tiết diện tính toán có kích thước chiều cao bằng B1 chiều rộng bằng 1m Số thanh cốt thép ứng dọc theo chiều dài cầu : n d = 5 Diện tích cốt thép ứng trong 1m dài theo phương dọc cầu : 2 A... để thi t kế cốt thép cho bản cánh trên : (N/mm) Mu- Mu+ 2 Thi t kế cốt thép 2.1 Thi t kế cốt thép cho bản cánh trên Thi t kế cốt thép chòu momen âm Chọn chiều cao tiết diện ttrung bình từ phần hẫng tới vách : ( 250 + 550 ) / 2 = 400 ( mm ) Chiều cao tiết diện : h = 400 mm Chiều rộng tiết diện : b = 1000 mm Bê tông cấp 50 (cùng cấp bê tông với dầm chủ vì đổ cùng với dầm chủ ) Cường độ chảy của cốt thép. .. của lực theo phương dọc M b là sức kháng của dầm tại đỉnh tường SV : Đỗ Minh Duy Trang 19 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu M w là sức kháng uốn của thép ngang trên 1 đơn vò chiều dài M c là sức kháng uốn của thép ứng trên 1 đơn vò chiều dài H là chiều cao của bó vỉa Trong trường hợp tính cho bó vỉa thì M b = 0 Ta có thể tính sức kháng uốn của cốt thép ngang trên 1 đơn vò chiều dài rồi thay vào công. .. có thể tính luôn sức kháng của toàn bộ cốt thép ngang trên bó vỉa , tức là ta tính luôn giá trò M w H Tính sức kháng uốn của thép ngang trên toàn chiều cao của bó vỉa Tính sức kháng uốn của thép ngang thực ra là bài toán tính khả năng chòu lực của bài toán cốt đơn tiết diện chữ nhật 3D12 Tiết diện tính toán có kích thước chiều cao bằng B1 chiều rộng bằng chiều cao gờ chắn bánh H1 d s = B1 − d c Chiều... TOÁN BẢN MẶT CẦU Bản mặt cầu là phần bản nắp trên của dầm hộp đổ cùng lúc với dầm hộp Làm việc theo phương vuông góc với hướng xe chạy Trong đồ án này sẽ mô hình sự làm việc của bản mặt cầu là sơ đồ khung Xét tại mặt cắt đỉnh trụ vì tại đây chiều cao của các vách dầm là SV : Đỗ Minh Duy Trang 23 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu lớn nhất nên ảnh hưởng đến độ cứng của kết cấu ít nhất Theo dọc cầu, ... Để thi n về an toàn ta lấy momen tại giữa nhòp của dầm giản đơn để thi t kế cốt thép 4.2 Thi t kế cốt thép cho bản lề bộ hành : Chiều cao tiết diện : h = 100 mm Chiều rộng tiết diện : b = 1000 mm Bê tông cấp 28 Cường độ chảy của cốt thép f y = 280 MPA Chọn chiều dày lớp phủ : dc = 25 mm Chiều cao có hiệu của mặt cắt : ds =h - dc = 100 – 25 = 75 mm Chọn hệ số sức kháng : φ = 0.9 Chiều dày của khối ứng. .. dọc cầu bố trí được 5 thanh Ứng suất cho phép trong cốt thép : fsa = Z / (d c × A)1/3 = 30000 / (25 × 10000 )1/3 = 476.22 MPA > 0.6 × f y = 0.6 × 280 = 168 MPA Với A là diện tích bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chòu kéo chính chia cho số thanh A = (25 × 2 ) × 1000 / 5 = 10000 mm2 D10a200 A Lấy fsa = 0.6 × f y = 168 MPA Môđun đàn hồi của cốt thép thường : E s = 200000 MPA Môđun đàn hồi của bê tông. .. 272-05) SV : Đỗ Minh Duy Trang 22 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu b v là bề rộng mặt tiếp xúc b v = B1= 250 mm 0.35 × b v / f y = 0.35 × 250 / 280 = 0.3125 ( mm 2 ) 2 2 Kiểm tra A vf = 0.565 ( mm ) > 0.35 × b v / f y = 0.3125 ( mm ) ⇒ thoả điều kiện về diện tích cốt thép chòu cắt c là hệ số dính bám ở đây lấy c = 0.52 MPA ứng với bê tông đổ phủ lên bê tông sạch,đã cứng và không được tạo nhám µ là... chòu lực 3 Kiểm toán cột lan can : qh Chọn các hệ số tải trọng ηD = 1 cho các thi t kế thông thường SV : Đỗ Minh Duy Trang 13 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu ηR = 1 cho các mức dư thông thường ηI = 1 cho các thi t kế thông thường η = ηD × ηR × ηI = 1 > 0.95 3.1 Tính trọng lượng cột lan can : Chiều dài tấm thép T1 : LT1 = π × 80 + 2 × (350 + 350) = 1651.2 mm Để đơn giản tính toán và dễ thi công. .. = 27.816 mm2 fy 280 Diện tích cốt thép tối thi u : 0.03 × f c' 0.03 × 28 A s min = × b × h= × 1000 × 100 = 300 mm2 fy 280 Vì A s < A s min nên lấy A s = A s min để tính toán diện tích cốt thép A s = 300 mm2 Chọn φ10 a200 để bố trí cốt thép chòu momen dương củabản lề bộ hành Bố trí cốt thép chòu momen âm cũng như momen dương *Kiểm tra lại điều kiện c/ds < 0.45 Với cốt thép đã bố trí trong phạm vi 1m . ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC THI CÔNG ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG SV : Đỗ Minh Duy Trang 1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD. công tác hoàn thi n Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLBiên Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 Đúc K9 HLGiữa Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 Đúc K5 Đúc K6 Đúc K7 Đúc. SỐ LIỆU THI T KẾ CHƯƠNG 1 : Giới thi u công nghệ cầu bê tông cốt thép DUL thi công đúc hẫng cân bằng CHƯƠNG 2 : Các thông số cơ bản của cầu 1Vật liệu 7 2Tiến độ thi công- trình tự thi công 8 CHƯƠNG