ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU CHƯƠNG I TÍNH TOÁN LAN CAN 1. Cấu tạo chung 800 350300150 400 800 350300150 195190150100100 50 50 100 50 12φ12 φ14 a200 Hình 1 : kích thước và bố trí lan can Chọn lớp bảo vệ cốt thép là : 30 (mm) Sử dụng thép AII có f y = 280 (Mpa) Sử dụng bê tông cấp 30 có f c ’ = 30 (Mpa) Thép thanh lan can dung CT3 có f y = 200 (Mpa) Bố trí khoảng cách giữa các cột lan can là 1650 mm Bố trí khe giản nở vì nhiệt cách nhau 8600 mm với bề rộng là 20mm 2. Xác đònh khả năng chòu lực của tường lan can : 2.1 Khả năng chòu lực của dầm đỉnh M b . Do không có dầm đỉnh nên M b =0 . 2.2 Khả năng chòu lực của tường quanh trục thẳng đứng M w H. Do cốt thép bố trí đối xứng nên ta có mômen âm và dương đều bằng nhau. Đối với tiết diện thay đổi ta quy về tiết diện chử nhật tương đương có diện tích bằng với diện tích ban đầu nhưng không làm thay đổi chiều cao của lan can. Chia thành 3 phần tại 3 vò trí thay đổi tiết diện như hình vẽ: SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :29 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU 800 350300150 200 200 400 3 2 1 Hình 2 : phân chia tiết diện ngang của lan can * phần 1: Tiết diện phần 1 như hình vẽ : 4φ12 30 140 30 350 200 Hình 3: Bố trí thép trong phần tiết diện 1. Tiết diện là b.h = 350x.200 2 2 2 12 226.19 4 s A mm π × × = = d s = 200 – 30 -14 -6 = 150 mm ⇒ a = ' 226.19 280 7.1 0.85 0.85 30 350 s y c A f a mm bf × ⇒ = = = × × Hệ số quy đổi chiều cao vùng nén của bê tông β 1 là : ' 1 1 1 0.05 0.05 0.85 ( 28) 0.85 (30 28) 0.836 7 7 7.1 0.056 0.42 0.836 152 ( ) 0.9 226.19 280 (150 7.1/ 2) 8347632.43( . ) 2 c s s w s y s f c a d d a M H A f d N mm β β φ = − × − = − − = ⇒ = = = < ×   ⇒ = − = × × × − =  ÷   SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :30 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU * Phần 2 và 3 tính tương tự Quy đổi phần tiết diện thay đổi như hình vẽ: 2 200 200 300 400 300 300 Hình 4: Quy đổi phần tiết diện thay đổi. Ta có bảng tổng hợp sau: Bảng Tổng hợp khả năng chòu lực theo phương đứng. Phần bê tông Chiều rộng b(mm) Chiều cao h(mm) Diện tích cốt thép A s (mm 2 ) Chiều cao có hiệu d s (mm) Chiều cao vùng nén quy đổi a(mm) M w H (N.mm) 1 350 200 226.19 150 7.1 8347632.43 2 300 300 226.19 250 8.28 15571100.5 5 3 150 400 226.19 350 16.56 21642221.1 Sức kháng của tường lan can quanh trục thẳng đứng là : M w H = (M w H) 1 +(M w H) 2 +(M w H) 3 = 8347632.43 + 15571100.55 + 21642221.1 = 45560954.1 (N.mm) 2.3 khả năng chòu lực của tường theo trục nằm ngang M c . Phần này chỉ do cốt thép phía trong chòu và cũng chia thành 3 đoạn để tính trung bình. Khi tiết diện thay đổi ta chọn tiết diện lớn nhất ở ngàm để xác đònh khả năng chòu lực. Thép ở đây dùng φ14 bố trí với a = 200 theo phương dọc cầu. Phương pháp tính tương tự như M w H. Cắt 1mm theo phương dọc cầu ta có 5 thanh nên diện tích cốt thép trên 1mm dài là : 2 2 5 7 0.77 1000 s A mm π = = Ta có bảng tổng hợp sau : SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :31 120 4 58 180 172 100 δ = 4 ; φ = 100 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU Bảng tổng hợp khả năng chòu lực theo phương ngang. Phần bê tông Chiều rộng b(mm) Chiều cao h(mm) Diện tích cốt thép A s (mm 2 ) Chiều cao có hiệu d s (mm) Chiều cao vùng nén quy đổi a (mm) M w H (N.mm) 1 1 200 0.77 163 8.45 34231.89 2 1 400 0.77 363 8.45 77351.89 3 1 200 0.77 363 8.45 77351.89 1 2 3 .350 .300 .150 800 34321.89 350 77351.89 450 800 58526.27( / ) c c c c M M M M Nmm mm + + ⇒ = × + × = = 3. Xác đònh khả năng chòu lực của thanh lan can : 3.1 Cột lan can P P : Ta có : p p M P Y = Với : 200( )Y mm= : chiều cao của cột lan can. . . p y M S f φ = : là mômen kháng uốn tại mặt cắt ngàm vào tường lan can. S : mômen kháng uốn của tiết diện . Mômen quán tính của tiết diện : Hình 5: tiết diện ngang tại chân cột lan can. 3 3 2 4 bu ng ca nh 4.172 120.4 J J 2J 2 120.4(90 2) 9131669.33( ) 12 12 ï ù mm   = + = + + − =     3 9131669.33 101462.99( ) 180 2 2 . . 1 101462.99 200 101462.99( ) 200 p y p J S mm h M S f P N Y Y φ ⇒ = = = × × ⇒ = = = = 3.2 Thanh lan can : SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :32 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU M R = φ.S.f y S : Momen kháng uốn của tiết diện . 2 3 1 32 D d S D π     = −    ÷       Hình 6 : Tiết diện ngang thanh lan can 4 3 4 3 1 . 32 100 92 1 1 200 32 100 5568611.21( . ) R y D d M f D N mm π φ π     ⇒ = −    ÷           = × × − ×    ÷       = 4. Tổ hợp va xe : 4.1 Va xe ở vò trí giữa tường.: Sức kháng của tường : 2 2 8 2 c c w b w c t M L R M M H L L H   = + +  ÷ −   Với : L t = 1070 lan can cấp L 3 M w H = 45560954.1 (N.mm) (tính ở phần 2) M c = 58526.77 Nmm/mm (tính ở phần 2) M b = 0 2 2 8 ( ) 2 2 1070 1070 8 800 (0 45560954.1) 2830.3( ) 2 2 58526.77 t t b w c c c L L H M M H L M L mm +   = + +  ÷   × × +   ⇒ = + + =  ÷   2 2 58526.77 2830.3 0 8 45560954.1 349693.13 2 2830.3 1070 1070 w R N   × ⇒ = + × + =  ÷ × −   4.1.1 Vò trí va tại cột : Với giá trò L c = 2830.3mm nên chỉ có 2 nhòp tham gia chòu lực vì n.L = 2.1600 = 3200 mm Số cột tham gia chòu lực là 1 cột . + sức kháng kết hợp của thanh lan can và cột lan can 2 2 16 2 16 5568611.21 101462.99 2 1650 2 2 1650 1070 127658.86( ) R p t M P n L R nL L N + = − × + × × = × × − = + Chiếc giảm khả năng chòu lực của tường. SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :33 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU ' 349693.13 800 1 101462.99 1000 222864.4( ) 800 W p R W W R H kP H R N H − × − × × = = = ⇒ Sức kháng của cả tường và lan can kết hợp là : ' 222864.4 127658.86 350523.3( ) W R R R N= + = + = Chiều cao đặt hợp lực R : ' ' 222864.4 800 127658.86 1000 222864.4 127658.86 872.84( ) W W R W R H RH H R R mm + = + × + × = + = Đối với lan can cấp L 3 , ta có: F t = 240 (KN) H e = 810 (mm) 350.5233 240 872.84 810 t c R F H H  = > =  ⇒ ⇒  = > =   Đảm bảo chòu va xe. 4.1.2 Vò trí va tại thanh lan can : Với L c = 2830.3 mm có 3 nhòp tham gia chòu lực , do L = 1650 (mm).( khoảng cách giữa 2 cột lan can ) Số cột tham gia chòu lực là 2 cột. Sức kháng của thanh và cột lan can: 16 ( 1)( 1) 2 16 5568611.21 2 4 101462.99 1650 2 3 1650 1070 161767.75( ) p p t M n n P L R nL L N + − + = − × + × × × = × × − = Chiết giảm như ở 4.1.1, ta được : 325.29 240 899.46 810 t c R F H H  = > =  ⇒  = > =   Đảm bảo chòu va xe . 4.2 Va tại đầu tường : Sức kháng của tường : 2 2 2 2 2 ( ) 1070 1070 800(0 45560954.1) 1488.41( ) 2 2 2 2 58526.27 c c W b w c t t t b w c c M L R M M H L L H L L H M M H L mm M   = + +  ÷ −   + +     = + + = + + =  ÷  ÷     ⇒ R w = 217778.52 (N) Sức kháng của thanh và cột lan can : 2 ( 1) 2 R p t M n n P L R nL L + + = − Do L c = 1488.41 mm < L c = 1600 nên chỉ có một nhòp tham gia chòu lực SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :34 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU 2 5568611.21 1 2 101462.99 1650 2 1650 1070 155141.3( ) R N × + × × × ⇒ = × − = Chiết giảm khả năng chòu lực của tường như phần 4.1.1, ta được : 246.91 240 925.67 810 t c R F H H  = > =  ⇒  = > =   Đảm bảo chòu va xe . Vậy lan can đủ khả năng chòu lực . 4.3. Va xe tại khe giãn nở vì nhiệt. Khi va xe tại khe giãn nở vì nhiệt thì cũng giống trường hợp va xe tại đầu tường nhưng lực F t phân bố cho hai bên tường . Do đó mỗi bên tường chỉ chòu một nửa lực F t nên chắc chắn chòu được va xe . 4.4. Kiểm tra chống trượt của lan can: Lực cắt do va xe truyền xuống ứng với lan can cấp L 3 là : 240000 89.22( / ) 2 1070 2 810 t CT t F T V N mm L H = = = = + + × Sức kháng cắt của mặt cắt tiếp xúc : . n CV Vf y c V C A A f P µ   = + +   ( 22TCN 272-05 mục 5.8.4) + A CV = 400*1 = 400 (mm 2 /mm) diện tích tiếp xúc chòu cắt. + A fV = 0.77 (mm 2 /mm) diện tích cốt thép chòu cắt . + C = 0.52 + µ = 0.6 + P c trọng lượng tónh trên một đơn vò chiều dài. Để an toàn ta chỉ lấy phần bê tông + P C = 1(400*150+300*300+200*350)0.2*45*10 -4 = 5.39 (N/mm) + F y = 280 (Mpa) ⇒ V n = 0.52*400 + 0.6*(0.77*280+5.39) = 340.59 (N/mm) Kiểm tra khả năng chòu lực cắt : V n ≤ 0.2f c ’ .A cv = 0.2*30*400 = 2400 (N/mm) V n ≤ 5.5.A cv = 5.5*400 = 2200 (N/mm) Vậy V n = 340.59 > V ct = 89.22 (N/mm) Vậy lan can đủ khả năng chống trượt. SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :35 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU CHƯƠNG II TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU I. TÍNH TOÁN BẢN HẪNG : 1 . Số liệu tính toán : - Chiều dày bản mặt cầu: 200 mm, γ c = 2.45 T/m 3 = 0,245.10 -4 (N/mm 3 ). - Chọn lớp phủ mặt cầu gồm các lớp sau: + Lớp bêtông Atphalt dày 75 mm, γ 1 = 0,225.10 -4 (N/mm 3 ). DW 1 = 1.6875*10 -3 (N/mm 2 ). + Lớp phòng nước dày 5 mm, γ 2 = 0,15.10 -4 (N/mm 3 ). DW 2 = 0.075*10 -3 (N/mm 2 ). - Độ dốc ngang cầu: 2% Ta chọn bề rộng tính toán của bản theo phương dọc cầu là 1m. Bề rộng phần xe chạy: 13.6 m Bề rộng mặt cắt ngang cầu : B mcn = B + 2 × 0.4 = 13.6 + 2 × 0.4 = 14.4 m. Bề rộng bản hẫng : B hẫng = 624 mm = 0.624 m. Cường độ bê tông f c ’ = 30 Mpa. Trọng lượng riêng của kết cấu thép γ s = 0.785*10 -4 (N/mm 3 ). Thép dùng thép AII , có f y = 280 Mpa. Sơ đồ tính: 24 2404 1272 1190 624 800 350 2. Tính nội lực trong bản hẫng (consol) SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :36 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU Cắt 1mm theo phương dọc cầu ta có nội lực trong bản là: 2.1. Nội lực do tónh tải : Trọng lượng của tường bê tông chia làm 3 phần P5 P4 P1 P3 P2 Hình 7: cách qui tải trọng của lan can P 1 = 800*200*1*0.245*10 -4 = 3.92 (N) P 2 = 150*200*1*0.245*10 -4 = 0.735 (N) P 3 = 0.5*200*300*1*0.245*10 -4 = 0.735 (N) Trọng lượng của cột và thanh lan can + Thanh lan can : 2 2 4 2 2 4 1 *1* 4 100 92 1 *1*0.785*10 0.095( ) 4 100 S D d P D N π γ π −     = −    ÷           = − =    ÷       Cột lan can coi như phân bố đều dọc theo chiều dài cầu với cường độ là P = 0.03 ⇒ P 5 = 0.03 (N) Trọng lượng bản mặt cầu phân bố đều: DC 2 = h f .γ c .1 = 200*0.245*10 -4 *1 = 4.9*10 -3 (N/mm) Trọng lượng lớp phủ mặt cầu phân bố đều từ mép lan can đến tim dầm chính : DW = (DW 1 + DW 2 ).1 = 1.7625*10 -3 *1 = 1.7625*10 -3 (N/mm) 2.2 Nội lực do hoạt tải : Vì tim bánh xe phải cách mép tường lan can là 600 mm nên lực do bánh xe truyền xuống không tác dụng lên bản hẫng . Tải trọng va xe truyền từ bản lan can xuống : SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :37 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU Ở đây ta chỉ thiết kế với tải trọng va xe là F t = 240 (KN) phân bố trên L t = 1070 (mm) ( ứng với lan can cấp L 3 ) . Chứ không thiết kế theo điều kiện tương thích về vật liệu vì khả năng chòu lực của tường ở mỗi vò trí khác nhau là khác nhau. Lực kéo tác dụng lên bản mặt cầu : 3 *1 240*10 *1 89.22( ) 2 1070 2*810 t t F T N L H = = = + + Mô men truyền xuống bản hẫng : 3 *1 240*10 *1 * *1 *810*1 72267.66( ) 2 1070 2*810 t CT t F M H N L H = = = + + 2.3 . Tổng hợp nội lực : 524 424 357 324 624 224 M CT = 72267.66 N/mm T = 89.22 N P 1 +P 5 =3.95N P 4 =0.095N P 3 =0.375N P 2 =0.375N DW=1.7625/10 ³N/mm DC 2 =4,9/10 ³N/mm Hình 8 : Sơ đồ lực tác dụng lên bản hẫng . Do thiết kế bản mặt cầu bỏ qua thiết kế lực cắt nên ta chỉ tổ hợp mô men . Mô men tại ngàm do phần lan can truyền xuống : M DC3 = (P 1 +P 5 )l 1 + P 2 l 2 + P 3 l 3 + P 4 l 4 =(3.92+0.03)524 + 0.735*324 + 0.735*357 + 0.095*424 = 2610.62 (N.mm) M DC2 = DC 2 *624 2 /2 = 4.9*10 -3 *624 2 /2 = 954 (N.mm) M DW = DW*224 2 /2 = 1.7625*10 -3 *224 2 /2 = 44.2176 (N.mm) * Trạng thái giới hạn cường độ : M u = η[( M DC2 + M DC3 )γ DC + γ DW. M DW ] Với : Hệ số điều chỉnh tải trọng lấy η = 1. Hệ số tải trọng kết cấu γ DC = 1.25 . Hệ số tải trọng lớp phủ γ DW = 1.5 ⇒ M u = 1*[ (954+2610.62)1.25 + 1.5*44.2176] = 4522.10 (N.mm) SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :38 [...]... học của dầm Super T: X t các m t c t đặc trưng gồm + M t c t gối x0 = 0 mm + M t c t tại khấc x1 = 550 mm + M t c t tại vò trí 0.72h (để kiểm tra lực c t) : x2 = 1224 mm ( lưu ý h kể cả chiều dày bản m t cầu ) SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :62 ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BTCT MAI LỰU + M t c t Ltt/4 + M t c t tại vách ngăn (dầm xem như đặc) + M t c t L/2: 1.1 X t m t c t trên gối: Ta qui đổi thành... lượng c t thép : ρ = Vì ρ < ρ min : nên lấy ρ = ρ min = 0.0032 để t nh toán diện t ch ti t diện c t thép As = ρ min ×b×h = 0.0032×1000×200 = 640 mm2 Chọn φ16a150 để bố trí c t thép chòu mômen dương của bản m t cầu 4.2 Thi t kế c t thép cho mômen âm : Mu = 20514297.72 N.mm Chiều cao ti t diện h = 200 mm Chiều rộng ti t diện b = 1000 mm Chọn khoảng cách t mép trên của bản m t cầu đến trọng t m c t thép. .. và t i trọng làn M t xe chạy B1 = 13.6 m Lan can B2 = 0.4 m T ng bề rộng cầu B = B1 + 2 × B2 =14.4m Dạng k t cấu nhòp: Cầu dầm Dạng m t c t: Super T V t liệu k t cấu: BTCT dự ứng lực Công nghệ chế t o: Căng sau Cấp b t ng Dầm chủ: f'c1 = 45 MPa Bản m t cầu: f' c2 = 30 Mpa T trọng b t ng Dầm: γ c = 2450 kg/cm3 Bản: γ cb = 2500 kg/cm3 Loại c t thép DƯL: tao thép 7 sợi xoắn đường kính: φ = 15.2 mm SVTH:... 10042278.46 IV THI T KẾ C T THÉP CHO BẢN M T CẦU : V t liệu : + Bê t ng bản m t cầu : fc’ = 30 Mpa – cường độ nén quy đònh ở tuổi 28 ngày 1.5 Ec = 0.043 × γ c f c' = 0.043 × 25001.5 × 30 = 29440.1( MPa) + C t thép : fy = 280 Mpa = 280 N/mm2 – giới hạn chảy t i thiểu của thanh c t thép Es = 200000 Mpa 4.1 Thi t kế c t thép cho mô men dương theo điều 9.7.2.5 : Mu = 16459711.69 N.mm Chiều cao ti t diện h... bố trí c t thép chòu mômen âm của bản m t cầu SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 50 150 200 40 1000 Page :44 ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BTCT MAI LỰU GVHD : Th.S V KIỂM TRA Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG 1 Kiểm tra n t với momen âm X t trên 1m dài Momen t c dụng ở trạng thái giới hạn sử dụng là : M s = 12537807.21 N.mm 2 16 × 7 = 1407.4 mm2 Diện t ch c t thép: A s = π × 4 Chiều cao có hiệu của m t c t. .. BTCT MAI LỰU GVHD : Th.S M T C T NGANG ĐẦU DẦM b2=2380 b2'=1332 H'=700 90 10x20 b1'=979 M T C T NGANG DẦM NGANG Hdn=700 hvdn=75 a'dn=1072 avdn=100 adn=1425 II THI T KẾ CẤU T O : 1 Kích thước m t c t ngang cầu: Số lượng dầm chủ: Khoảng cách giữa hai dầm chủ Bố trí dầm ngang t i vò trí hai gối: Số lượng dầm ngang Phần cánh hẫng Chiều dày trung bình của bản Lớp bê t ng atphalt Lớp phòng nước 2 Thi t kế. .. SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :57 ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BTCT MAI LỰU Cường độ chòu kéo tiêu chuẩn Thép thường: G60 Quy trình thi t kế: 22TCN 272 - 05 SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 GVHD : Th.S fpu = 1860 MPa fu = 620 MPa fy = 420 MPa Page :58 SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 1190 624 2404 2404 1190 14400 1190 M T C T NGANG K T CẤU NHỊP 2404 2404 Lớp b t ng atphan dày 75... = 13.23mm β1 0.8357 Xác đònh trường hợp phá hoại cho bài toán c t đơn c 13.23 = = 0.0181 < 0.45 d s 731.22 ⇒ Bài toán thuộc trường hợp phá hoại dẻo Xác đònh diện t ch c t thép SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :54 ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BTCT MAI LỰU AS = GVHD : Th.S 0.85 × f c' × a × b 0.85 × 30 ×11.056 × 680 = = 684.7(mm 2 ) fy 280 Kiểm tra hàm lượng c t thép t i thiểu ρ ≥ ρ min ρ= AS 684.7... m t cầu dày 200 mm 1190 ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BTCT MAI LỰU GVHD : Th.S Page :59 ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BTCT MAI LỰU B1/2 = GVHD : Th.S 7200 B2 = 400 2380 624 Sk=1190 S=2404 2404 1190 750 M T C T NGANG GIỮA NHỊP h2=75 h1=90 b2=2380 b5=706 b6=968 b5=706 30x30 10x20 524 b7=100 h4=50 h5=250 b3=130 b3=130 H=1500 h3=1035 624 b4=287 b1=750 SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 20x20 Page :60 ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU... trọng t m c t thép : f s = n × M s × (d s − x) / I cr = 6.793 × 52115956.7 × (800 – 160.3)/ 6.523 × 109 = 34.72 MPa Kiểm tra : f s = 34.72 MPa < f sa = 168 MPa => Thỏa điều kiện ở trạng thái giới hạn sử dụng CHƯƠNG IV T NH TOÁN DẦM CHÍNH I SỐ LIỆU THI T KẾ: Chiều dài toàn dầm: L = 26.5 m Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: a = 0.5 m Khẩu độ t nh toán: L tt = L - 2a, Ltt = 25.5 m T i trọng thi t kế : HL93 . ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU CHƯƠNG I TÍNH TOÁN LAN CAN 1. Cấu tạo chung 800 350300150 400 800 350300150 195190150100100. đổi tiết diện như hình vẽ: SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :29 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU 800 350300150 200 200 400 3 2 1 Hình 2 : phân chia tiết diện ngang của.  ⇒ = − = × × × − =  ÷   SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :30 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT GVHD : Th.S. MAI LỰU * Phần 2 và 3 tính tương tự Quy đổi phần tiết diện thay đổi như hình