Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường MỤC LỤC Chương 1 3 GIỚI THIỆU CHUNG VÀ CHỌN SƠ BỘ KẾT CẤU NHỊP 3 I ) Tóm tắt nhiệm vụ đồ án 3 1. Số liệu đầu vào: 3 2. Nhiệm vụ thiết kế: 3 3. Tiêu chuẩn thiết kế: 3 II) Thiết kế hệ dầm mặt cầu : 3 1.Các trạng thái giới hạn 3 2. Vật liệu dùng cho kết cấu: 4 3. Chọn sơ đồ kết cấu nhịp 4 4. Chọn sơ bộ kích thước: 5 Chương 2 9 THIẾT KẾ HỆ DẦM MẶT CẦU 9 I. Thiết kế dầm dọc: 9 I.1 Tải trọng tác dụng lên dầm dọc: 9 I.2 Chọn tiết diện: 14 I.3 Kiểm tra tiết diện: 15 II. Thiết kế dầm ngang: 24 II.1 Tải trọng tác dụng lên dầm ngang: 24 II.2 Xác định nội lực dầm ngang: 26 II.3 Chọn tiết diện: 29 II.4 Kiểm tra tiết diện: 30 III. Thiết kế liên kết dầm dọc vào dầm ngang 36 III.1 Xác định số bu lông liên kết bản con cá với cánh trên của dầm dọc 36 III.2 Xác định số bu lông liên kết sườn dầm dọc và thép góc liên kết: 38 IV. Thiết kế liên kết dầm ngang vào nút: 40 IV.1 Công thức tính: 40 IV.2 Tính Rn: 40 IV.3 Tính số lượng bulông: 41 Chương 3 42 THIẾT KẾ GIÀN CHỦ 42 I. Xác định nội lực các thanh qui tụ tại nút số 4: 42 I.1 Xác định tải trọng tác dụng lên giàn: 42 I.2 Tổ hợp nội lực: 44 II. Chọn tiết diện thanh: 45 II.1 Tính nội lực: 45 II.2 Chọn tiết diện: 47 II.3 Kiểm tra tiết diện thanh: 49 Chương 4 57 THIẾT KẾ NÚT GIÀN SỐ 4 57 I. Nguyên tắc thiết kế bản nút : 57 SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 1 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường II. Trình tự thiết kế nút giàn: 58 II.1 Tính số bulông liên kết các thanh giàn: 58 II.2 Bố trí bulông: 59 III.Tính toán nút giàn số 4: 60 IV. Thiết kế mối nối thanh biên tại nút theo khả năng chịu lực của thanh 63 TÀI LIỆU THAM KHẢO 66 SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 2 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường THIẾT KẾ CẦU GIÀN THÉP Chương 1 GIỚI THIỆU CHUNG VÀ CHỌN SƠ BỘ KẾT CẤU NHỊP I ) Tóm tắt nhiệm vụ đồ án 1. Số liệu đầu vào: - Chiều dài nhịp tính toán: l tt = 60 m. - Khổ cầu : K = 7+2 × 0,75 (m) - Tải trọng thiết kế: + Hoạt tải thiết kế: HL93. + Đoàn người: 3 daN/m 2 . 2. Nhiệm vụ thiết kế: - Thiết hế hệ dầm mặt cầu: dầm dọc, dầm ngang, liên kết dầm dọc vào dầm ngang và liên kết dầm ngang vào giàn chủ. - Thiết kế tiết diện các thanh giàn trong một nút tự chọn. - Thiết kế bản nút . 3. Tiêu chuẩn thiết kế: Thiết kế theo quy trình 22TCN 272-05. II) Thiết kế hệ dầm mặt cầu : 1.Các trạng thái giới hạn 1.1 Trạng thái giới hạn cường độ I U = η.{1.25DC + 1.5DW + 1.75(LL+IM)} (2.1) IM = 25% 1.2 Trạng thái giới hạn sử dụng U = 1,0.(DC + DW) +1,0.(LL+IM) (2.2) IM = 25% 1.3 Trạng thái giới hạn mỏi và đứt gãy U = 0,75.(LL+IM) (2.3) IM = 15% SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 3 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường Trong đó: LL: hoạt tải xe. IM: lực xung kích. DC: tĩnh tải của các bộ phận kết cấu và liên kết. DW: tỉnh tải của các lớp phủ mặt cầu. PL: hoạt tải người. η = η D .η R .η I : hệ số điều chỉnh tải trọng, lấy theo 22TCN 272-05 Bảng 1: Các hệ số Cường độ Sử dụng Mỏi 1. Hệ số độ dẻo η D (A.1.3.3) 0.95 1.0 1.0 2. Hệ số dư thừa η R (A.1.3.4) 0.95 1.0 1.0 3. Hệ số quan trọng η I (A.1.3.5) 1.05 KAD KAD η=η D .η R .η I (A.1.3.2.1) 0.95 1.0 1.0 2. Vật liệu dùng cho kết cấu: -Thép kết cấu M270 cấp 250 có F Y = 250Mpa - Bê tông bản mặt cầu có f’ c = 30Mpa - Liên kết sử dụng bu lông cường độ cao. 3. Chọn sơ đồ kết cấu nhịp - Chọn giàn có 2 đường biên song song.Giàn có 10 khoang, chiều dài mỗi khoang d = 6,0 m. - Chiều cao giàn chủ: mlh )0,657,8( 10 1 7 1 ÷=       ÷= ( với giàn có chiều cao không đổi ) Tuy nhiên ta hoàn toàn không có sự tự do để lựa chọn chiều cao giàn, nó còn phụ thuộc vào kích thước xe chạy trên cầu; đối với cầu ôtô có đường xe chạy duới thì chiều cao của giàn chủ phải thõa mãn: h≥H k +h dn +h bmc +h cc . Trong đó: H k : Chiều cao tĩnh không yêu cầu theo 22TCN272-05. H k =5,3m. h dn : Chiều cao dầm ngang. h dn = 1m. h bmc : Bề dày bản mặt cầu. h bmc = 0,19m. h cc : Chiều cao cổng cầu. h cc = (0,15-0,3)B. Chọn h cc =1.4m → h≥5,3+1+0,19+1,4 = 7,89m. Chọn sơ bộ chiều cao của giàn chủ h =8,0m . Trong các giàn hình tam giác có thanh đứng thì chiều dài khoang có thể lấy bằng (0,6 ÷ 0,8)h ,do vậy ta chọn chiều dài mỗi khoang d=6,0m. Khi đó góc xiên α hợp bởi thanh xiên và phương nằm ngang là α = 53 0 7’48’’. SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 4 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường 60 53d07'48'' 8.0 Hình 1: Sơ đồ giàn chủ * Khoảng cách giữa các tim giàn chủ : Đối với cầu xe chạy dưới: Bố trí hai giàn chủ với khoảng cách lớn hơn khổ đường xe chạy từ (1 ÷ 1,5)m. Ta chọn khoảng cách giữa hai giàn chủ là B = 8m (tính từ tim giữa hai giàn chủ),( đá vỉa mỗi bên là 0,25m và có thêm phần chiều dày của giàn biên là 0,5m ). 4. Chọn sơ bộ kích thước: 4.1 Bản mặt cầu: Ta chỉ tính cho phần xe chạy: - Bản mặt cầu có chiều dày tối thiểu 175 mm, cộng thêm 15 mm hao mòn .Vậy chiều dày của bản là 190 mm. Phía trên là lớp phủ mặt cầu dày 7.5cm gồm các lớp: BT nhựa, lớp bảo vệ, lớp phòng nước. Ta tính được: -Trọng lượng của bản mặt cầu đường xe chạy: DC 1 = 0,19.2,5.7,5.9,81 = 34,95(kN/m) -Trọng lượng của lớp phủ mặt cầu đường xe chạy: DW = 2,25.9,81.0,075.7,0 = 11,59(kN/m) -Trọng lượng đá vỉa: DC 2(dv) = 2(0,3.0,2+0,5.0,45.0,05 )2,5.9,81=3,5(kN/m). 4.2 Dầm dọc: - Chọn 5 dầm dọc, khoảng cách giữa các dầm là 1,6m. - Chiều cao dầm dọc cũng như các kích thước khác được tính chính xác trong phần thiết kế dầm dọc. 4.3 Dầm ngang: - Các dầm ngang được đặt tại các nút giàn chủ, cách nhau 1 khoảng bằng khoang giàn d = 6,0 m. - Chiều cao dầm ngang cũng như các kích thước khác được tính chính xác trong phần thiết kế dầm ngang. 4.4 Liên kết dọc trên và dọc dưới giữa 2 giàn chủ: SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 5 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường 48 60 8 8 Hình 2: Liên kết dọc trên và dọc dưới của giàn chủ. 4.5 Chọn sơ bộ tiết diện các thanh giàn chủ: - Chọn tiết diện các thanh kiểu chữ H ở biên giàn. - Chọn các thanh xiên và thanh đứng có cùng bề rộng với thanh biên để dễ liên kết giữa các thanh với nhau, chọn các thanh biên có chiều cao h không đổi để dễ liên kết. - Chiều cao và chiều rộng được xác định theo công thức kinh nghiệm 332/Tr.345 sách N.I.POLIVANOV. cm l lh 0,51 400 60 60 400 22 =−=−= b = h – 0,2l = 51-0,2 × 60=39cm Trị số của h chọn có thể chọn sai số ±10cm. Do đó ta có thể chọn h = 50cm, b= 40cm. 4.6 Tính trọng lượng kết cấu nhịp: - Trọng lượng thép trên 1m dài dầm chủ có thể được xác định theo công thức: DC (dc) = la la F DWDCk y . .)1.(25,1 .5,1.25,1.75,1 0 α γ +− Φ ++ (2.4) Trong đó: - DC - trọng lượng BMC đường xe chạy tính cho 1m giàn chủ, kN/m.(tính cho một giàn chủ chịu ),( gồm có bản mặt cầu , đá vỉa ) DC = nl DC ∑ = 60.2 5,381,9.5,2.60.19,0.5,7 + = 17,50 kN/m - DW: trọng lượng lớp phủ mặt cầu DW = ln DW . ∑ = = 60.2 81,9.25,2.60.0,7.075,0 5,79 kN/m - l: nhịp tính toán của dầm, l = 60m - F y : cường độ chảy nhỏ nhất của thép làm dầm, kN/m 2 Dùng thép công trình M270 cấp 250 có F y = 250Mpa = 2,5.10 5 kN/m 2 SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 6 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường - Φ : Hệ số sức kháng. Φ =1 - γ: trọng lượng thể tích của thép, γ = 7,85 T/m 3 = 78,5 kN/m 3 - α: hệ số xét đến trọng lượng của hệ liên kết giữa các dầm chủ (lấy tùy thuộc vào chiều dài nhịp), α = 0,1-0,12 - a: đặc trưng trọng lượng ứng với dầm giản đơn, a = 5 . - k 0 : Tải trọng tương đương của tất cả các loại hoạt tải tác dụng lên dầm kể cả hệ số phân bố ngang, hệ số làn xe và hệ số xung kích. (kN/m) - Tính hệ số phân phối ngang của hoạt tải: ta dùng phương pháp đòn bẩy. 0.362 0.557 0.686 0.881 1.0 1.8 1.2 0.6 1.8 7.5 7.0 8.0 1.108 Hình 3: Nguyên tắc đòn bẩy để xác định hệ số phân bố mômen của hoạt tải thiết kế cho giàn chủ . Ta có: -Xét 1làn xe chất tải : mg LL =1,2.0,5(0,881+0,686) = 0,9402 -Xét 2làn xe chất tải : mg LL =1,0.0,5.(0,881+0,686+0,557+0,362) = 1,243 Vậy mg LL = 1,243 g PL = Ω PL =1,051 -Xác định k 0 : Tính k 0.25L do xe tải và xe hai trục gây ra: SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 7 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường 9,3kN/m 35 145 145 4.3 4.3 11.25 10.17 9.10 Hình 4: Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt 1/4 nhịp của xe tải thiết kế. 10.95 110110 1,2 9,3kN/m 11.25 Hình 5: Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt 1/4 nhịp của xe hai trục . k 0.25L(XTTK) = ω ∑ ii yP . =       ++ 50,337 10,9.3517,10.14525,11.145 =10,14 kN/m k 0.25L(XHT) = ω ∑ ii yP . =       + 50,337 95,10.11025,11.110 = 7,24 kN/m Vậy ta chọn k 0.25L = 10,14kN/m. => k 0 = mg LL .[(1+IM).k 0.25 + q LL ] + g PL .PL = 1,243.(1,25.10,14+9,3) + 1,051.3 = 30,468 kN/m Thay tất cả vào công thức (2.4) ta có: DC (dc) = 60.5).1,01(25,1 5,78 10.5,2 79,5.5,15,17.25,1468,30.75,1 5 +− ++ .5.60 = 9,08 kN/m Trọng lượng thép của hệ liên kết, thường được xem là một hàm số của trọng lượng giàn chủ. g gl = α.DC (dc) = 0,1 × 9,08 = 0,91kN/m . Trọng lượng của giàn (kể cả hệ liên kết) = (9,08+0,91) × 2 × 60 = 1198,8kN. SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 8 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường Chương 2 THIẾT KẾ HỆ DẦM MẶT CẦU I. Thiết kế dầm dọc: Dầm dọc đặt dọc theo hướng xe chạy, làm việc như một dầm liên tục nhiều nhịp, có nhịp tính toán là khoảng cách giữa các dầm ngang, dầm dọc có tác dụng làm giảm độ lớn của mặt cầu . I.1 Tải trọng tác dụng lên dầm dọc: Sự phân bố tải trọng theo phương ngang cầu lên các dầm dọc được xác định theo phương pháp đòn bẩy .Hình 6 dưới đây thể hiện sự phân bố tải trọng lên các dầm dọc 2.2 1.2 0.937 1.000 0.313 0.344 1.000 0.812 1.000 1.344 1.81.8 0.6 DAH R3 DAH R2 1.8 DAH R1 1.8 0.6 5 4 3 21 8.0 7.0 7.5 Hình 6 : Sự phân bố tải trọng lên dầm dọc Bảng 2: Hệ số phân phối ngang của các dầm dọc Dầm Số làn xe chất tải Hệ số làn xe m 93HL mg = m.0,5 ∑ yi Dầm 1 1 1,2 0,487 Dầm 2 1 1,2 0,60 Dầm 3 2 1,0 0,625 SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 9 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường I.1.1 Nội lực do tĩnh tải Tĩnh tải tác dụng lên dầm dọc bao gồm : lớp phủ mặt cầu DW, đá vỉa , bản thân dầm dọc Tính tĩnh tải tác dụng lên dầm dọc: -Tải trọng bản thân dầm dọc, có thể lấy gần đúng trong khoảng từ (0,1 ÷ 0,12 T/m) (Cơ sở thiết kế và ví dụ tính toán cầu thép trang 88). Do vậy ta có thể lấy DC 1 = 0,12T/m = 1,2 kN/m. Trọng lượng bản mặt cầu: DC 2 =0,19.2,5.9,81= 4,66 kN/m 2 Trọng lượng lớp phủ: DW=0,075.2,25.9,81=1,655 kN/m 2 Trọng lượng đá vỉa: DC 2(dv) =1,75kN/m ( hai bên thì có DC 2(dv) = 3,5 kN/m) . Tổng quát ta đặt tải trọng lên đường ảnh hưởng áp lực dầm, tĩnh tải được xác định theo công thức sau g tt = 1.5.DW. WD ω +1,25.(DC 2 . 2DC ω +DC 1+ DC 2(dv) y dv ) (2.5) Trong đó : WD ω , 2DC ω : Diện tích đường ảnh hưởng áp lực của dầm đang xét tương ứng với lớp phủ mặt cầu, bản mặt cầu y dv : tung độ đường ảnh hưởng ứng với trọng tâm đá vỉa. Bảng 3: Kết quả tính toán tải trọng tĩnh tác dụng lên các dầm dọc DW(kN/m 2 ) WD ω DC 2 (kN/m 2 ) 2DC ω DC 1 y dv g tt (kN/m) Dầm 1 1,655 1,128 4,66 1,445 1,2 1,266 15,49 Dầm 2 1,655 1,572 4,66 1,505 1,2 -0,266 13,59 Dầm 3 1,655 1,60 4,66 1,60 1,2 0,000 14,79 Nội lực tính toán do tĩnh tải được xác định theo công thức : M= g tt . M ω ; V= g tt . V ω (2.6) 0.75 0.25 DAH Q 1/4 1.000 DAH Q gäúi DAH M1/4 DAH M1/2 6.0 6.000 1.500 1.125 6.000 6.000 Hình 7 : Đường ảnh hưởng của tải trọng tĩnh tác dụng lên dầm SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 10 [...]... (Sách cơ sở thiết kế và ví dụ tính toán cầu giàn thép , trang 92 ) ⇒ Chọn sơ bộ DC1 = 2 kN/m - Tải trọng tập trung của bản mặt cầu: DC2 = δbmc.γbmc.b = 0,19.2,5.9,81.1,6 = 7,46 kN/m SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 24 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường - Tải trọng tập trung của dầm dọc: DC3 = DC(dd).d = 1, 2.6,0 = 7,20 kN - Tải trọng tập trung của các lớp phủ mặt cầu DW =... Iyc = I.3.5.2) Sức kháng uốn: Theo (A.6.10.10.1.2c) Mn = Rb.Rh.My Trong đó: SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A (2.24) Trang: 21 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường + MY: mômen chảy MY = Sx.FY = 1776768.10-3.250.10-3 = 444,192kN.m + Rb, Rh: các hệ số chiết giảm ứng suất bản cánh, hệ số truyền tải và hệ số đồng nhất - Với tiết diện đồng nhất: Rh = 1,0 ( Sách cầu thép Lê Đình Tâm trang... cho: 0,1 ≤ Iyc ≤ 0,9 Iy (2.38) Trong đó: SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 33 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường + Iy: là mômen quán tính của mặt cắt thép đối với trục thẳng đứng trong mặt phẳng của bản bụng, Iy = 196734947 mm4 + Iyc: là mômen quán tính của bản cánh chịu nén của mặt cắt thép quanh trục đứng trong mặt phẳng của bản bụng: 1 1 tf.bf3 = 30.3403 = 98260000... tải lên đường ảnh hưởng áp lực của dầm ngang (tính cho trạng thái giới hạn cường độ I và sử dụng) - Với xe tải thiết kế: ATr = 0,5 [145.(1+0,283)+35.0,283] = 97,97 kN SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 25 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường - Với xe hai trục thiết kế: ATa = 0,5.110(1 +0,800)= 99 kN Vậy ta tính được hoạt tác dụng lên dầm ngang: ALL+IM = (ATr hoặc ATa).(1+IM)... Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 31 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường 1 1 (d-2.tf) = (1000 – 2.30) = 470mm 2 2 2D 2 x 470 200000 = 67,14 ≤ 5,76 = 162,9 => C = tw 14 250 Do đó áp dụng công thức (2.32) : ffc ≤ Rh.Fyc ( theo Tr.224 sách Cầu thép Lê Đình Tâm ) Dc = Trong đó: + Rh: hệ số lai, kể đến sự chiết giảm ứng suất trong bản cánh khi mặt cắt không đồng nhất, ở đây ta lấy Rh = 1,0... Tường Lớp: 05X3A Trang: 14 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Ta có Khoa Xây Dựng Cầu Đường tW 12 1 = = 0.021 > nên ta không bố trí sườn tăng cường đứng d − 2.t f 600 − 2.16 50 Ngoài ra để tránh mất ổn định cục bộ, độ mảnh yêu cầu phải thoả mãn b E ≤k t Fy (A6.9.4.2) (2.9) Với -b: bề rộng tấm (mm) -t: là bề dày tấm t = tf = 16 (mm) - k: hệ số mất ổn định tấm Tra bảng 4.3 sách cầu thép; k = 0,56 ⇒ Ta có... hưởng đến giao thông trên cầu Đối với cả hai biên của tiết diện không liên hợp Công thức: ff ≤ 0,8.Rb.Rh.Fyf (A.6.10.5.2-2) (2.40) Trong đó: + ff: là ứng suất bản cánh dầm đàn hồi do tải trọng tính toán gây ra (MPa) + Fyf: là cường chảy nhỏ nhất quy định của bản cánh, Fyf = 250 MPa SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 34 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường + Theo mục trên... dụng η = 1,00 đối với TTGH mỏi SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 26 (2.27) Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường DW DC4 DC2+ DC3 DC1 0.4 0.188 1.2 DAH M1/2 2.0 1.2 0.188 0.4 8.0 1.000 0.953 0.9 0.1 0.047 0.3 0.5 0.7 DAH Qg Hình 15: Sơ đồ tính nội lực của dầm ngang do tĩnh tải Kết quả tính toán thể hiện trong các bảng tính sau: Bảng 15: Các TTGH γDC DC2+DC3 Σyi TTGH CD I TTGH... 6 Mu 250 Từ đó: Z ≥ Fy = = 6196960 mm3 - Dùng thép công trình M270 cấp 250 có mặt cắt ngang như sau: SVTH: Trương Công Tường Lớp: 05X3A Trang: 30 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường d tf Y X X tw Y bf Hình 17: Mặt cắt ngang thép tổ hợp hàn - Trong đó: d = 1000mm, bf = 340mm, tf = 30mm, tW = 14mm - Ta có bảng tính các đặc trưng hình học của tiết diện như sau: Bảng 21: d, mm bf,... suất mỏi, lấy ở Bảng 6.5 Tr.193 sách Cầu thép, với chi tiết loại B => (ΔF)TH = 110 Mpa  39,3 x1011  Ta tính được: (ΔF)n =   124,1.10 6     Do đó ( ∆ F)n = 55 MPa SVTH: Trương Công Tường 1/ 3 = 31,64 MPa < Lớp: 05X3A 1 1 (ΔF)TH = 110 = 55Mpa 2 2 Trang: 23 Đồ án môn học: Thiết Kế Cầu Thép Khoa Xây Dựng Cầu Đường I.3.7.3 Biên độ ứng suất lớn nhất: được giả thiết bằng hai lần biên độ ứng suất gây