Đang tải... (xem toàn văn)
LỜI NÓI ĐẦUÔtô ngày càng được sử dụng rộng rãi ở nước ta như một phương tiện đi lại cá nhân cũng như vận chuyển hành khách, hàng hoá rất phổ biến. Sự gia tăng nhanh chóng số lượng ôtô trong xã hội, đặc biệt là các loại ôtô đời mới đang kéo theo nhu cầu đào tạo rất lớn về nguồn nhân lực phục vụ trong nghành công nghiệp ôtô nhất là trong lĩnh vực thiết kế.Sau khi học xong giáo trình Động cơ đốt trong chúng em được tổ bộ môn giao nhiệm vụ làm đồ án môn học. Vì bước đầu làm quen với công việc tính toán, thiết kế ôtô nên không tránh khỏi những bỡ ngỡ và vướng mắc. Nhưng với sự quan tâm, động viên, giúp đỡ, hướng dẫn tận tình của thầy giáo Dương Xuân Mỹ, cùng các Thầy giáo trong khoa nên chúng em đã cố gắng hết sức để hoàn thành đồ án trong thời gian được giao. Qua đồ án này giúp sinh viên chúng em nắm được các lực tác dụng, công suất của động cơ... và điều kiện đảm bảo bền của một số nhóm chi tiết ...ô tô,máy kéo. Vì thế nó rất thiết thực với sinh viên nghành công nghệ kỹ thuật ôtô.Tuy nhiên trong quá trình thực hiện dù đã cố gắng rất nhiều không tránh khỏi những thiếu sót. Vì vậy chúng em rất mong nhận được sự quan tâm đóng góp ý kiến của các Thầy, các bạn để em có thể hoàn thiện đồ án của mình hơn và cũng qua đó rút ra được những kinh nghiệm qúi giá cho bản thân nhằm phục vụ tốt cho quá trình học tập và công tác sau này.Em xin chân thành cảm ơn
Trường: ĐHSPKT Vinh Khoa: Cơ khí Động Lực TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHAM KỸ THUẬT VINH KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ĐỒ ÁN MÔN HỌC ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG THỰC HIỆN TRÊN XE DIESEL.240 Giáo viên hướng dẫn : DƯƠNG XUÂN MỸ Sinh Viên Thực Hiện : PHAN VĂN NGỌC Lớp : ĐHCN OTO B_K3 GVHD: D¬ng Xu©n Mü 1 SVTH: Phan Văn Ngọc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc Vinh, thỏng 06/2011 NHậN xét - đánh giá Đồ áN Giáo viên hớng dẫn: Kết quả đánh giá Giáo viên bảo vệ: Kết quả đánh giá lời nói đầu Ôtô ngày càng đợc sử dụng rộng rãi ở nớc ta nh một phơng tiện đi lại cá nhân cũng nh vận chuyển hành khách, hàng hoá rất phổ biến. Sự gia tăng GVHD: Dơng Xuân Mỹ 2 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc nhanh chóng số lợng ôtô trong xã hội, đặc biệt là các loại ôtô đời mới đang kéo theo nhu cầu đào tạo rất lớn về nguồn nhân lực phục vụ trong nghành công nghiệp ôtô nhất là trong lĩnh vực thiết kế. Sau khi học xong giáo trình Động cơ đốt trong chúng em đợc tổ bộ môn giao nhiệm vụ làm đồ án môn học. Vì bớc đầu làm quen với công việc tính toán, thiết kế ôtô nên không tránh khỏi những bỡ ngỡ và vớng mắc. Nhng với sự quan tâm, động viên, giúp đỡ, hớng dẫn tận tình của thầy giáo Dơng Xuân Mỹ, cùng các Thầy giáo trong khoa nên chúng em đã cố gắng hết sức để hoàn thành đồ án trong thời gian đợc giao. Qua đồ án này giúp sinh viên chúng em nắm đợc các lực tác dụng, công suất của động cơ và điều kiện đảm bảo bền của một số nhóm chi tiết ô tô,máy kéo. Vì thế nó rất thiết thực với sinh viên nghành công nghệ kỹ thuật ôtô. Tuy nhiên trong quá trình thực hiện dù đã cố gắng rất nhiều không tránh khỏi những thiếu sót. Vì vậy chúng em rất mong nhận đợc sự quan tâm đóng góp ý kiến của các Thầy, các bạn để em có thể hoàn thiện đồ án của mình hơn và cũng qua đó rút ra đợc những kinh nghiệm qúi giá cho bản thân nhằm phục vụ tốt cho quá trình học tập và công tác sau này. Em xin chân thành cảm ơn ! Vinh,Ngày tháng năm 2011 Sinh viên thực hiện Phan Vn Ngc CHƯƠNG I TíNH TOáN CHU TRìNH CÔNG TáC CủA ĐộNG CƠ ĐốT TRONG. 1.1 Trình tự tính toán: 1.1.1. Số liệu ban đầu: 1. Công suất của động cơ e N = 80 (mã lực) 2. Số vòng quay trục khuỷu 220n = (v/ph) 3. Đờng kíng xilanh D = 110 (mm) 4. Hành trình pistong S = 125 (mm) 5. Dung tích công tác h V = 1.18791 ( 3 dm ) GVHD: Dơng Xuân Mỹ 3 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc 6. Số xilanh i = 4 7. Tỉ số nén 4.16= 8. Thứ tự làm việc của xilanh 1-2-4-3 9. Suất tiêu hao nhiên liệu 183= e g (g/ml.h) 10. Góc mở sớm xupap nạp 10 1 = ( độ ) 11. Góc đóng muộn xupap nạp 40 2 = (độ ) 12. Góc mở sớm xupap thải 40 1 = (độ ) 13. Góc đóng muộn xupap thải 10 2 = ( độ ) 14. Chiều dài thanh truyền 230= tt l ( mm ) 15. Khối lợng nhóm piston 2,2= pt m ( kg ) 16. Khối lợng nhóm thanh truyền 9.3= tt m ( kg ) 17. Góc phun sớm 22= i (độ) 1.1.2. Các thông số cần chọn : 1. áp suất môi trờng k p : áp suất môi trờng k p là áp suất khí quỷên trớc khi nạp vào động cơ ( với động cơ không tăng áp ta có áp suất khí quyển bằng áp suất trớc xupap nạp nên ta chọn 0 pp k = ) . ở nớc ta chọn 0 pp k = = 0,1 (MPa) 2. Nhiệt độ môi trờng k T : Nhiệt độ môi trờng đợc chọn lựa theo nhiệt độ bình quân của cả năm . Với động cơ không tăng áp ta có nhiệt độ môi trờng bằng nhiệt độ trớc xupap nạp nên: )297(24 00 0 KCTT k == 3. áp suất cuối quá trình nạp a p : áp suất cuối quá trình nạp a p phụ thuộc vào rất nhiều thông số của động cơ nh chủng loại của động cơ , tính năng tốc độ n, hệ số cản trên đờng nạp , tiết diện lu thông Vậy cần xem xét động cơ đang tính thuộc nhóm nào để lựa chọn a p . áp suất cuối quá trình nạp a p có thể chọn trong phạm vi: ka pp ữ= )9,08,0( . Ta chọn a p = 0,089 ( MPa ) 4. áp suất khí thải r p : áp suất khí thải r p cũng phụ thuộc các thông số nh a p : áp suất khí thải r p có thể chọn trong phạm vi: r p = (1,05 ữ 1,15). k p ; Ta chọn r p = 0,115 (MPa) GVHD: Dơng Xuân Mỹ 4 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc 5. Mức độ sấy nóng môi chất : Mức độ sấy nóng môi chất chủ yếu phụ thuộc vào quá trình hình thành hỗn hợp ở bên ngoài hay bên trong xilanh : Với động cơ Điêzen : C = C 00 4020 ữ ; Ta chọn: = C 0 30 6. Nhiệt độ khí sót (khí thải) r T : Nhiệt độ khí sót r T phụ thuộc vào chủng loại động cơ . Nếu quá trình giãn nở càng triệt để , nhiệt độ r T càng thấp : Thông thờng ta chọn : r T = K 0 1000700 ữ ; Ta chọn r T = 900 K 0 7. Hệ số hiệu đính tỉ nhiệt t : Hệ số hiệu đính tỉ nhiệt t đợc chọn theo hệ số d lợng không khí để hiệu đính. Thông thờng có thể chọn t theo bảng sau: 0.8 1.0 1.2 1.4 t 1.13 1.17 1.14 1.11 với các loại động cơ diezen có 1.4 f có thể chọn t = 1,11 8. Hệ số quét buồng cháy 2 : Với động cơ không tăng áp ta thờng chọn 2 = 1. Với động cơ tăng áp ta thờng chọn 2 0.9 0.95 = ữ 9. Hệ số nạp thêm 1 : Hệ số nạp thêm 1 phụ thuộc vào pha phối khí . Thông thờng ta có thể chọn: 07,102,1 1 ữ= ; Ta chọn 1 = 1,02 10. Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z z : Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z z phụ thuộc vào chu trình công tác của động cơ , thể hiện nhiệt phát ra đã cháy ở điểm z so với nhiệt phát ra khi đốt cháy hoàn toàn 1kg nhiên liệu : Với động cơ Điêzen ta thờng chọn : z = 85,070,0 ữ ; Ta chọn z = 0,75 11. Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b b : Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b b tùy thuộc vào động cơ Xăng hay Điêzen, b bao giờ cũng lớn hơn z : GVHD: Dơng Xuân Mỹ 5 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc Với động cơ Điêzen thờng chọn : b = 90,08,0 ữ ; Ta chọn b = 0,82 12. Hệ số hiệu đính đồ thị công d : Hệ số hiệu đính đồ thị công d thờng chọn trong phạm vi: d = ( 97,092,0 ữ ) ; Ta chọn d = 0,97 13. Hệ số tăng áp ; Ta chọn = 1,8 14. Chỉ số giản nở đa biến trung bình cuả khí sót m: Thờng đợc chọn : m = )5,145,1( ữ ; Ta chọn m= 1,5 1.2. Tính toán các quá trình công tác: 1.1.2.Tính toán quá trình nạp: 1. Hệ số khí sót r : Hệ số khí sót r đợc tính theo công thức : ( ) 2 1 ( ) 1 2 1 1.5 ( ) 1 0,0304 . . .( ) 1.(297 30) 0.115 1 0.0304 720 0.089 0.115 16.4 1.02 1.02 1.1 0.089 k r r r a r m t a p p p p + = ì ì = + = ì ì = ì ì ì ữ 2. Nhiệt độ cuối quá trình nạp a : Nhiệt độ cuối quá trình nạp a đợc tính theo công thức sau: a = 1 ( ) ( ) . . .( ) 1 m a m k t r r r r p T p + + + ( ) 0 K ( ) 1.5 1 1.5 0.089 297 30 1.1 0.03044 900 0.115 344.2( ) 1 0.0344 o k + + ì ì ì ữ = = + 3. Hê số nạp v : Hê số nạp v đợc tính theo công thức: GVHD: Dơng Xuân Mỹ 6 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc 1 ( ) 1 2 1 ( ) 1 ( ) k a r m v t k k a p p p p = ì ì ì ì ì ì + 1 1.5 1 297 0.089 0.115 16.4 1.02 1.1 0.8096 16.4 297 30 0.1 0.089 v = ì ì ì = ữ + 4. Lợng khí nạp mới 1 : Lợng khí nạp mới 1 đợc xác định theo công thức sau: 1 = kee vk pg p 10.342 3 (kmol/kg nhiên liệu) Trong đó : h V : là thể tích của động cơ đợc xác định theo công thức : ( ) 2 3 3 2 3.14. 110.10 .125.10 . . 1,18791 4 4 h D S V = = = ( 3 dm ) e p : là áp suất trung bình đợc xác định theo công thức: . . 30.80.4 0.9183 . . 1.18791.2200.4 e e h p V n i = = = (MPa) Vậy thay các thông số vào ta có: 1 = kee vk pg p 10.342 3 = 3 342.10 .0,1.0,8096 0,70074 183.0,9183.297 = (kmol/kg nhiên liệu) 5. Lợng không khí lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu 0 M : Lợng không khí lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu 0 M đợc tính theo công thức: += 3241221,0 1 0 OHC M (kmol/kg nhiên liệu) Đối với động cơ Điêzen ta có ; C = 0,855 ; H = 0,145 ; O = 0,004 Vậy: 0 1 1 0.87 0.126 0.004 0.4946 0,21 12 4 32 0.21 12 4 32 C H O M = ì + = + = ữ ữ (kmol/kg nl) 6. Hệ số d lợng không khí : Đối với động cơ Điêzen : 1 0 0.70074 1,4166635 0.4946 M M = = = GVHD: Dơng Xuân Mỹ 7 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc 1.2.2. Tính toán quá trình nén: 1. Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của không khí : 19,806 0,00209. . 2 v bv mc T av T= + = + (kJ/kmol.độ) Có 19.806 v a = , 0.00209 2 bv = 2. Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của sản phẩm cháy: Do hệ số d lợng không khí 4804,1= > 1 , tính theo công thc sau: " 5 1,634 1 187,36 19,876 427,86 10 2 v mc = + + ì + ì ì ữ ữ (kJ/kmol.độ) 5 " '' 1.634 1 187.36 19,876 427,86 .10 . 1,4166635 2 1,4166635 21,02041 0,002626. . 2 v v T b T a T = + + + = ữ ữ = + = + Vậy '' '' 21.02041; 0.002626 2 v v b a = = 3. Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của hỗn hợp : Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của hỗn hợp trong quá trình nén / v mc tính theo công thức : " ' / ' " " ' ' . . 1 2 . . 2 2 . . 1 1 2 v r c v v v r v v r v r v v v r r mc mc b mc a b b T a a b a T + = = + = + + ữ + = + = + + + " ' " ' . 19,806 0.034.21,02041 19,842 1 1 0,034 . 0,00209 0.0304.0,002626 2 2 0,00211 2 1 1 0,0304 v r v v r v v r v r a a a b b b + + = = = + + + + = = = + + 4. Chỉ số đa biến trung bình 1 n : GVHD: Dơng Xuân Mỹ 8 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc Chỉ số đa biến trung bình phụ thuộc vào rất nhiều thông số kết cấu và thông số vận hành nh kích thớc xilanh, loại buồng cháy , số vòng quay, phụ tải, trạng thái nhiệt của động cơ Tuy nhiên 1 n tăng giảm theo quy luật sau: Tất cả những nhân tố làm cho môi chất mất nhiệt sẽ khiến cho 1 n tăng. Chỉ số đa biến trung bình 1 n đợc xác định bằng cách giải phơng trình: ( ) 1 2 314,8 1 1 ' ' 1 1 ++ = n a v v b a n Ta chọn 1 n = 1,3678 Thay vào VT = 0,3678 Thay vào VP= ( ) ( ) 1,3678 1 8,314 0,3678 19,842 0,00211.344,2 16,4 1 = + + Với sai số 0,2%p thỏa mãn. Vậy 1 1,3678N = 5. áp suất cuối quá trình nén c p : áp suất cuối quá trình nén c p đợc xác định theo công thức: ( ) ( ) 1 1,3678 1 . 0,089.16,4 4,0837 n c a p p Mpa = = = 6. Nhiệt độ cuối quá trình nạp c T : Nhiệt độ cuối quá trình nạp c T đợc xác định theo công thức : ( ) 1 1,3678 1 1 . 344,2.16,4 n c a T T = = = 963 ( K 0 ) 7. Lợng môi chất công tác của quá trình nén c M : Lợng môi chất công tác của quá trình nén c M đợc xác định theo công thức: ( ) 1 1 0,70074.(1 0,03044) 0,722 c r r r M M M M = + = + = + = ( kmol/kgn.l ) 1.2.3. Tính toán quá trình cháy: 1. Hệ số thay đổi phân tử lý thuyết 0 : Hệ số thay đổi phân tử lý thuyết 0 đợc xác định theo công thức: 2 1 0 1 1 1 1 M M M M M M M + = = = + Trong đó độ tăng mol M của các loại động cơ đợc xác định theo công thức: GVHD: Dơng Xuân Mỹ 9 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc ( ) ++= nl OH MM à 1 324 .1.21,0 0 Đối với động cơ Điêzen: += 324 OH M Do đó : Với động cơ Điêzen: 0 0 0,87 0,004 4 32 4 32 1 1 1.0451 . 1,4166635 H O M + + = + = + = 2. Hệ số thay đổi phân tử thực tế : ( Do khí sót ) Ta có hệ số thay đổi phân tử thực tế đợc xác định theo công thức: 0 1,0451 0,0304 1.0438 1 1 0,0304 r r + + = = = + + 3. Hệ số thay đổi phân tử thực tế tại điểm z z : ( Do cháy cha hết ) Trong đó : 9146,0== b z z Ta có hệ số thay đổi phân tử tại điểm z z đợc xác định theo công thức: 0 1 1,0438 1 . 1 1,0401 1 1 0,0304 z z r = + = + = + + 4. Lợng sản vật cháy 2 M : Ta có lợng sản vật cháy 2 M đợc xác định theo công thức sau: 2 M = 1 0 1 . 1,0401.0,70074 0.7323M M M + = = = (kmoll/kg n.l) 5. Nhiệt độ tại điểm z z T : Đối với động cơ Điêzen, tính nhiệt độ z T bằng cách giải phơng trinh cháy ( ) ( ) zpzzcv r Hz TmcTmc M Q 314,8 1. . "' 1 =++ + Trong đó: H Q - Nhiệt trị của dầu Điêzel , H Q = 42,5. 3 10 ( kJ/kgn.l ) " pz mc - Tỉ nhiệt mol đẳng áp trung bình của sản vật cháy tại z: "" 314,8 vzpz mcmc += GVHD: Dơng Xuân Mỹ 10 SVTH: Phan Vn Ngc [...]... xz + r + ( 1 xz ) mcv 0 " " mcvz = = av + bv" T 0 xz + r + ( 1 xz ) 0 0, 0304 1, 0451 ( 21, 02041 + 0, 002626.T ) 0,9146 + + ( 1 0,9146 ) ( 19,806 + 0, 00209.T ) 1, 0401 ữ = 0, 0304 1, 0451 0,9146 + + ( 1 0,9146 ) 1, 0401 ữ " " mcvz = av + bv" Tz = 20,92654 + 0, 00274.Tz Chỉnh lý lại ta có : mc "pz = a "p + b "pTz = 29,24054 + 0,00274.Tz " mc"pz = 8,314 + mcvz = 8,314 + 20,92654... Pc = Pc + ( Pz Pc ) = 4,0837 + ( 7,351 4,0837 ) = 5,1729 ( MPa ) 3 3 Từ đó xác định tung độ điểm C trên đồ thị công: P 5,1729 yC = C = = 176 (mm) à P 0,0294 1.3.3 Hiệu đính điểm phun sớm : ( điểm C ) Do có hiện tợng phun sớm nên đờng nén trong thực tế tách khỏi đờng nén lý thuyết tại điểm C Điểm C đợc xác định bằng cách: Từ điểm O trên đồ thị Brick ta xác định góc phun sớm i , bán kính này... 1 = 8,314 " ( b z ).Q bvz " + a vz + ( Tz + Tb ) M 1 (1 + r ). ( Tz Tb ) 2 * H Trong đó: Tb là nhiệt trị tại điểm b và xác định theo công thức: Tb = Tz n2 1 = 1173.1 ( 0 K ) * * QH : Nhiệt trị tính toán, đối với động cơ Điêzen: QH = QH = 42500 ( kJ/kgn.l ) Chú ý: Thờng để xác định n2 ta có thể chọn n2 = 1,15 ữ 1, 25 Ta chọn n2 = 1, 2438 Thay n2 vào hai vế của phơng trình và so sánh: VT=0,2438... PZ max thực tế áp suất PZ max thực tế trong quá trình cháy- giãn nở không duy trì hằng số nh động cơ Điêzen nhng cũng không đạt trị số lý thuyết nh động cơ xăng Theo thực nghiệm, điểm đạt trị số áp suất cao nhất là điểm thuộc miền 372 o ữ 375 0 ( tức là 12 0 ữ 15 0 sau điểm chết trên của quá trình cháy và giãn nở) * Hiệu đính điểm z của động cơ Điêzen: Xác định điểm Z từ góc 15 0 , từ O trên đồ thị... ) Khi lng xecmng mxm = vi n 3 Trong ú D=110 (mm), = 6,8 ( kg / dm ) khi riờng vt liu, n s xecmng vi = l.h.t Dt 110 4,8 ữ f = 2.3,14 ữ 0,5 = 329,8 ( mm ) 2 2 m l = 2 Rtb f = 2 ( ) vi = l.h.t = 329,8.3.4,8 = 4, 749.10 3 dm3 3 Khi lng xecmng l: mxm = vi n = 6,8.4, 749.10 5 = 0,160 ( kg ) Do ú khi lng nhúm piston l: mnpt = m pt + mchpt + mxm = 2, 2 + 0,569 + 0,16 = 2,925 ( kg ) Vy... 3,14.2200 = 230,27 = 30 30 (rad/s) - Gia tc cc i : s 0.125 jmax = R 2 (1 + ) = 2 (1 + ) = ì230, 27 2 (1 + 0, 2717) = 4204,55 (m/s2) 2 2 Vy ta c giỏ tr biu din jmax l : gtbd jmax = gtt jmax àj = 4204,55 = 40,55 80 (mm) - Gia tc cc tiu :Pj GVHD: Dơng Xuân Mỹ 22 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc jmin = R. 2 (1 ) = 0,125 ì230, 27 2 (1 0, 2717) = 2407.94 2 (m/s2) Vy ta c giỏ tr biu... pittụng m1 cú th tra trong cỏc s tay, cú th cõn cỏc chi tit ca nhúm ly s liu hoc cú th tớnh gn ỳng theo bn v Hoc cú th tớnh theo cụng thc kinh nghim sau: + Thanh truyn ca ng c ụ tụ : m1 = (0 .275 ữ 0.285)mtt (kg) =0,28.3,9=1,092 (kg) trong ú mtt=3,9 (kg) l khi lng thanh truyn bi ó cho Vy ta xỏc nh c khi lng tnh tin: m = mnpt + m1 Trong ú mnpt = m pt + mchpt + mxm , vi bi ó cho mpt =2,2 (kg) 3 mchpt = .v... HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc Đồ thị công của động cơ diesel * Vẽ vòng tròn Brick đặt phía trên đồ thị công Ta chọn tỉ lệ xích của hành trình piston S là: gttS S 125 = = = 0,576 gtbd S gtbd S 216 R S 125 = = = = 0,2717 Thông số kết cấu của động cơ là: Ltt 2.Ltt 460 àS = Khoảng cách OO là : OO = R = 8.49 ( mm) 2 Giá trị biểu diễn OO trên đồ thị : gtbd OO = gtt OO 8,49 = = 14 ( mm ) àS 0,60386 Ta có nửa... m.R. 2 (1 + ) = F pt 4, 017 ì 0625 ì 0, 230, 27 2 (1 + 0, 2717) = 926151, 3( Pa) = 0,926151 3( MPa ) 0.01262 Vy ta c giỏ tr biu din p j max l: gtbd p j max = gtt p j max àp = 0,9261513 = 31.5 0.0294 (mm) + Giỏ tr cc tiu : p j min m.R. 2 (1 ) 4, 017 ì0, 0625 ì230, 27 2 .(1 0, 2717) = = = 76500 7( Pa ) Fpt 0.01262 GVHD: Dơng Xuân Mỹ 29 SVTH: Phan Vn Ngc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc =0.7650074 (MPa)... f (x) thnh th tng t nh cỏch ta khai trin th cụng (thụng qua vũng trũn Brich) ch cú iu cn chỳ ý l th trc l ta biu din th p j = f (x) nờn cn phi ly giỏ tr p j cho chớnh xỏc 2 2.8 V th p = f ( ) : Ta tin hnh v th p = f ( ) bng cỏch ta cng hai th l th p j = f ( ) v th p = f ( ) PKt Pj P1 th Pkt = f ( ) , Pj = f ( ) , P = f ( ) 2.2.9 V th lc tip tuyn T = f ( ) v th lc phỏp tuyn Z = f ( . DIESEL.240 Giáo viên hướng dẫn : DƯƠNG XUÂN MỸ Sinh Viên Thực Hiện : PHAN VĂN NGỌC Lớp : ĐHCN OTO B_K3 GVHD: D¬ng Xu©n Mü 1 SVTH: Phan Văn Ngọc Trng: HSPKT Vinh Khoa: C khớ ng Lc Vinh, thỏng 06/2011 NHậN. = (mm) GVHD: Dơng Xuân Mỹ 18 SVTH: Phan Vn Ngc Trường: ĐHSPKT Vinh Khoa: Cơ khí Động Lực CHƯƠNG II TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC , ĐỘNG LỰC HỌC GVHD: D¬ng Xu©n Mü 19 SVTH: Phan Văn Ngọc R. λ/2 O' ÂCD D x S=2R ÂCT α O α C A B R 180 α M 0 X=f( α) x S=2R (S=Xmax) 90 α Trường:. và công tác sau này. Em xin chân thành cảm ơn ! Vinh,Ngày tháng năm 2011 Sinh viên thực hiện Phan Vn Ngc CHƯƠNG I TíNH TOáN CHU TRìNH CÔNG TáC CủA ĐộNG CƠ ĐốT TRONG. 1.1 Trình tự tính toán: 1.1.1.