ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1040307 Trang MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC I.Tổng quan về kiến trúc công trình 2 II.Đặc điểm khí hậu 2 III.Phân khu chức năng 3 IV.Các giải pháp kĩ thuật khác 3 PHẦN II: KẾT CẤU 50% CHƯƠNG I: CÁC NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN CHUNG 5 I.NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN KẾT CẤU BTCT 5 1.Lập sơ đồ tính 5 2. Xác định tải trọng tác dụng 5 3. Xác định nội lực 5 4. Tổ hợp nội lực 5 II. Nguyên tắc chung tính toán tải trọng tác dụng 5 1. Xác định tải trọng 5 2. Nguyên tắc truyền tải 6 CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 6 I. Sơ đồ và cấu tạo dầm 6 II. Tính toán sàn tầng điển hình phương án dầm 6 1. Mặt bằng sàn tầng điển tình, chọn sơ bộ kích thước dầm 6 2. Chiều dày bản sàn h b 7 3. Tính toán nội lực và bố trí thép cho sàn 8 CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN DẦM DỌC D6 17 I. Sơ đồ tính và cấu tạo dầm dọc 17 II.Xác định tải trọng 17 III.Xác định nội lực và tính cốt thép 22 VI.Tổ hợp nội lực và tính cốt thép 30 CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN CẦU THANG 39 I. Tổng quan 39 II.Kích thước và tải trọng 40 III. Sơ đồ làm việc và nội lực của cầu thang 41 1. xác định nội lực bản chiếu nghỉ 41 2. xác định nội lực bản chiếu tới và bản ngiêng 42 IV.Tính thép cho bản thang 43 V. Tính dầm cầu thang 44 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1040307 Trang CHƯƠNG IV: TÍNH BỂ NƯỚC MÁI 48 I. Tổng quan 48 II. Tính toán bản đáy hồ nước mái 48 III. Tính toán thành hồ 50 IV. Tính nội lực và thép cho hệ dầm bản đáy 52 V. Tính toán bản nắp hồ nước mái 56 VI. Tính nội lực và thép cho hệ dầm bản nắp 57 CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN KHUNG KHÔNG GIAN 61 I. Tổng quan về khung nhà cao tầng : 61 II. Chọn sơ bộ kích thước các cấu kiện. 61 III. TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO HỆ KHUNG. 67 PHẦN III: NỀN MÓNG 50% CHƯƠNG V.MÓNG CỌC ÉP 114 CHƯƠNG VI: MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 136 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 5 PHẦN II:KẾT CẤU (50%) CHƯƠNG 1: CÁC NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN CHUNG. I. NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊTÔNG CỐT THÉP. 1. LẬP SƠ ĐỒ TÍNH. - dạng kết cấu dầm, cột, khung,dàn, vòm. -dạng liên kết. -chiều dài nhịp, chiều cao tầng. -sơ bộ chọn kích thước tiết diện cấu kiện. 2. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG. - Căn cứ vào qui phạm hướng dần về tải trọng tác động xác định tải tác dụng vào cấu kiện. - Xác định tất cả các tải trọng và tác động tác dụng lên kết cấu. 3. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC. - Đặt tất cả các trường hợp tải tác dụng có thể xảy ra tác dụng vào cấu kiện. - Xác định nội lực do từng trường hợp đặt tải gây ra. 4. TỔ HỢP NỘI LỰC. - Tìm giá trị nội lực nguy hiểm nhất có thể xảy ra bằng cách thiết lập các sơ đồ đặt tải và giải nội lực do các sơ đồ này gây ra. - Một sơ đồ tĩnh tải. - Các sơ đồ hoạt tải nguy hiểm có thể xảy ra. Tại mỗi tiết diện tính tìm giá trị nội lực bất lợi nhất do tĩnh tải và một hay vài hoạt tải : T=T 0 + i T  . Trong đó: T - giá trị nội lực của tổ hợp. T 0 - giá trị đặt nội lực từ sơ đồ đặt tĩnh tải. T i - giá trị nội lực từ sơ đồ đặt hoạt tải thứ i.  - một trường hợp hay các trường hợp hoạt tải nguy hiểm ( tuỳ loại tổ hợp tải trọng thiết lập). 5. TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG THEO TTGH I VÀ II. - Tính toán theo trạng thái giới hạn I: sau khi đã xác định được các nội lực tính toán M,N,Q tại các tiết diện cấu kiện, tiến hành tính khả năng chịu lực của các tiết diện thẳng góc với trục cũng như các tiết diện nghiên. Việc tính toán theo một trong hai dạng sau: - Kiểm tra khả năng chịu lực : tiết diện cấu kiện, tiết diện cốt thép là có sẵn cần xác định khả năng chịu lực của tiết diện. - Tính cốt thép: xác định tiết diện cấu kiện, diện tích cốt thép cần thiết sao cho tiết diện đảm bảo khả năng chịu lực. - Tính toán kiểm tra theo trạng thái giới hạn II: kiểm tra độ võng và vết nứt. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 6 II. NGUYÊN TẮC CHUNG TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TÁC DỤNG. 1. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG. - Tĩnh tải: + Trọng lượng bản thân: chọn sơ bộ tiết diện của cấu kiện từ đó tính ra trọng lương bản thân. + Trọng lương lớp hoàn thiên: căn cứ vào yêu cầu cấu tạo tính ra trọng lượng lớp hoàn thiện. + Đối với dầm còn có tính đến trọng lượng tường xây trên dầm (nếu có). - Hoạt tải : căn cứ vào yêu cầu của từng loại cấu kiện, yêu cầu sử dụng mà qui phạm qui định từng giá trị hoạt tải cụ thể. 2. NGUYÊN TẮC TRUYỀN TẢI. - Tải từ sàn gồm tĩnh tải và hoạt tải truyền vào khung dưới dạng tải hình thang và hình tam giác. - Tải do dầm phụ truyền vào dầm chính của khung dưới dạng tải tập trung (phản lực tập trung và mômen tập trung). - Tải từ dầm chính truyền vào cột. Sau cùng tải trọng từ cột truyền xuống móng. CHƯƠNG 2: TÍNH SÀN ĐIỂN HÌNH( LẦU 2-7) I. TỔNG QUAN . - Công trình có nhiều tầng nhưng mặt bằng sàn có thể phân làm 3 nhóm: Nhóm 1: sàn tầng hầm, tầng 1. Nhóm 2: sàn từ tầng 2 đến tầng 8. Nhóm 3: sàn tầng kỹ thuật và sàn mái. - Do nhóm sàn hai chiếm số lượng lớn nhất do đó chọn nhóm sàn hai để tính toán sàn điển hình. - Do công trình sử dụng kết cấu khung chịu lực là chính nên dùng phương án sàn BTCT đổ toàn khối là giải pháp tương đối tốt nhất vì sàn có khả năng chịu tải lớn và làm tăng độ cứng , độ ổn định cho toàn công trình . II. TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH PHƯƠNG ÁN SÀN DẦM. 1. MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH, SƠ BỘ BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN. - Từ bản vẽ kiến trúc kết hợp với các yêu cầu về cấu tạo ta bố trí hệ dầm trên sàn điển hình như sau. - Bố trí hệ dầm chính theo các trục, nối các cột với nhau tạo thành hệ khung chịu lực chính cho công trình. - Bố trí hệ dầm phụ dưới các tường ngăn có chiều cao lớn để chịu lực phân bố của trọng lượng bản thân tường. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 7 A E D C B 1 2 3 4321 7700 7300 7000 6700 400033003700370036004700 8 1 5 0 8 5 0 0 8 7 5 0 4 3 0 0 3 8 5 0 4 1 0 04 3 7 5 4 1 2 5 2 5 4 0 0 28700 27003000 3 2 5 0 10 5 0 3 8 5 0 2 8 5 0 28 0 0 2 8 5 0 4 1 0 0 1 0 5 0 3 6 0 0 27004000315019351915191519353450195027503000 4 6 5 0 s 1 s 2 s 1 3 s 4 s 3 s 1 0 s 1 0 s 8 s 1 2 s 7 s 6 s 1 1 s 9 s 5 BỐ TRÍ Ô BẢN SÀN ĐIỂN HÌNH (TẦNG 2->TẦNG 7) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 8 2. CHỌN SƠ BỘ CHIỀU DÀY SÀN. - Quan niệm tính toán của nhà cao tầng là xem sàn tuyệt đối cứng trong mặt phẳng ngang, do đó bề dày của sàn phải đủ lớn để đảm các điều kiện sau: + Sàn không bị rung động , biến dạng khi chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất ) ảnh hưởng đến công năng sử dụng. + Trên sàn , hệ tường ngăn không có hệ dầm đỡ có thể được bố trí trên sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng của sàn . Chiều dày sàn được chọn sơ bộ theo công thức: h s l m D  Với: D = 0.8 ÷ 1.4 : hệ số kinh nghiệm phụ thuộc vào tải trọng; m = 40 ÷ 45 : đối với bản kê 4 cạnh. - chọn ô bản số 6 có kích thước 4.5 m x 5.5 m để tính: L 1 x L 2 = 4.5m x 5.5 m ; có L 2 / L 1 =1.22 <2 :bản kê bốn cạnh H b = (D/m) .L 1 .chọn D=0.8 ,m=40 , L1=450 (cm)  h b =(0.8/40).450 =9.0 (cm). chọn h b =10 (cm). Vậy chọn tất cả các bản sàn có chiều dày là h b =10 (cm). 3. TÍNH TOÁN NỘI LỰC, BỐ TRÍ THÉP CHO SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH. a. PHÂN TÍCH SƠ ĐỒ LÀM VIỆC CỦA TỪNG Ô BẢN. - Vì trong sàn tầng điển hình có nhiều ô sàn nhỏ do đó để giảm khối lượng tính toán ta chỉ chọn những ô sàn điển hình để tính sau đó bố trí thép cho các ô sàn tưng tự. - Căn cứ vào tỉ số giữa các nhịp của ô bản : + Nếu l2/l1 <=2 : tính theo bản làm việc theo hai phương. + Nếu l2/l1 >2 : tính theo bản dầm. BẢNG THỐNG KÊ KÍCH THƯỚC SÀN Kí hiệu ô bản l1(mm) l2(mm) l2/l1 Loại sàn S1 3550 4770 1.34 Hai phương S2 3550 3380 0.95 Hai phương S3 3550 4150 1.17 Hai phương S4 1500 4150 2.77 Bản dầm S5 4150 4150 1.0 Hai phương S6 4500 5500 1.22 Hai phương S7 3600 3650 1.01 Hai phương S8 3650 4150 1.14 Hai phương S9 1700 8500 5.00 Bản dầm S10 2300 4500 1.957 Hai phương S11 2600 6550 2.52 Bản dầm S12 2500 3700 1.48 Hai phương S13 1500 3380 2.25 Bản dầm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 9 b. TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN Ô BẢN.  TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN SÀN. - Tải tác động lên sàn điển hình là tải phân bố đều do các lớp cấu tạo sàn : G tt = h i.  i .n. h i : chiều dày các lớp cấu tạo sàn;  i :khối lượng riêng; n : hệ số vượt tải. TĨNH TẢI PHÒNG NGỦ, PHÒNG KHÁCH, BAN CÔNG. . STT Thành phần cấu tạo h i (m)  i (daN/m 3 ) n g i (daN /m 2 ) 1 Lớp gạch Ceramic 0.01 1800 1.2 21.6 2 Vữa lót Mac 75 0.02 1800 1.2 43.2 3 Bê tông cốt thép 0.1 2500 1.1 275 4 Vữa trát dày 0.015 1800 1.2 32.4 Tổng cộng G tt 372 TĨNH TẢI Ô SÀN VỆ SINH. STT Thành phần cấu tạo h i (m)  i (daN/m 3 ) n g i (daN /m 2 ) 1 Lớp gạch nhám 0.02 1800 1.2 43.2 2 Vữa tạo dốc 0.02 1800 1.2 43.2 3 Bê tông cốt thép 0.1 2500 1.1 275 4 Vữa trát dày 0.015 1800 1.2 32.4 Tổng cộng G tt 393.8  TẢI TƯỜNG QUI ĐỔI THÀNH TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀU TRÊN SÀN Kí hiệu ô bản Kích thước ô bản(mxm) Bề dày tường (m) Kích thước tường(mxm) Tải trọng tường(daN) Tải tường qui đổi(daN/m2) S2 3.55x3.38 0.1 2.15x3.4 1462 128 S10 2.3x4.5 0.1 1.9x2 760 78 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 10  HOẠT TẢI CHO TỪNG Ô SÀN. - Giá trị hoạt tải sử dụng và hệ số tin cậy được lấy theo TCVN 2737 – 1995. BẢNG HOẠT TẢI TÁC DỤNG Loại Phòng Hoạt Tải (daN/m 2 ) p tc n p tt -Phòng ngủ, phòng khách -Phòng vệ sinh, bếp -Ban công -Hành lang , văn phòng -Gara để xe -siêu thị 150 150 200 300 500 400 1,2 1,2 1,2 1.2 1.4 1.2 180 180 240 360 700 480 c. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CHO TỪNG Ô BẢN.  ĐỐI VỚI Ô BẢN LÀM VIỆC HAI PHƯƠNG. - Chọn ô bản 6 để tính đại diện. . M1 L 2 L1 M2 MIMI MII - Các dầm xung quanh có tiết diện 300x600 . Kích thước ô bản : L 1 x L 2 = 4.5 x 5.5 (m) Tĩnh tải của sàn : g s = 372 (daN/m 2 ) Hoạt tải của sàn : phòng ngủ p s = 180 (daN /m 2 ) h d =600 >3h b =300 ,do đó bản liên kết với các dầm xung quanh xem la ngàm. Vậy bản thuộc ô bản số 9. Moment dương lớn nhất ở giữa bản: M 1 = m 91 P. M 2 = m 92 P. Moment âm lớn nhất tại gối: M I = k 91 P. M II = k 92 P. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 11 P = ( g s + p s ) L 1 L 2 = (372+180)x4.5x5.5=6292.8 (daN ) l2/l1=5.5/4.5=1.22 tra bảng ( sơ đồ 9 ) ta có : m 91 = 0.019 ; m 92 = 0.0173; k 91 = 0.043; k 92 = 0.04 M 1 = m 91 P=0.019x6292.8=255.2 (daN.m/m). M 2 = m 92 P=0.0173x6292.8=238.6 (daN.m/m). M I = k 91 P =0.043x6292.8 = 593.2(daN.m/m). M II = k 92 P=0.04 x 6292.8 =551.8 (daN.m/m). Các ô bản còn lại tính toán hoàn toàn tương tự kết quả cho trong bản. BẢNG KẾT QUẢ HỆ SỐ TRA BẢNG. Kí hiệu ô bản l 1 (mm) l 2 (mm) l 2 /l 1 m 91 m 92 k 91 k 92 S1 3550 4770 1.34 0.0206 0.0086 0.0459 0.0191 S2 3550 3380 0.95 0.0207 0.0133 0.0473 0.0303 S3 3550 4150 1.17 0.0209 0.0105 0.047 0.0224 S5 4150 4150 1.0 0.019 0.0167 0.044 0.0388 S6 4500 5500 1.22 0.0185 0.0173 0.043 0.04 S7 3600 3650 1.01 0.0184 0.0175 0.0425 0.0405 S8 3650 4150 1.14 0.0194 0.0161 0.045 0.0372 S12 2500 3700 1.48 0.0209 0.0105 0.0472 0.0225 BẢNG KẾT QUẢ NỘI LỰC CÁC Ô BẢN. gs ps P M 1 M 2 M I M II Kí hiệu ô bản (daN/m 2 ) (daN/m 2 ) (daN) (daNm/m) (daNm/m) (daNm/m) (daNm/m) S1 372 180 7783.2 160.3 66.9 357.2 148.7 S2 500 180 7455.6 154.3 99.2 352.6 225.9 S3 372 180 7038 147.1 73.9 330.8 157.7 S5 372 180 9384 178.3 156.7 412.9 364.1 S6 372 180 13794.5 255.2 238.6 593.2 551.8 S7 372 180 7352.64 135.3 128.7 312.5 297.8 S8 372 180 7948.8 154.2 128.0 357.7 295.7 S12 372 180 4189.68 87.6 44.0 197.8 94.3  ĐỐI VỚI Ô BẢN DẦM. Tính toán ô bản 4. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 12 Ô bản 4 được tính theo loại bản dầm vì l 2 / l 1  2. Tính theo từng ô riêng biệt chịu tải trọng toàn phần theo sơ đồ đàn hồi. Cắt 1 dải bề rộng 1m theo phương ngắn để tính nội lực theo sơ đồ dầm liên kết ở 2 đầu và tùy vào sơ đồ làm việc mà có thể là hai đầu ngàm, đầu ngàm đầu khớp. Vì h d >3h b do đó sơ đồ làm việc là dầm hai đầu ngàm. -Cắt một dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn, xem như là dầm đơn giản hai đầu ngàm có kích thước b x h= 100 x 10 (cm) với nhịp dầm là l 1 = 1.5 m. -Tổng tải tác dụng lên sàn: q = (g s +p s )b = (372 + 240) x1 = 612 (daN/m) -Momen dương giữa bản: M nhịp = 24 lq 2  = 2 612 1.5 24  =57.3 (daN.m) Momen âm ở gối: M gối = 12 lq 2  = 2 612 1.5 12  = 114.75 (daN.m) Tính toán hoàn toàn tương tự cho ô sàn bản dầm còn lại kết quả cho trong bảng. BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN NỘI LỰC BẢN DẦM. Kí hiệu g s(daN/m2) p s(daN/m2) q(daN/m) l1(m) M nhịp(DaNm) M gối(daNm) S4 372 240 612 1.5 57.4 114.8 S9 372 360 732 1.7 88.1 176.3 S10 472 180 652 2 108.7 217.3 S11 372 360 732 2.6 206.2 412.4 S13 372 240 612 1.5 57.4 114.8 d.TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CÁC Ô BẢN. -Chọn bê tông mác 300 có R n =130(daN/cm 2 ) -Thép AI có R a = 2300(daN/cm 2 ) * Chọn ô bản 6 để tính đại diện. Đối với mô men ở nhịp: M 1 = 255.2 (daN.m/m). cắt ra 1m để tính => M 1 = 255.2 (daN.m/m)x1m = 255.2(daN.m) Mnhip Mgoi [...]... 2 38. 6 MI 593.2 MII 551 .8 M1 135.3 S5 S6 M2 S7 1 28. 7 MI 312.5 MII 297 .8 M1 154.2 M2 1 28. 0 MI 357.7 S8 MII S9 Mnhip Mgoi 295.7 88 .1 176.3 SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG 8 0.019 0.019 0 .86 5 8 0.007 0.007 8 0.014 0.014 0.6 28 8 0.021 0.021 0. 98 8 0.019 0.019 0 .86 8 0.05 8 0.044 0.045 2.024 8 0.031 0.031 1.409 8 0.029 0.029 1.316 8 0.071 0.074 3.3 48 8 0.066 0.0 68 3.105 8 0.016 0.016 0.741 8 0.015 0.015 0.705 8. .. 0.0 38 0.039 1.731 8 0.036 0.037 1.6 48 8 0.019 0.019 0 .84 6 8 0.015 0.015 0.701 8 0.043 0.044 1. 988 8 0.036 0.037 1.637 8 0.011 0.011 0. 482 8 0.021 0.021 0.9 68 Cấu tạo 0.051 2.303 MSSV :08B1030407 8a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 6a200 Φ 8a150 Φ 8a150 Φ 6a200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 2.51 0.31 1.41 0. 18 2.51 0.31 1.41 0. 18. .. tự Kết quả cho trong bảng BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TỐN THÉP SÀN Kí hiệu Kí hiệu M1 M Ho (daN.m) (cm) 160.3 M2 66.9 MI 357.2 MII 1 48. 7 M1 154.3 M2 99.2 MI 352.6 MII 225.9 M1 147.1 S1 S2 S3 M2 MI 73.9 330 .8 SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG A  Fa tinh (cm2) 8 0.019 0.019 0 .88 8 0.0 08 0.0 08 Cấu tạo 8 0.043 0.044 1. 985 8 0.0 18 0.0 18 0 .81 5 8 0.019 0.019 0 .84 7 8 0.012 0.012 0.542 8 0.042 0.043 1.959 8 0.027 0.027 1.245 8. .. q 2 *TĨNH TẢI 29,526 21,003 14,2 68 19 ,89 7 15,016 8, 823 1550 3600 3600 1 2425 2 3 15,016 3575 8, 823 3575 4 2425 5 29,526 19 ,89 7 14,2 68 21,003 6 3600 3600 7 1550 8 9 62,91 62,91 13, 38 28, 31 9 ,87 13, 48 45,42 42,12 12,47 26,20 29,526 19,74 12, 78 4,15 8, 49 8, 93 33,49 8, 49 4,15 12, 78 9 ,87 29,99 23,69 - + 29,99 8, 93 M 13, 48 33,49 23,69 51,6 SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG 28, 31 13, 38 MSSV :B1040307 kN.m 51,6 26,20... 0.594 8 0.026 0.026 1.197 8 0.025 0.025 1.135 8 0.05 8 0.011 0.011 0.4 78 8 0.005 0.005 8 0.024 0.024 1. 088 8 0.011 0.011 0.515 8 0.007 0.007 8 0.014 0.014 0.6 28 0.051 2.3 Cấu tạo Cấu tạo 8a200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 8a200 1.41 0. 18 2.51 0.31 1.41 0. 18 2.51 0.31 1.41 0. 18 1.41 0. 18 2.51 0.31 2.51 0.31 1.41 0. 18 2.51 0.31 Ghi chú : khi bố trí thép mũ cho... 8 0.0 18 0.0 18 0 .80 7 8 0.009 0.009 0.403 8 0.04 0.041 1 .83 5 MSSV :08B1030407 Chọn thép Φ6a 200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 6a200 Φ 8a200 Φ 8a200 Φ 6a200 Φ 6a200 Φ Fachọn (cm2)  % 1.41 0. 18 1.41 0. 18 2.51 0.31 2.51 0.31 1.41 0. 18 1.41 0. 18 2.51 0.31 2.51 0.31 1.41 0. 18 1.41 0. 18 2.51 0.31 Trang : 13 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD MII Mnhip S4 Mgoi GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 157.7 57.4 114 .8 M1 1 78. 3 M2... 9,479 7,1 28 1,29 17 ,8 97 3,713 0 0 0 0 2÷3 12, 585 7,1 28 1,29 21,003 3,713 0 0 0 0 3÷4 7,5 33 0 1,29 8, 823 2 ,88 5 0 0 0 0 4÷5 13,726 0 1,29 15,016 3,697 0 0 0 0 0 12,9 78 1,29 14,2 68 0 9,973 19,55 29,53 6 ,88 Cơng son SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :B1040307 Trang :21 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TỐN CỐT THÉP: 1 Sơ đồ chất tải: *TĨNH TẢI 29,526 14,2 68 TT 21,003... 14,2 68 TT 21,003 19 ,89 7 15,016 8, 823 1550 3600 1 3600 2 2425 3 3575 4 19 ,89 7 14,2 68 8 ,82 3 3575 5 29,526 21,003 15,016 2425 6 3600 7 3600 8 1550 9 *HOẠT TẢI 6 ,88 2 HT1 1550 3600 1 3600 2 2425 3 3575 4 3575 5 2425 6 3600 7 3600 8 1550 9 3,713 HT2 1550 3600 1 3600 2 2425 3 3575 4 3575 5 2425 6 3600 7 3600 8 1550 9 3,713 HT3 1550 3600 1 3600 2 2425 3 3575 4 3575 5 2425 6 3600 7 3600 8 1550 9 2 ,88 5 HT4 1550 3600... 0. 18 1.41 0. 18 2.51 0.31 2.51 0.31 1.41 0. 18 1.41 0. 18 3.35 0.42 3.35 0.42 1.41 0. 18 1.41 0. 18 2.51 0.31 2.51 0.31 1.41 0. 18 1.41 0. 18 2.51 0.31 2.51 0.31 1.41 0. 18 2.51 0.31 Trang : 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD Mnhip S10 Mgoi Mnhip S11 Mgoi M1 GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 1 08. 7 217.3 206.2 412.4 87 .6 M2 44.0 MI 197 .8 MII 94.3 S12 Mnhip S13 Mgoi 57.4 114 .8 8 0.013 0.013 0.594 8 0.026 0.026 1.197 8 0.025 0.025... (kN/m2) (kN/m) (kN/m) S2 3,600 3,700 4,213 1,742 4,740 1,959 S3 3,600 5,650 4,213 1,5 58 4,740 1,753 S2' 3,600 3,700 6,973 1,742 7 ,8 45 1,959 S4 3,600 5,650 4,213 1,5 58 4,740 1,753 S6 2,425 3,700 4,213 1,950 3,193 1,4 78 S7 2,425 4,375 5,7 28 1 ,85 7 4,340 1,407 S8 3, 580 3,700 6 ,83 4 1,744 7,6 46 1,951 S9 l 3, 580 5,650 5,434 1,560 6, 080 1,746 sàn (m) 1÷2 3,600 2÷3 3,600 3÷4 2,425 4÷5 3,600  Riêng cơng sơn ,tuy khơng