Chơng I Giới thiệu chung Về xe kamaz động kamaz_740 A Đặc điểm xe Kamaz 1.1 Giới thiệu xe Kamaz 1.1.1 Đặc điểm xe Ngành ô tô nớc ta chủ yếu khai thác sử dụng trang thiết bị nhập từ nớc Trong quân đội ta phần lớn sử dụng xe liên xô (cũ) Ô tô KAMAZ chủng loại xe đợc sử dụng phổ biến việt nam lĩnh vực kinh tế quốc dân Các xe đà có thời gian sử dụng dài song đợc tiếp tục khai thác sư dơng ®iỊu kiƯn kinh tÕ x· héi níc ta nhiều khó khăn Chính vậy, việc tìm hiểu, đánh giá, kiểm nghiệm hệ thống, cụm, cấu cho xe cần thiết, nhằm có đợc biện pháp sử dụng xe cách hợp lý đạt hiệu cao Xe KAMAZ nhà máy Kamxki, Liên Xô (cũ) sản xuất, loại xe có tinh thông qua cao Có công thức bánh xe 6x4, 6x6, 4x2 Đợc thiết kế dùng để chở hàng làm việc với rơmoóc Thùng xe đợc làm cao, tiện lợi cho việc vận chuyển hàng hoá Trên xe đợc lắp động KAMAZ_740 có công suất định mức 154(kw) Xe có sức chở tối đa 14 tấn, việc với rơmoóc, chở đợc 10 Với tính xe vừa chở hàng vừa kéo rơmoóc, xe hoạt động loại đờng từ đờng loại đến loại Cabin xe lật đợc phía trớc Khung xe kiểu hai dầm dọc chịu lực, chịu đợc ứng suất uốn xoắn thuận lợi cho việc bố trí cụm hệ thống nói 1.1.2 Mức độ sử dụng xe việt nam Với u điểm xe KAMAZ nói chung xe KAMAZ- 5320 nói riêng đợc đa vào sử dung rộng rÃi Đặc biệt nông nghiệp, công nghiệp, lâm nghiệp quốc phòng Xe hoạt động điều kiện từ +45oC đến -40oC, nên thích ứng sử dụng tất loại vùng khí hậu khác thời gian năm, xe hoạt đông độ cao không 3000m so với mực nớc biển độ ẩm không khí 80% Nh với tính u việt xe ô tô KAMAZ-5320 hoàn toàn phù hợp với điều kiện địa hình thời tiết Việt Nam Do việc nắm hiểu kết cấu xe việc làm cần thiết ngời sử dụng, để khai thác sử dung phơng tiện đạt kết cao Hình 1.1 Xe Kamaz 1.2 Giới Thiệu Chung Động Cơ KAMAZ_740 Động KAMAZ-740 loại động điêzien kỳ không tăng áp, làm mát cỡng chất lỏng Động cã xi lanh, bè trÝ kiĨu ch V, c¬ cấu phối khí xupap treo Động đợc chế tạo Liên Xô xilanh động bố trí nắp máy riêng biệt Thân máy chế tạo kiểu thân xilanh hộp trục khuỷ đợc đúc gang xám Phần đáy dầu đợc dập thép bắt chặt với thân máy bulông.Trên thân máy hàng xilanh phía truc khuỷu, có bố trí ổ trợt đỡ trục cam Trục khuỷu đợc lắp ổ trợt theo kiểu treo phần dới thân máy Hệ thống làm mát kiểu kín, tuần hoàn cỡng đợc tính toán để sử dụng thờng xuyên chất lỏng làm mát chống đóng băng nhiệt độ thấp Động sử dụng khớp thuỷ lực để dẫn động quạt gió Đây kết cấu có tính u việt hẳn so với phơng án dẫn động trực tiếp từ trục khuỷu động đà sử dụng phổ biến từ trớc nh động 66, 238 Hệ thống làm mát đợc bố trí hai van nhiệt làm việc song song Hệ thống bôi trơn đảm bảo việc lọc dầu theo chu trình tuần hoàn liên tục Hệ thống lọc khí nạp có hiệu suất cao, hệ thống lọc nhiên liệu hoàn hảo Trong hệ thống quan trọng động nh : bôi trơn, làm mát, lọc khí nạp đợc bố trí cảm biến để kịp thời báo cho ngêi sư dơng nh÷ng sai lƯch, h háng cđa hƯ thống để có biện pháp bảo dỡng, sửa chữa kịp thời tránh đợc h hỏng không đáng có trình sử dụng Động đợc bố trí hệ thống hỗ trợ khởi động phơng pháp hâm nóng chất lỏng làm mát dầu bôi trơi động đảm bảo việc khởi động dễ nhanh chóng nhiệt độ môi trờng thấp Kết cấu phần đuôi trục khuỷu để lắp với bánh đà động KAMAZ 740 đợc cải tiến so với loại động trớc nh động 66 , 238 Chính nhờ phần đuôi trục khuỷu đợc làm kín phớt làm kín, thay cho việc làm kín đệm phớt nh loại động trớc đây, phơng án làm kín phần đuôi trục khuỷu động KAMAZ 740 phớt làm kín vừa đảm bảo hiệu độ tin cậy cao, vừa thuận tiện dễ dàng cho việc tháo lắp, thay bảo dỡng sửa chữa Việc dẫn động cho phận nh: Máy nén khí, bơm cao áp, bơm dầu phơng pháp dẫn động bánh đảm bảo độ tin cậy tuổi thọ cao Nhìn chung động KAMAZ 740 loại động đại kế thừa đợc u điểm loại động trớc, đồng thời có thêm cải tiến mang tính u việt hẳn.Với u điểm đảm bảo cho chi tiết cụm máy có khả chống mài mòn tốt, h hỏng làm giảm đợc nhiều khối lợng công việc dành cho việc chăm sóc, bảo dỡng sửa chữa động Hiện xe ôtô KAMAZ 5320 lắp đặt động KAMAZ 740 đợc sử dụng rộng rÃi quân đội Nó có nhiều đặc tính tốt phù hợp với yêu cầu nhiệm vụ vận tải quân Hình 1.2 Mặt cắt ngang động 740 Bầu lọc thô nhiên liệu; 2.Lỗ ®ỉ dÇu; 3.Thíc kiĨm tra dÇu nhên; BÇu läc ly t©m; Hép van h»ng nhiƯt; Mãc tríc; 7.Máy khí nén; 8.Bơm khuếch đại thuỷ lực; 9.Móc sau; 10.ống dẫn nớc bên trái; 11.Nến nhiệt; 12.ống xả khí; 13 Kim phun; 14.Kẹp vòi phun; 15.ống góp khí xả; 16.ống góp khí nạp TT Tên Các Thông Số Đvị tính Tính kỹ thuật Kiểu động Kamaz 740 Loại động Số xy lanh Cách bố trí xy lanh Trình tự làm viƯc cđa c¸c xy lanh ChiỊu quay cđa trơc khuỷu Đờng kính xy lanh hành trình píttông mm Ngợc chiều kim đồng hồ nhìn từ phía bánh đà 120 x 120 Thể tích công tác động lít 10,80 Tỷ số nén 17 10 Công suất định mức(Neđm) Số vòng quay trục khuỷu ứng với chế độ công suất định mực Mô men xoắn cực đại (Memax) Kw(ml) 154(210) vg/ph 2600 N.m 637 Số vòng quay trục khuỷu động ứng với chế độ mô men xoắn cực đại vg/ph 1700 Số vòng quay không tải nhỏ trục khuỷu động vg/ph 600 11 12 13 14 15 16 Suất tiêu hao nhiên liệu -Tối thiểu -Tối đa Diesel kỳ Thành dÃy hình chữ V gãc nhÞ diƯn 900 1-5-4-2-6-3-7-8 g/kwh 224 242 Gãc më, đóng pha phối khí -Xu páp nạp Chiếc Mở sớm 100 trớc ĐCT, đóng muộn 460 sau ĐCD Mở sớm 660 trớc ĐCD, đóng muộn 100 sau ĐCT 2(1 nạp, xả) KG/cm2 4ữ5 -Xu páp xả 17 18 19 Số lợng xu páp xy lanh áp suất dầu nhờn động : -Với số vòng quay định mức -Với số vòng quay không tải áp suất thời điểm bắt đầu nâng kim phun -Động -Động đà sử dụng KG/cm2 190 đến 195 180 đến 185 B.đặc điểm kết cấu động 2.1 Các Cơ Cấu Chính 2.1.1 Cơ cấu khuỷu trục truyền 2.1.1.1.Các chi tiết cố định: Hình 1.3 Thân máy Thân máy; Khoang chøa lãt xilanh; N¾p ỉ trơc chÝnh phÝa sau cđa trơc; 4.N¾p ỉ trơc chÝnh phÝa tríc cđa trơc khuỷu; 5.Đệm bao kín; 6.Nắp trớc thân máy; 7.Phớt cao su Động KAMAZ 740 động diesel kỳ gồm có xi lanh xếp thành hình chữ V có góc nhị diện 900 Thân máy nắp máy chi tiết máy cố định, có khối lợng lớn phức tạp Các cấu động đợc lắp thân máy nắp máy *Thân máy: có kết cấu theo kiểu thân xy lanh hộp trục khuỷu, tạo nên cứng vững, phía dới thân máy có hệ thống rÃnh để đa dầu đến bạc trục khuỷu, trục cam chi tiết dẫn động, cấu phối khí, đến bầu lọc dầu, bầu lọc ly tâm máy nén khí Các nắp trục đợc lắp với vách ngang thân máy bu lông Bạc lót lắp ổ trục theo chế độ lắp có độ dôi Để bạc lót không xoay di động theo chiều trục, mép bạc lót, chỗ mặt nối tiếp hai nửa dập thành lỡi gà Khi lắp lỡi gà ăn khớp với rÃnh phay ổ trục Vỏ bạc lót chế tạo thép, bề mặt làm việc có tráng lớp hợp kim chống mài mòn đồng chì Trong thân máy có lỗ xilanh (để lắp ống lót xilanh), đờng tâm lỗ xilanh bên phải lệch so với đờng tâm lỗ xilanh bên trái 29,5mm Sở dĩ đờng tâm lỗ xilanh dÃy bên phải bên trái lệch chốt khuỷu có lắp truyền đồng dạng Phía dới thân máy bắt chặt với đáy cácte Đáy cácte dùng để chứa dầu cho hệ thống bôi trơn *Lót xilanh: Là chi tiết có hình dạng trụ rỗng, đợc lắp vào thân máy nhằm mục đích kéo dài tuổi thọ thân máy Lót xilanh động loại lót xilanh ớt( loại lót xilanh mặt trực tiếp tiếp xúc với nớc làm mát) Lót xilanh chế tạo gang đặc biệt, đúc ly tâm để nâng cao khả chịu mài mòn Mặt lót xilanh đợc gia công xác mài bóng gọi gơng xilanh Để tránh không lọt nớc xuống cácte, dùng vòng gioăng cao su có tiết diện hình tròn lắp rÃnh phần dới lót xilanh Hình 1.4 Kết cấu làm kín nắp máy Mặt trớc thân máy có gắn nắp, mặt sau có gắn cácte bánh đà Phía dới thân bắt chặt với đáy dầu *Nắp máy: Là chi tiết đậy kín đầu xilanh phía Điều kiện làm việc nắp máy xấu : chịu nhiệt độ cao, áp suất lớn, ăn mòn hoá học chịu ứng suất nén bulông Nắp máy đợc làm riêng cho xy lanh, nắp máy có kÕt cÊu gièng gåm: ¸o níc, èng dÉn híng xu páp Nắp máy đợc chế tạo hợp kim nhôm, chỗ nối nắp máy, xy lanh với thân máy đợc làm kín nhờ hai vòng đệm Đệm cao su làm kín dầu nớc,đệm thép làm kín Trong rÃnh tiện nắp máy có vành tựa có tác dụng làm biến dạng đệm thép, tạo đờng sinh bảo đảm làm kín nắp máy ống lót xilanh tránh tợng lọt khí Khoang nắp máy bố trí cấu xu páp lỗ lắp vòi phun Cơ cấu xu páp đợc đậy kín nắp hợp kim nhôm đợc làm kín nhờ đệm cao su Các ống dẫn hớng xu páp đợc ép chặt vào nắp máy, nắp máy đợc định vị với thân máy hai chốt bắt chặt bu lông Hình 1.5 Kết cấu nắp máy 1.Đệm nắp máy; 2.Nắp máy; 3.Đệm cao su; 4.Nắp đậy Đờng nạp đờng xả lắp hai bên thành nắp máy, đờng nạp có hình dạng đặc biệt: bảo đảm cho chuyển động xoáy khí nạp vào xy lanh nhằm làm tốt trình tạo hỗn hợp, trình cháy nhiên liệu Hình 1.6 Đờng nạp xả 2.1.1.2.Các chi tiết chuyển động : *Nhóm píttông: gồm có: píttông, vòng găng, chốt píttông chi tiết ghép nối khác Trong trình làm việc, nhóm píttông có nhiệm vụ : - Bảo đảm bao kín buồng cháy, giữ không cho khí cháy buồng cháy lọt xuống cácte ngăn không cho dầu nhờn từ cácte sục lên buồng cháy - Tiếp nhận lực khí thể truyền lực cho truyền (trong trình cháy giÃn nở) để làm quay trục khuỷu, nén khí trình nén, đẩy khí thải trình thải hút khí nạp vào buồng cháy trình nạp Píttông: chi tiết quan trọng Píttông làm việc phải chịu t¸c dơng cđa lùc khÝ thĨ, lùc qu¸n tÝnh, ma sát phụ tải nhiệt tiếp xúc với khí cháy nhiệt độ cao Píttông đợc chế tạo hợp kim nhôm, đỉnh píttông có thành dày tạo thành buồng cháy hình , đầu píttông có tiện rÃnh để lắp vòng găng (có rÃnh) hai rÃnh để lắp vòng găng khí, rÃnh dới để lắp vòng găng dầu Trên rÃnh xécmăng dầu có khoan lỗ thoát dầu có công dụng ngăn không cho dầu bôi trơn sục vào buồng cháy động Trên bề mặt làm việc píttông đợc tráng lớp than chì (dạng keo) nhằm cải thiện tốt bề mặt làm việc píttông xilanh trình chạy rà trơn Kết cấu bên píttông đảm bảo phân bố dòng nhiệt truyền từ đỉnh píttông xuống thân píttông Phía bên thân có thành dày nh tăng độ cứng vững cho píttông tạo khả điều chỉnh đồng khối lợng píttông đông Chốt Píttông dùng để nối píttông đầu nhỏ truyền Chốt đợc lắp kiểu bơi, để chống dịch chuyển chốt dọc trục, đợc định vị hai vòng hÃm lắp hai bên đầu chốt, rÃnh bệ chốt píttông Píttông có hình trụ rỗng để giảm khối lợng, mặt đợc cứng phơng pháp cao tần Xécmăng Đảm bảo cho bao kín không gian buồng cháy xilanh ngăn không cho dầu nhờn sục vào buồng cháy Xécmăng làm việc điều kiện chịu nhiệt độ cao, áp suất lớn, mài mòn ma sát nhiều chịu ăn mòn hoá học khí cháy dầu nhờn Trên píttông có lắp hai xécmăng khí xécmăng dầu Xécmăng khí có tiết diện hình thang chế tạo vật liệu gang có thành phần hoá học đặc biệt Xécmăng dầu có tiết diện hình chữ nhật, mạ crôm bề mặt làm việc có khoan lỗ thoát dầu Ngoài ngời ta sử dụng vòng lò xo dÃn nở để tăng áp suất tiếp xúc xécmăng dầu gơng xilanh 10 diện tích araa) đà đợc kể đến xét hiệu suất khí Dựng điểm b đoạn thẳng ab Chọn đờng b đờng thải cỡng cho Xác định điểm c(Pc ,Vc) Vc = Vc = 0,084857 dm3 Pc’’ = 1,35.Pc = 1,35 4,3527 = 5,876 MPa Đồ thị công thực tế: Hình 2.2 Đồ thị công thực tế 2.4 Dựng đặc tính động 2.4.1 Thứ tự dựng đờng đặc tính b- Đối với động diesel * Đối với động diesel có buồng cháy thống (không ph©n chia)   n n N e = N e dm 0,5 + 1,5 n  n dm  dm    n n M e = M 0,5 + 1,5 − n dm  n dm    N e   n  −  n   dm                 [KW] [MNm]   n   n g e = g 1,55 − 1,55 +   g  n dm  n dm    KWh      N e 52 Trong đó: Neđm: công suất định mức thu đợc tính toán nđn: số vòng quay ứng với công suất định mức [v/phut] M N , g N : mô men xoắn có ích [MNm] suất tiêu hao nhiên liệu có e e ích [g/Kwh] số vòng quay định mức nđm Kết tính toán tiêu Bảng 2.2 n Ne Me ge Gnl n 600 27.766 442.13 305.59 33.941 1600 700 33.965 463.58 295.68 40.172 1700 104.50 800 40.475 483.38 46.385 1800 111.27 900 47.244 501.53 286.50 278.0 590.61 52.544 1900 117.78 1000 54.220 518.02 1100 61.351 532.87 1200 68.586 546.07 1300 75.87 557.62 1400 83.160 567.520 1500 90.395 575.767 1600 97.527 582.36 max 151.74 592.26 27.76 442.13 270.3 263.3 257.0 251.48 246.6 242.55 239.1 305.59 232.9 Ne 97.52 Me 582.3 ge Gnl 587.3 239.178 93.30 236.52 98.87 234.60 104.42 592.26 233.40 109.96 58.627 2000 123.98 592.26 232.93 115.5 64.61 2100 129.82 590.61 233.19 121.08 70.517 2200 234.17 126.67 76.32 2300 140.19 235.87 132.2 82.048 2400 238.30 137.86 87.703 2500 148.50 241.46 143.43 93.305 2600 245.34 148.92 135.2 587.3 582.3 144.6 575.7 567.5 151.7 557.6 148.92 33.94 Vẽ đồ thị đặc tính với đồ thị biểu diễn M e , ge , Gnl để tơng ứng với đồ thị Ne ta lần lợt lấy tỉ lệ xích đờng với =2,6; 4; 0,28 0,6 53 Hình 2.3 Chơng tính toán động lực học động 3.1 Khối lợng chuyển động tịnh tiến mj Khối lợng chuyển động tịnh tiến mj đợc xác định theo biểu thức: 54 Mj = Mnp + M1 [kg] Trong đó: Mnp: khối lợng toàn nhóm pít tông, [kg] Mnp=3,721kg M1: khối lợng quy dẫn ®Çu nhá trun, [kg] M1=1,115kg Ta cã Mj = 3,721+1,115=4,836 kg => Khối lợng chuyển động tịnh tiến tính đơn vị diện tích đỉnh píttông: mj = Mj Fp = Mj πD / = 4,836 = 427,59 [Kg/m2] π 0,12 / 3.2 Lùc quán tính tổng lực, lực tiếp tuyến pháp tuyến a) Lực quán tính khối lợng chuyển ®éng tÞnh tiÕn: Pj = - Mj Rω2 (cosα + cos 2).10-6 [MN/m2] Trong đó: R: bán kính quay cđa khủu trơc, [m]; R = S/2 = 0,06 m ω: vËn tèc gãc trơc khủu, [ / s ]; ω= n π 2600.22 = = 272,27 30 30.7 : hệ số kết cấu động Mj = 4,836 kg Pj = - 21509,83 (cosα + λ cos 2).10-6 [MN/m2] b) Lực quán tính ly tâm đầu to truyền gây nên với vận tốc , bán kính R gây nên, ta có: Pr2 = m2 R2.10-6/(D2/4) [MN/m2] Cã M2= 4,09 (kg) ⇒ Pr2=4,09.0,06.178,0952382.10-6 = 1,609 MN/m2 c) Tổng lực khí thể vàlực quán tính chuyển động tÞnh tiÕn PΣ = Pk + Pj [MN/m2] 55 sin( α + β) cos( α + β) cos β d) Tra giá trị cấu tính toán động đốt cos theo bảng bảng sách kết e) Tìm lực tiếp tuyến T lực ph¸p tuyÕn Z T = PΣ sin(α + β ) cos β Z = PΣ cos(α + β) cos Các giá trị đợc thể bảng dới đây: Bảng 3.1 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 195 210 225 240 255 270 285 300 315 330 345 360 375 390 405 420 435 450 pk(mm) Pk[MN/m2] Pj[MN/m2] PΣ[MN/m2] T[MN/m2] Z[MN/m2] 3.500 2.878 2.752 2.752 2.752 2.752 2.752 2.752 2.752 2.752 2.752 2.752 2.752 2.800 2.947 3.224 3.684 4.432 5.679 7.871 12.048 20.886 41.689 87.165 134.038 226.916 116.181 63.515 39.243 27.040 20.322 0.009 -0.011 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.013 -0.009 0.000 0.015 0.039 0.079 0.149 0.283 0.565 1.231 2.686 4.186 7.158 3.615 1.929 1.153 0.762 0.547 -2.390 -2.260 -1.892 -1.346 -0.708 -0.071 0.487 0.914 1.195 1.346 1.404 1.416 1.416 1.416 1.404 1.346 1.195 0.914 0.487 -0.071 -0.708 -1.346 -1.892 -2.260 -2.390 -2.260 -1.892 -1.346 -0.708 -0.071 0.487 -2.381 -2.271 -1.906 -1.360 -0.723 -0.086 0.472 0.899 1.180 1.331 1.389 1.401 1.401 1.403 1.396 1.346 1.210 0.953 0.566 0.078 -0.425 -0.780 -0.660 0.426 1.796 4.898 1.723 0.584 0.445 0.692 1.034 0.000 -0.733 -1.166 -1.139 -0.708 -0.088 0.472 0.809 0.888 0.768 0.539 0.273 0.000 -0.273 -0.542 -0.776 -0.910 -0.858 -0.566 -0.081 0.417 0.653 0.404 -0.138 0.000 1.582 1.054 0.489 0.436 0.714 1.034 -2.381 -2.154 -1.528 -0.785 -0.219 -0.001 -0.125 -0.455 -0.822 -1.114 -1.293 -1.378 -1.401 -1.379 -1.299 -1.127 -0.843 -0.482 -0.150 0.001 -0.129 -0.450 -0.529 0.405 1.796 4.647 1.381 0.337 0.135 0.009 -0.274 56 465 480 495 510 525 540 555 570 585 600 615 630 645 660 675 690 705 720 16.359 16.359 13.916 12.384 11.449 10.938 7.365 3.526 3.500 3.500 3.500 3.500 3.500 3.500 3.500 3.500 3.500 3.500 0.420 0.420 0.342 0.293 0.263 0.247 0.133 0.010 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.914 1.195 1.346 1.404 1.416 1.416 1.416 1.404 1.346 1.195 0.914 0.487 -0.071 -0.708 -1.346 -1.892 -2.260 -2.390 1.335 1.615 1.688 1.698 1.680 1.663 1.549 1.414 1.355 1.204 0.923 0.496 -0.062 -0.699 -1.337 -1.883 -2.251 -2.381 1.201 1.215 0.974 0.659 0.327 0.000 -0.302 -0.549 -0.782 -0.906 -0.831 -0.496 0.064 0.685 1.119 1.152 0.727 0.000 -0.675 -1.126 -1.413 -1.580 -1.651 -1.663 -1.523 -1.316 -1.134 -0.839 -0.467 -0.131 -0.001 -0.212 -0.771 -1.509 -2.136 -2.381 57 3.3 Đồ thị véctơ phụ tải tác dụng lên bề mặt cổ khuỷu Đồ thị phản ánh tác dụng lực T, Z P r2 lên bề mặt cổ khuỷu thông qua bạc chu trình công tác xilanh Qck = T + Z + Pr [MN] §èi với động diesel Kamaz 740 la động truyền đồng dạng lắp nối tiếp đồ thị phản ánh tình trạng tác dụng lực thành phần lên bề mặt có tiếp xúc với truyền tơng ứng Dựng hệ trục toạ độ vuông góc TOZ chọn tỷ lệ xích thích hợp àT = àZ = 0,032 [(MN/m2)/mm] Dạng đồ thị nh sau: 58 Bảng 3.2 α 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 195 210 225 Qck(mm) 127.9152 122.346 106.801 84.875 62.7533 50.6104 55.0245 67.466 78.817 86.225 89.996 91.449 91.7799 91.4023 89.7936 85.792 Qck[MN/m2] 4.09328 3.9151 3.4176 2.71601 2.0081 1.6195 1.76078 2.15892 2.522 2.7592 2.8798 2.9263 2.9369 2.9248 2.87339 2.74534 α 375 390 405 420 435 450 465 480 495 510 525 540 555 570 585 600 Qck(mm) 101.5388 32.46172 43.47933 48.20181 53.54198 64.89262 77.87224 88.22535 94.61682 97.6549 98.67923 95.45952 91.29123 89.81351 86.0469 78.81607 Qck[MN/m2] 3.25 1.038 1.391 1.542 1.713 2.076 2.4919 2.823 3.027 3.124 3.157 3.054 2.92 2.87 2.75 2.522 59 240 255 270 285 300 315 330 345 360 2.5221 2.1777 1.7926 1.6097 1.843 2.244 2.2697 1.3066 0.08391 78.82 68.054 56.02 50.3058 57.6116 70.1298 70.9301 40.833 2.6224 615 630 645 660 675 690 705 720 2.154 1.757 1.620 2.0120 2.721 3.423 3.917 4.093 67.32102 54.93486 50.63246 62.87599 85.04027 106.9809 122.4063 127.9152 3.4.Đồ thị mài mòn cổ khuỷu Đồ thị mài mòn thể cách tợng trng mức độ mài mòn bề mặt cổ khuỷu sau chu trình tác dụng lực Trên đồ thị véctơ phụ tải, vẽ vòng tròn tợng trng cho bề mặt cổ khuỷu chia thành 2n phần nhau, ta chia thành 24 phần Tính hợp lực Q tất lực tác dụng lần lợt lên điểm 0, 1, 2, , ký hiệu Q0, Q1 Bảng 3.3 Xác định hợp lực tác dụng lên ®iĨm cđa bỊ mỈt cỉ khủu MN/m2 16.932 x x x x x ΣQ2' 0.5769 x x x x x x ΣQ3' 0.1795 x x x x x x x ΣQ4' 0.1022 x x x x x x x x ΣQ5' 0.0714 x x x x x x x x x ΣQ6' 0.0613 ΣQ1' 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 60 x x x ΣQ11' 0.0720 x x x x x x x x x ΣQ12' 0.1011 x x x x x x x x x ΣQ13' 0.1869 x x x x x x x x x ΣQ14' 0.8201 x x x x x x x x x ΣQ15' 3.3387 x x x x x x x x x ΣQ16' 2.2382 x x x x x x x x x ΣQ17 1.6288 x x x x x x x x x ΣQ18' 1.3163 x x x x x x x x x ΣQ19' 1.1501 x x x x x x x x x ΣQ20' 1.0681 x x x x x x x x x ΣQ21' 1.0449 x x x x x x x x x ΣQ22' 1.0822 x x x x x x x x x ΣQ23' ΣQ24' 1.2091 17.318 x x x x x x x x x x x x x x x x x x Đồ thị mài mòn có dạng nh sau: 3.5 Đồ thị tổng lực tiếp tuyến Góc công tác động cơ: 180 0. ; với = 4, số kỳ động cơ; i = 8, sè xilanh δ= i => δ = 900 Thø tự công tác động cơ: 1-5-4-2-6-3-7-8, từ ta cã b¶ng biÕn 61 21.723 x x x x x x 22.873 0.0589 24.189 ΣQ10' 25.818 x 28.056 x 14.077 x x x x x x x 13.688 0.0528 12.792 ΣQ9' 11.849 x 10.853 x x x x x x x x 9.761 0.0510 8.498 ΣQ8' 6.920 x x x x x x x x x 38.517 37.533 36.504 35.345 18.080 1.207 0.702 0.624 0.708 1.457 4.735 0.0527 ΣQtæng ΣQ7' thiên lực tiếp tuyến nh sau: T = Τ1 + Τ2 + + Τi B¶ng 3.4 α 15 30 45 60 75 90 α 630 645 660 675 690 705 720 T1 -0.733 -1.166 -1.139 -0.708 -0.088 0.472 T5 -0.496 0.064 0.685 1.119 1.152 0.727 α 450 465 480 495 510 525 540 α 360 375 390 405 420 435 450 T2 1.034 1.201 1.215 0.974 0.659 0.327 T6 1.582 1.054 0.489 0.436 0.714 1.034 α 270 285 300 315 330 345 360 α 180 195 210 225 240 255 270 T3 -0.566 -0.081 -0.417 0.653 0.404 -0.138 T7 -0.273 -0.542 -0.776 -0.91 -0.858 -0.566 α 540 555 570 585 600 615 630 α 90 105 120 135 150 165 180 T4 -0.302 -0.549 -0.782 -0.906 -0.831 -0.496 T8 0.472 0.809 0.888 0.768 0.539 0.273 ΤΣ[MN/m2] 0.444 2.267 1.168 1.306 0.666 0.126 0.444 Đồ thị biến thiên tổng lực tiếp tuyến 62 63 Chơng Quy trình tháo lắp nhóm pítton - truyền trục khuỷu động kamaz 740 4.1 Tháo nhóm piston truyền 4.1.1 Tháo lắp vòng găng Để tháo vòng găng píttông ngời ta sử dụng đồ gá -801.08.000 (hình 4.1) Trớc lắp vòng găng phải làm muội than cặn bẩn rÃnh xécmăng Các xécmăng khí cho mỈt cã kÝ hiƯu “Верх” híng vỊ phÝa bng cháy Bề mặt vòng găng đợc mạ crôm, vòng găng lại đợc mạ lớp molipđen Hình 4.1 Tháo vòng găng 1.Dụng cụ tháo -801.08.000; 2.Vòng găng; 3.Píttông Xécmăng dầu đợc lắp theo thứ tự sau: Đầu tiên lắp vào rÃnh vòng găng vòng lò xo sau lắp vòng găng cho mặt đầu vòng lò xo tỳ sát vào vòng găng dầu, phải phân phối miệng xéc măng trớc lắp xilanh vào động Vòng găng bị mòn phải thay mới, độ mòn ống lót xilanh píttông không vợt (mm) Với đờng ống lót xilanh 0,1 (mm) Với đờng kính píttông 0,05 (mm) Đối với rÃnh vòng găng 0,05 (mm) Dới kích thớc độ mòn cho phép vòng găng (mm) Khe hở miệng vòng găng khí: +Danh nghÜa 0,4-0,6 (mm) +Cho phÐp 0,8 (mm) 64 Khe hë miệng vòng găng dầu: +Danh nghĩa +Cho phép Khe hở lng vòng găng khí +Danh nghĩa +Cho phép Khe hở lng vòng găng khí lại +Danh nghĩa +Cho phép Khe hở lng vòng găng dầu +Danh nghĩa +Cho phép 4.1.2 Tháo píttông 0,30-0,45 (mm) 0,70 (mm) 0,12-0,17 (mm) 0,22 (mm) 0,09-0,14 (mm) 0,19 (mm) 0,077-0,112 (mm) 0,22 (mm) Để tháo píttông, dùng kìm -801.23.000 tháo khoá hÃm chốt píttông, sau luộc píttông thùng dầu nhiệt độ 80-100 0C tháo chốt píttông khỏi píttông Hình 4.2 Píttông Thanh truyền Do píttông ống lót xilanh đợc chọn lắp theo nhóm kích thớc chọn píttông để lắp vào ống lót xilanh phải đảm bảo cho chữ đánh dấu đỉnh píttông mặt đầu ống lót xilanh phải nh Không đợc lắp chốt píttông vào píttông trang thái nguội Píttông truyền đợc lắp cho rÃnh tiện A đầu píttông rÃnh đầu to truyền lấy phía (hình 4.2) Kích thớc độ mòn cho phép píttông (mm): -Đờng kính lỗ chốt píttông 44,987-44,994 -Khe hở lắp ghép píttông ống lót xilanh (cho chiều dài píttông 104mm so víi ®Ønh) 0,089-0,170 65 -Khe hë cho phÐp 0,29 -Đờng kính píttông 119,860-119,911 -Đờng kính cho phép 119,810 Đờng kính píttông đo mặt cắt I-I cách đỉnh píttông 104mm Kích thớc độ mòn cho phép chốt píttông(mm): -Đờng kính chốt píttông 44,993-45,000 -Khe hở cho phÐp mèi ghÐp chèt pÝtt«ng - pÝtt«ng 0,03 -Khe hở cho phép mối ghép chốt đầu nhỏ truyền 0,017-0,031 -Khe hở cho phép chốt píttông đầu nhỏ truyền 0,05 Hình 4.3 Dụng cụ -801.05.000 1.VÝt; 2.Mam¬ven 3.Thanh ngang 4.Chèt tùa 5.èng lãt xilanh 6.Mặt bích Để tháo vỏ xilanh thiêt bị tháo -801.05.000 (hình 4.3) gắn mặt bích vào mặt ngang dới vỏ, đặt chúng vuông góc với ốc vít, sau đặt chốt tựa vào lỗ mặt khối quay tay quay 2, vặn vít tháo vỏ Đờng kính danh nghĩa bên vỏ xilanh 120,00-120,03 , cho phép 120,1mm 4.2.Tháo trục khuỷu Tháo trục khuỷu theo trình tự sau: Tháo đối trọng phía trớc sau, bánh chủ động trục khuỷu bánh dẫn động bơm dầu với dụng cô И -801.01.000 66 ... tốc góc trục khuỷu động Hệ thống khởi động: Hệ thống điện khởi động động KAMAZ-740 bao gồm: Máy khởi động CT-142 với rơ le kéo điện tử Rơ le khởi động PC-350 kiểu điện từ Công tắc máy khởi động. .. phần chủ động với phần bị động Nhờ hoạt động khớp thuỷ lực ngắt thuỷ lực mà động nhanh chóng đợc sấy nóng đến nhiệt độ làm việc, nâng cao hiệu suất động động làm việc chế độ tải nhỏ nhiệt độ hệ... trục khuỷu động nhờ trục chủ động ăn khớp then hoa với moay phần chủ động. bánh chủ động 10 bắt chặt với phần chủ động bu lông đai ốc Đầu moay chủ động 12 bắt chặt với puli dẫn động Phần chủ động