Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 THIẾT KẾ NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Số liệu thiết kế : 1. Kích thước nhà -Nhòp L=24m ; B=6m ; D=84m ; Q=200/30T -Cao trình đỉnh ray H r =16m Chế độ làm việc nang 3.Vật liệu -Kết cấu khung :Thép CT 3 -Kết cấu bao che: +Mái : Tấm Panel BTCT kích thước 1,5x6 m +Tường : Tấm BTCT , xây gạch +Móng :BTCT mac 150 4.Liên kết hàn và bulông 5.Đòa điểm xây dựng :khu cong nghiep hoa khanh- Đà nẵng PHẦN THUYẾT MINH TÍNH TOÁN 1/ Sơ đồ khung ngang và kết cấu mái nhà công nghiệp Khung ngang : gồm có cột và rường ngang , liên kết cột và rường ngang là cứng Cột : chọn phương án cột có phần cột trên đặc và phần cột dưới rỗng Dàn hình thang hai mái dốc với mái lợp bằng tấm Bê tông cốt thép (Panel sườn ) , độ dốc mái i=1/10 Trang 1  Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 -0.87 +14.83 24000 HAI LÅÏP GẢCH LẠ NEM BÃ TÄNG CHÄÚNG THÁÚM BÃ TÄNG CẠCH NHIÃÛT PANEL +27.10 DN VÇ KO Q = 200/30T +16.00 +21.20 +23.20 LẠNG VỈỴA XM MẠC 75 BÃTÄNG ÂẠ 4x6 MẠC 100 ÂÁÚT ÂÀÕP TỈÅÏI NỈÅÏC ÂÁƯM KÉ ÂÁÚT THIÃN NHIÃN A +0.00 B SÅ ÂÄƯ KHUNG NGANG TL:1/200 PHẦN I : KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG 1.Kích thước cột Nhà có cầu trục với sức trục Q=200/30T tra bảng VII .1 (phục lục VII sách giáo TKKCT NCN ) có : λ = 1000 mm khi Q > 750KN ⇒ Lcc = L - 2λ = 2400 – 2 × 1000 = 22000 mm Hcc = 4800 mm loại ray KP – 120 H 1 = H r = 16000 mm H 2 là chiều cao tính từ đỉnh ray cầu trục đến cao trình cánh dưới rường ngang Trang 2  Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 H 2 = Hcc + 100 + f = 4800 + 100 + 300 = 5200 mm Trong đó : Hcc là chiều cao gabrit của cầu trục 100 khe hở an toàn giữa xe con và kết cấu f khe hở phụ xét đến độ võng của kết cấu và thanh giằng , lấy bằng 200 ÷ 400 mm , ở đây ta chọn f = 300 mm. H 2 chọn chẵn modul 200 mm ⇒ Chiều cao từ mặt nền đến cao trình dưới rường ngang H H = H 1 + H 2 = 16000 + 5200 = 21200 mm ∗ Chiều cao phần cột trên : Htr = H 2 + hcc + hr Hcc chiều cao dầm cầu chạy hr cao trình ray tra bảng IV – 7 loại KP-120 có hr = 170 mm ⇒ Htr = 5200 + 1000 + 170 = 6370 mm ∗ Chiều cao phần cột dưới được tính từ bản đế chân cột đến chổ thay đổi tiết diện Hd = H– Htr + hch = 21200 – 6370 + 870 = 15700mm h ch : phần cột chôn dưới mặt nền lấy 600 -1000 m Chọn Hch = 870 mm ∗ Bề rộng cột trên : . Bề rộng phần cột trên cột lấy khoảng (1/8 1/12)H tr = 796531 mm , = 1000mm Chọn b tr =750mm ∗ Bề rộng cột dưới : Lấy khoảng cách từ trục đònh vò đến mép ngoài của cột a=500mm b d = b o +  = 500 +1000 = 1500mm b o : là khoảng cách từ trục đònh vò đến mép ngoài của cột ∗ Kiểm tra điều kiện không vướng vào cột trên. b d – b t ≥ B 1 + C 1 Vì Q =200 / 30 T nên chọn C 1 = 80 mm Khe hở an toàn giữa cầu trục và mặt trong của cột D=75mm Khoảng cách từ trục ray đến mút cầu chạy B 1 =400mm ⇒ 1250 – 750 = 750 ≥ 400 + 80 = 480 mm thoả mãn điều kiện Như vậy đảm bảo không bò vướng vào phần cột trên 2/Chiều cao dàn mái Trang 3  B A 96000 6000 6000 60006000 24000 500 5500 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 5500 500 1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12 13 15 16 17 6000x2 6000x2 HÃÛ GIÀỊNG CẠNH TRÃN Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 24000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 i = 1 / 1 0 2200 80150 20 Chiều cao đầu dàn tại chỗ trục đònh vò chọn H đd = 2200m Độ dốc cánh trên 1/10 Chiều cao giữa dàn H gd =2200+ 210 24000 x =3400m Hệ thanh bụng là loại tam giác có thanh đứng, khoảng mắt cánh trên lấy thống nhất là 3m ,tính đến trục đònh vò . Bề rộng cửa trời L ct =(0,30,5)L = 12m Chiều cao cửa trời gồm 1 lớp kính cao 1,5m . Bậu cửa phía trên cao 0,2m . Bậu cửa phía dưới cao 0,8m . Tổng chiều cao cửa trời là : H ct = H bt + H bd + i.h c = 1,5 + 0,2 + 0,8 = 2,5m Tổng chiều cao nhà là : H = H + H gd + H ct = 21200+ 3400 + 2500 = 27100m 3/Hệ gằng a/Hệ giằng cánh trên Trang 4  Kích thước dàn mái B A 144000 HÃÛ GIÀỊNG CẠNH DỈÅÏI 6000x26000x2 17 16 1513 12 1110987 65321 500 550060006000600060006000600060006000600060005500500 24000 6000 600060006000 3400 2500 5500 6000 1 2 3 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 5500 500 6 7 8 9 10 11 12 13 15 16 17 500 6000x2 6000x2 96000 5 HÃÛ GIÀỊNG ÂỈÏNG HÃÛ GIÀỊNG CỈÍA MẠI 5 60006000 600060006000600060006000 60006000 6000 1615 13 12111098 7632 6000 96000 6000x2 6000x2 8000 2200 4070 5 HÃÛ GIÀỊNG CÄÜT 750 500 96000 21 60005500 3 76 60006000 109 600060006000 11 6000 1615 13 12 600060006000 17 500 5500 8 6000x26000x2 Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 c) hệ giằng đứng: Trang 5  b/Hệ giằng cánh dưới d/Hệ giằng cửa mái e/Hệ giằng đứng Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 PHẦN II : TÍNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG Tải trọng tác dụng lên khung ngang gồm : -Tải trọng thường xuyên do kết cấu chòu lực và kết cấu bao che -Tải trọng tạm thời do cầu trục -Tải trọng gió -Các loại tải trọng đặc biệt do động đất ,nổ …. Để tiện tính toán ta xét tải trọng tác dụng lên dàn,tải trọng lên cột ,tải trọng gió 1.Tải trọng tác dụng lên dàn -Tải trọng thường xuyên: +Tải trọng của mái +Tải trọng cửa trời +Trọng lượng bản thân kết cấu -Tải trọng tạm thời : +Tải trọng sửa chữa trên mái a.Tải trọng thường xuyên +Tải trọng các lớp mái tính theo cấu tạo TT Cấu tạo các lớp mái Tải trọng tiêuchuẩn (daN/m 2 mái) Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán (daN/m 2 mái) 1 2 3 4 5 Tấm mái cỡ 1,5 × 6m Lớp cách nhiệt dày 12cm bằng BT xỉ  = 500 KG/m 2 Lớp XM lót =1,5cm Lớp chống thấm 2giấy+3 d ầu Hai lớp gạch lá nem = 4cm có lát vữa 150 60 27 20 80 1,1 1,2 1,2 1,2 1,1 165 72 34 24 88 Cộng 337 381 Tải trọng trên phân bố trên mặt phẳng nghiêng độ dốc i =1/10 . Quy đổi ra mái bằng với cos = 0,995 g m tc =337/0,995=339 daN/m 2 mái g m tt =381/0,995 =383 daN/m 2 mái +Trọng lượng bản thân dàn và hệ giằng Tính sơ bộ theo công thức : g d =1,2 .n. d .L (daN/m 2 mặt bằng) g d =1,2x1,1x0,6 x 24 = 19daN/m 2 Trong đó : Trang 6  Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 1,2 :hệ số kể đến trọng lượng các thanh giằng n=1,1 hệ số vượt tải  d =0,6 :hệ số trọng lượng bản thân dàn L=24m :nhòp dàn +Trọng lượng kết cấu cửa trời Trọng lượng này tập trung ở các chân cửa trời ta cũng phân bố trên mặt bằng nhà . Theo công thức kinh nghiệm : g 1 ct =1218 daN/m 2 ở đây lấy g 1 ct = 12daN/m 2 g 1 ct =12x1,1=13,2daN/m 2 +Trọng lượng kính và khung cửa trời Lấy bằng (3540)m 2 cánh cửa. Trọng lượng cánh cửa (kính và khung) g K t c = 35 daN/m 2 Trọng lượng bậu cửa trên và bậu cửa dưới lấy bằng 100daN/m dài Vậy lực tập trung ở chân cửa trời do cánh cửa và bậu cửa là : g 2 ct =(1,1x35x1,5x6)+(1,1x100x6)=1006daN/m 2 Quy đổi ra lực tương đương trên mặt bằng nhà g ct =(g 1 ct .L ct .B+2q 2 ct )/L.B= (13,2 x12x6+2x1006)/24x6 =20,6 daN/m 2 mặt bằng Tổng tải trọng phân bố đều lên trên xà ngang. g=(g m +g d +g ct ).B= (383+19+20,6).6=2537 daN/m = 25,4 KN/m b.Tải trọng tạm thời Lấy p tc =75daN/m 2 mặt bằng nhà với hệ số vượt tải n=1,4 Tải trọng tạm thời phân bố đều trên xà ngang p=n.p tc .B=1,4.75x6 = 630 daN/m 2 = 6,3KN/m 2 2.Tải trọng tác dụng lên cột a.Do phản lực của dàn : +Tải trọng thường xuyên : A = g.L/2 = 25,37x24/2 = 304,5KN +Tải trọng tạm thời :A' = P.L/2 = 6,30.24/2 = 75,60KN b.Trọng lượng do dầm cầu trục: G dct = n. dct .l dct 2 =1,2 x45x 6 2 = 1944 daN Trong đó : n=1,2 hệ số vượt tải  dct =45 hệ số trọng lượng dầm cầu trục ,lấy (3547) với sức trục Q > 75T l dct =6m : nhòp dầm cầu trục lấy bằng bước cột 6m c/Do áp lực thẳng đứng của bánh xe cầu chạy Do áp lực thẳng đứng của bánh xe cầu chạy tác dụng lên cột thông qua dầm cầu chạy được xác đònh bằng cách dùng đường ảnh hưởng của phản lực gối tựa của dầm và xếp các bánh xe của 2 cầu trục sát nhau ở vò trí bất lợi nhất. Cầu trục với sức trục 2000KN có áp lực thẳng đứng tiêu chuẩn lớn nhất của một bánh xe là : P max1 tc =380KN , P max2 tc =390KN Trang 7  Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 P min1 tc = (Q+G)/n o - P max1 tc = (2000+1900)/8 –380 = 107,5KN P min2 tc = (Q+G)/n o - P max2 tc = (2000+1900)/8 –390 = 97,5KN Trong đó : n 0 =8 :số bánh xe mỗi bên cầu trục Q=2000KNsức trục G=1900KN trọng lượng cầu trục Cầu trục có bề rộng B ct = 10400mm Khoảng cách giữa hai bánh xe T =1840mm Đặt bánh xe ở các vò trí sau: P 2 P 2 P 2 P 2 P 1 P 1 P 1 P 1 1980 840 8401380 6000 6000 P 1 P 2 P 2 0,860 1,000 0,083 0,323 0,183 P 2 P 2 840 1840 P 1 1840840 840 8401840 18408401980 8402290 690 690 910 60006000 P 1 P 1 0,63 0,770 0,413 0,553 Tính được tung độ y i của đương ảnh hưởng và tính được áp lực lớn nhất và nhỏ nhất của các bánh xe cầu trục lên cột: D max =n. n c .(P max1 .y + P max2 .y) =1,2.0,9.[380.0,083 + 390.( 0,86 + 1 + 0,77 + 0,63+0,323 + 0,183 + 0,553 + 0,413 )]= 2028 KN D min =n.n c .(P min1 .Σy + P min2 .Σy) =1,2.0,9.[107,5.0,083+ 90,5.( 0,86 + 1 + 0,77 + 0,63+0,323 + 0,183 + 0,553 + 0,413 )]=508KN Trong đó: n c =hệ số tổ hợp ,n c =0,85 khi hai cầu trục chế độ làm việc nhỏ và trung bình. Các lực D max , D min đặt vào trục đó nhánh dầm cầu trục các cột, nên lệch tâm đối với cột dưới một đoạn là e lấy xấp xỉ e=b d /2=1,25/2. Do đó sinh ra momen lệnh tâm. M max =D max .e= 2028.1,5/2=1521 KN.m M min =D min .e = 508.1,5/2=381 KN.m . d/Đo lực hãm của xe con: - Khi xe con hãm phát sinh lực quán tính tác dụng ngang nhà theo phương chuyển động.Lực hãm xe con , qua các bánh xe cầu trục , truyền lên dần hãm vào cột. Lực hãm ngang tiêu chuẩn của 1 bánh xe tính: T TC 1 =0,1(Q+G xc ) n T /n o Trong đó : 0,1: hsố ma sát n T =0,5: tỉ số giữa bánh xe thắng trên tổng số bánh xe Trang 8  Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 n o =8 :số bánh xe hãm T TC 1 =0,1(2000+720) 0,5/8 = 17 KN T T TT T TTT T T TT T TTT 1980 840 8401380 6000 6000 0,860 1,000 0,083 0,323 0,183 840 18401840840 840 8401840 18408401980 8402290 690 690 910 60006000 0,63 0,770 0,413 0,553 Lực hãm ngang T t c 1 truyền lên cột thành lực T đặt vào cao trình dầm hãm : giá trò của T cũng được xác đònh bằng cách xếp bánh xe trên đường ảnh hưởng như khi xác đònh D max và D min T=n c . n. T TC 1 . Σy I =1,2.0,9.17. ( 0,86 + 1 + 0,77 + 0,63+0,323 + 0,183 + 0,553 + 0,413 +0,083)=88,43 KN 3 . Tải trọng gió tác dụng lên khung : Tải trọng gió được tính theo TCVN 2737-90 .Nhà công nghiệp 1 tầng 1 nhòp chiều cao nhỏ hơn 36m nên chỉ tính thành phần tónh của gió. Áp lực gió tiêu chuẩn ở độ cao 10m trở xuống thuộc khu vực IIB có q TC o = 80 daN/m 2 Tải trọng gió phân bố đều tác dụng lên cột tính: Phía đón gió : q = n. q o . K.C.B ( daN/m ) Phía trái gió : q' = n. q o .K.C '.B ( daN/m ) Trong đó : n=1,3 hệ số vượt tải B=6m: bước cột ( bước khung ) K= hệ số kể đến sự thay đổi của áp lực gió theo chiều cao lấy theo đòa hình loại B. K=1,127 C : hệ số khí động lấy theo bảng (phụ lục V ) Trang 9  0, 8 W’ W q’ q 2,2 m 0,6m 2,5m 0,6m -0,6 -0,6 +0,7 -0,6 -0,675 13,2m J d J 2 J 1 v v L H d H tr H e h tr e v h d Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 Giá trò tải trọng gió phân bố đều lên cột nhân với hệ số quy đổi: α =1,1 khi H > 15m q=1,3. 80. 1,127. 0,8. 6. 1,1 =618,9 (daN/m) q'= 1,3. 80. 1,127. 0,6. 6. 1,1 =464,1(daN/m) Tải trọng gió trong phạm vi mái từ đỉnh cột đến nóc mái đưa về lực tập trung đặt ở độ cao trình cánh dưới dàn mái W=n.q o .K.B.C I h I Trong đó : h I : chiều cao từng đoạn có ghi hệ số khí đọng C I K : hệ số lấy không đổi , là trung bình cộng của giá trò ứng với độ cao đáy vì kèo và giá trò ở độ cao điểm cao nhất ở mái . K ở dộ cao 22,07m là 1,127 ; ở độ cao 27,97m K = 1,174 ⇒ K = ( 1,127 + 1,174)/2 = 1,1505 W=1,3. 80. 1,1505. 6. [0,8. 2,2 -0,675. 0,6 +0,7. 2,5-0,8. 0,6 +0,6( 0,6+2,5+0,6+2,2 )] =4426 daN=44,26 KN. III.Tính nội lực của khung 1.Sơ đồ tính khung Tính khung nhằm mục đích xác đònh các nội lực : mômen uốn, lực dọc, lực cắt trong các tiết diện khung . Do viêc tính toán các khung cứng có các thanh rỗng như dàn và cột khá phức tạp nên trong thực tế đã thay đổi sơ đồ tính toán thực của khung bằng sơ đồ đơn giản hóa vơứi các giả thuyết sau : + Thay dàn bằng một xà ngang đặc có độ cứng tương đương đặt tại cao trình cánh dưới của dàn : chiều cao khung tính từ đáy cột đến mép dưới Cánh dưới vì kèo : với cột bậc thì lấy trục cột dưới tầng với trục Cột trên :nhòp tính toán là khoảng cách giữa 2 trục cột nối trên . Khi đó tải trọng đứng từ trên truyền xuống phải kể thêm momen lệch tâm ở chỗ đổi tiết diện cột : Để tính khung ,cầu sơ bộ chọn trước độ cứng J của dàn , của các phần cột hay ít ra cần biết tỉ số các độ cứng này . Có thể chọn sơ bộ theo công thức sau : Momen quán tính dàn Trang 10  [...]... 0 ,24 3 < α = = 0 ,28 9 22 ,07 22 ,07 (1 − λ ) 2 [ (2 + λ ) B − 2C ] + µ (α − λ ) 2 [ (2 + λ ) B − 2C ] T.h K (1 − 0 ,24 3) 2 [ (2 + 0 ,24 3).1,5 − 2. 1,144] + 8(0 ,28 9 − 0 ,24 3) 2 [ (2. 0 ,28 9 + 0 ,24 3).1,5 − 2. 1,144] =5,755 MBp =- 88,43 .22 ,07 = -20 4,5 KN.m (1 − λ ) 2 [3B − 2 A (2 + λ )] + µ (α − λ ) 2 [3B − 2 A (2 + λ )] − RB = T = K − (1 − 0 ,24 3) 2 [3.1,5 − 2. 2,7 32. (2 + 0 ,24 3)] + 8(0 ,28 9 − 0 ,24 3) 2 [3.1,5 − 2. 2,7 32. (2. 0 ,28 9... +RB’ =68 ,24 +0 = 68 ,24 KN R1P 68 ,24 .H 3 5,99.H 3 1 32, 2 H 2 = = = =r11 11,3 92. EJ 1 EJ 1 EJ 1 146,1 146,1 24 4 32, 5 24 (M ) × ∆ 4 32, 5 20 4,5 T 146,1 9,73 141,7 T (MT) 175, 2 Trang 19  24 (Mcc) 584,4 Mômen cuối cùng tại các tiết diện cột khung M= M  +MP Ở cột trái 129 ,4 4 32, 5  Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 1,564 EJ 1 1 32, 2 H 2 − 20 4,5 MB = EJ 1 H2 =- 2, 2 KN.m EJ 1 1 32, 2 H 2 MC = (-0,08 2 ) + 141,74... -90,08 22 6,75 171,48 22 6,75 - 32, 7 Mômen cầu 1 -75,34 0 20 ,98 0 -81,07 20 4,08 154,33 20 4,08 -29 ,43 trục phải 0.9 -67,91 1 2, 294 0 ± 12, 56 Trang 22  0 ± 12, 56 0 ±94,71 0 ±13,41  Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 Lực hãm cầu 0.9 2, 065 trục trái 6 Lực hãm cầu 1 25 ,29 6 trục phải 0.9 22 ,76 0 ±11,31 0 ±11,31 0 ±85 ,24 0 ± 12, 07 0 ±5,347 0 ±5,347 0 ±65,66 0 ±5,883 0 ±4,8 12 0 ±4,8 12 0 ±59,09 0 ±5 ,29 5 7 0 -13 ,26 5... các trò số H= H d +Ht r =15700 +6370 =22 070 mm =22 ,07 m µ= J1 −1 = 7 −1 = 6 J2 Trang 12   Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 α= H TR 6,37 = = 0 ,28 9 H 22 ,07 A=1+=1+ 0 ,28 9 8 =2, 7 32 B=1+ 2 =1+ 0 ,28 92 8 =1,5 C=1+3=1+ 0 ,28 93 8 =1,144 F=1+4=1+ 0 ,28 94 8 =1,0 42 ⇒ K = 4AC-3B2 = 4 .2, 7 32. 1,144-3.1, 52 =5,755 EJ 4C 4.1,144 EJ 1 1 MBcột = − 4 A.C − 3B 2 h = − 5,755 22 ,07 = − 0,036 EJ1 Phản lực ở đỉnh cột... Ay/c ≥ N e 3 72, 3.10 3 24 7,4 (1 ,25 + 2, 2 ) = (1 ,25 + 2, 4 ) =1 62, 6 cm2 γ R h 21 000 75 γ: hệ số làm việc của cột Chọn chiều dày bán bụng : δ b = 12 mm Chọn chiều dày bán cánh : δ c =16 mm Chọn chiều rộng bán cánh: bc =340 mm Trang 24   Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 bc 340 = 21 ,25 ≤ 30 = δc 16 bc 34 1 = = 18,735 h cot 637 Bản bụng : 1 ,2. (75 – 1,6 .2) = 86,16 cm2 Bản cánh : 2 34 1,6 = 108,8 cm2 Cộng A :... 1 1 32, 2 H 2 MA =(-4,1 32 2 ) - 175 ,2 = - 721 ,5 KN.m EJ 1 H MT = [ M B + RB (Ht -hdct )] ∆ +MTP 1,564 EJ 1 EJ 1 32, 2 H 2 − 5,696 31 (6,37 − 1)] =[ + 161,93 =185,4 KN.m EJ 1 H2 H 721 ,5 + 131,1 Q = = 54,3 KN 15,7 Ở cột phải: EJ 1 1 32, 2 H 2 MB =(-1,564 2 ) = -20 6,7 KN.m EJ 1 H EJ 1 1 32, 2.H 2 MC = 0,08 2 EJ 1 H = 10,6KN.m EJ 1 1 32, 2.H 2 MA= 4,1 32 2 = 546,3 KN.m EJ 1 H 546,3 + 20 6,7 QA = = 34, 12 KN 22 ,07... 143,1 cm2 Chiều cao tiết diện nhánh lấy khoảng ( 0,3 ÷ 0,5 ) bd vá vào khoảng ( 1 /20 ÷ 1/30 ) Hd ta chọn b=500 Nhánh 1 dùng tiết diện chữ I như hình vẽ : Trang 28  10 360  Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 20 460 500 Diện tích tiết diện nhánh : Fnh1 = 46 1 + 2. 36 .2, 0 = 190 cm2 > Fctyc 2. 2,0.36 3 46.13 + Các đặc trưng hình học :Jx1= = 15556 cm3 12 12 3 3 1.46 36 .2 50 2 + 2[ + ( − ) 2 36 .2] = 522 59 cm3... nhánh 2 : 20 160 460 500 L160X 12 20 31.4 Tiết diện nhánh mái Fnh2 = 46 .2, 0 + 2 37,4 = 166,8 cm2 Khoảng cách từ mép trái của tiết diện (mép ngoài bản thép) đến trọng tâm tiết diện nhánh mái là : zo= AI zI/ÂAI = (46 .2. 1 + 2. 37,4.4,39) = 3,14 cm 166,8 Các đặc trưng hình học của tiết diện Trang 30   Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 46 .2 3 Jx2= + 92 ( 3,14 - 1 )2 + 2[ 913 + 37,4.( 4,39 – 3,14 )2 ] = 23 95... có : 0 ≤ λ x = 2, 0 ≤ 5 5 ≤ m = 10 ,2 ≤ 20 Ac 108,8 = A b 86,16 =1 ,26 - Tra bảng phụ lục ta được : η = 1,4 - 0, 02 λ x = 1,4 - 0, 02 2, 0 =1,36 - Độ lệch tâm quy đổi : m1 = η.m = 1,36 10 ,2 = 13,88 Từ λ x và m1 tra bảng II .2 sách thiết kế nhà công nghiệp được ϕ lt = 0,0948 Trang 25   Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 ⇒ điều kiện ổn đònh : N 3 723 0 2 2 σx= = 0,0948.194,96 = 20 15daN / cm < 21 00daN / cm ϕ... -1 12, 775 35,115 -1 12, 775 380 380 304,3 3 72, 34 3 72, 34 3 72, 34 1,3,5 1 ,2, 3,5,7 1 ,2, 3,5,7 -27 3,16 -27 3,16 -26 0,5 92 -26 0,5 92 1066,14 1066,14 1059 1059 31,66 -1 02, 91 380 M N 1,8 A -22 7,65 304,3 1,3,5 1 ,2, 4,6,8 -311,46 M N 1 ,2, 4,6,8 1,3,5 B 1 ,2 1,7 1,3,5 1 ,2, 4,5,8 1,3,5,7 907,71 -387,31 M 674,45 - 322 ,24 38,36 586, 42 990,96 N 314,3 314,3 140,08 1,8 -99,93 1 ,2, 4,5,8 Qmax BẢNG TỔ HP NỘI LỰC PHẦN 3 : THIẾT KẾ . .88,43 .22 ,07 = -20 4,5 KN.m R B = K ABAB ) ]2( 23[)() ]2( 23[)1( 22 λαλαµλλ +−−++−− − .T = 43,88. 755,5 )24 3, 028 9,0 .2. (7 32, 2 .25 ,1.3[ )24 3, 028 9,0(8) ]24 3, 02. (7 32, 2 .25 ,1.3[ )24 3,01( 22 +−−++−− − =68 ,24 KN. Tính. = 07 ,22 37,5 0 ,24 3 < 07 ,22 37,6 = α = 0 ,28 9 M B p =- K CBCB ]2) 2[()( ]2) 2[()1( 22 −+−+−+− λαλαµλλ .T.h =- 755,5 ]144,1 .25 ,1) .24 3, 028 9,0 .2[ ( )24 3, 028 9,0(8]144,1 .25 ,1) .24 3, 02[ ( )24 3,01( 22 −+−+−+− . +6370 =22 070 mm =22 ,07 m µ = 6171 2 1 =−=− J J Trang 12  q ϕ 1 ϕ 2 A B C Thuyết minh đồ án Kết Cấu Thép 2 α = 28 9,0 07 ,22 37,6 == H H TR A=1+=1+ 0 ,28 9 .8 =2, 7 32 B=1+ 2 =1+ 0 ,28 9 2 .8 =1,5 C=1+ 3 =1+