Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà I. XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG: 1. Kích Thước Theo Chiều Đứng: * Chiều cao mặt nền đến thanh cánh dưới của của dàn mái: 21 HHH += Trong đó: H 1 = 8 (m) ,là khoảng cách từ mặt nền đất đến mặt ray cầu trục . H 2 = H ct + A t ,là khoảng cách từ mặt ray cầu trục đến cánh dưới của dàn. Với: H ct là kích thước gabarit của cầu trục, từ mặt ray đến điểm cao nhất của xe con cầu trục, tra bảng Cataloge cầu trục với sức trục 50/10 (T) có H ct = 3.15(m) )4.02.0(1.01.0 ÷+=+= fA t 0.1(m) là khoảng cách an toàn đề phòng võng cục bộ của cánh dưới dàn khi sửa chữa. )(3.0 mf = ⇒A=0.4 (m) ⇒H 2 =0.4+3.15=3.45 (m) )(55.114.015.1115.38 mAH t =+=++=⇒ Vậy chọn H = 11.6 (m). * Chiều cao phần cột trên: H t = H 2 + H dct + H r = H ct + A t + H dct + H r Trong đó: Tra bảng cataloge ứÙng với cầu trục có sức trục Q = 50/10 (T), loại ray chuyên dụng KP80 có H r = 0.16(m) là chiều cao của ray và đệm ray. )(75.06.06*) 10 1 8 1 () 10 1 8 1 ( mBH dct ÷=÷=÷= ⇒ Chọn H dct = 0.65 (m) ⇒ H t = 11.6 + 0.65 + 0.16 = 4.41 (m) Chọn H t = 4.5 (m) KIỂU RAY BỀ RỘNG MẶT RAY BỀ RỘNG ĐẾ RAY H F MOMEN QUÁN TÍNH K.LƯNG MÉT DÀI J x J y mm cm 2 cm 4 DAN KP80 80 130 130 81.13 1517.4 482.39 63.69 RAY CẦU TRỤC 80 87 130 3595 130 d = 32 xx SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 1 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà * Chiều cao phần cột dưới : H d = H o – H t + H 3 = 11.6 – 4.5 +0 = 7.1 (m) Với chân cột nằm ngay trên mặt đất nên H 3 = 0 (m). * Chiều cao cửa mái: Theo điều kiện thông thoáng và lấy sáng cho nhà công nghiệp ta chọn H cm = 1750 (mm). * Chiều cao dàn vì kèo: -Sử dụng dàn vì kèo điển hình hình thang có chiều cao đầu dàn H 0 = 2250 (mm) phủ bì từ sóng thép góc trên đến sóng thép góc dưới tại trục đònh vò của nhà. -Chiều cao giữa dàn vì kèo: 2 * 0 L iHH gd += Mái lợp tấm panel BTCT nên độ dốc ⇒÷= 12 1 8 1 i Chọn i = 10 1 ⇒ 2 21000 * 10 1 2250 += gd H = 3300 (mm) H gd = 3300 (mm) thỏa mãn điều kiện )(34282666) 9 1 7 1 ( mmLH gd ÷=÷= 2. Kích Thước Theo Chiều Ngang : - Khoảng cách từ mép ngoài cột biên đến trục đònh vò:      = )(500 )(250 0 mm mma khi khi khi )(75 )(75)(30 )(30 TQ TQT TQ > ≤< ≤ Với Q = 50/10 (T), lấy a = 250(mm). - Khoảng cách từ trục đònh vò đến trục ray: λ = 750 (mm) khi nhà có cầu trục Q ≤ 75 (T). - Nhòp của cầu trục là khoảng cách giữa hai tim ray: - )(5.1975.0*2212 mLL ct =−=−= λ . Tra bảng cataloge cầu trục ứng với sức trục Q = 50/10 (T) ta thấy có nhòp L ct =19.5 (m). Nên λ = 750 (mm) là phù hợp. -Mặt khác để cầu trục khi di chuyển không chạm vào cột thì phải đảm bảo điều kiện : )( 1 ahBD t −++≥ λ 7560 ÷=D (mm), là khoảng cách an toàn giữa cầu trục và mặt trong của cột. Gỉa thiết D = 70 (mm). B 1 là phần đầu của cầu trục bên ngoài ray. Tra bảng cataloge cầu trục với sức trục Q = 50/10(T) ta có : B 1 = 300 (mm) * Chiều rộng tiết diện phần cột trên:      ÷=÷=÷= =+−−=+−−≤ )(4503804500*) 12 1 10 1 () 12 1 10 1 ( )(63025030070750 1 mmH mmaBD h t t λ SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 2 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà Lấy h t = 500 (mm) 1 750 300 500 250 150( ) 70( ) t D B h a mm D mm λ ≤ − − + = − − + = ⇒ = thỏa mãn điều kiện. * Chiều rộng tiết diện phần cột dưới:      ==≥ =+=+= )(58011600* 20 1 20 1 )(1000250750 mmH mma h d λ , (h d H 20 1 ≥ khi cầu trục có chế độ làm việc trung bình) Lấy h d = 1000 (mm). * Nhòp cửa mái: )(5.1025.521*) 4 1 2 1 () 4 1 2 1 ( mLL cm ÷=÷=÷= ⇒ Lấy L cm = 6 (m). * Khoảng cách giữa các mắt dàn: Chọn mái lợp bằng tấm panel BTCT có kích thước 1.5*6 (m) . Vì vậy sử dụng dàn vì kèo có hệ thanh bụng phân nhỏ. Khoảng cách giữa các nút của thanh cánh dưới là 3 (m). Khoảng cách giữa các nút của thanh cánh trên là d = 1.5 (m). SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 3 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà 1750 3690 45007100 21000 +8000 ±0.000 3150 160 650 400 19500 250 750 2200 6000 A B i = 1 / 1 0 KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG 16331 II. BỐ TRÍ LƯỚI CỘT VÀ HỆ GIẰNG 1. Hệ Giằng Ở Mái : Hệ giằng mái bao gồm các thanh giằng bố trí trong phạm vi từ cánh dưới dàn trở lên. Được bố trí nằm trong các mặt phẳng cánh trên dàn, mặt phẳng cánh dưới dàn, mặt phẳng đứng giữa các dàn. a. Hệ giằng trong mặt phẳng cánh trên : Giằng trong mặt phẳng cánh trên gồm các thanh chéo chữ thập trong mặt phẳng cánh trên và các thanh chống dọc nhà. Tác dụng chính là ổn đònh cho thanh cánh trên chòu nén của dàn, tạo nên những điểm cố kết không chuyển dòch ra ngoài mặt phẳng dàn. Thanh chống dọc nhà dùng để cố đònh những nút quan trọng của nhà: nút đỉnh nóc dàn, nút đầu dàn, nút dưới chân cửa mái. SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 4 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà HỆ GIẰNG CÁNH TRÊN 5005500600060006000600060006000600060005500500 21000 90000 b. Hệ giằng trong mặt phẳng cánh dưới : SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 5 HỆ GIẰNG CÁNH DƯỚI 21000 500 5500 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 5500 500 90000 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà Giằng trong mặt phẳng cánh dưới được đặt tại vò trí có giằng cánh trên. Nó cùng với giằng cánh trên tạo một khối cứng không gian bất biến hình. Hệ giằng cánh dưới tại đầu hồi nhà dùng làm gối tựa cho cột hồi, chòu tải trọng gió thổi trên tường hồi, nên còn gọi là dàn gió. Vì cầu trục của nhà có sức trục Q = 50 (T) nên có thêm hệ giằng cánh dưới theo phương dọc nhà. Hệ giằng này đảm bào sự làm việc cùng nhau cùng nhau của các khung, truyền tải trọng cục bộ tác dụng lên một khung sang các khung lân cận. b. Hệ giằng đứng : Hệ giằng đứng đặt trong mặt phẳng các thanh đứng, có tác dụng cùng với các giằng nằm tạo nên khối cứng bất biến hình, giữ vò trí và cố đònh cho dàn vì kèo khi dựng lắp. 2. Hệ giằng ở cột : Hệ giằng ở cột bảo đảm sự bất biến hình học và độ cứng của toàn nhà theo phương dọc nhà, chòu tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà và đảm bảo ổn đònh cột. III. TÍNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 6 7100 4500 2200 GIẰNG CỘT DƯỚI GIẰNG CỘT TRÊN GIẰNG ĐẦU DÀNDẦM CẦU TRỤC HỆ GIẰNG CỘT 5005500600060006000600060006000600060005500500 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà 1. Tải Trọng Tác Dụng Lên Dàn : 1.1 . Tải trọng thường xuyên: a. Tải trọng bản thân các lớp mái: Tấm mái 1.5*6m 150 1.1 165 Lớp cách nhiệt bằng gạch xỉ 500 0.05 25 1.2 30 Lớp xi măng lót 1800 0.03 54 1.2 64.8 Lớp cách nước 2 giấy 3 dầu 20 1.2 24 Một lớp gạch lá nem 2000 0.02 40 1.1 44 Tổng 289 327.8 Đổi ra phân bố trên mặt bằng với độ dốc i = 1/10 có cos α = 0.995 SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 7 1750 KÍNH BẬU CỬA THÉP HÌNH DÀN CỬA MÁI DÀN VÀ HỆ GIẰNG THÉP CÁC LỚP MÁI TẤM PANEL BTCT 1,5X6 m LỚP CÁCH NHIỆT BẰNG BÊTÔNG XỈ LỚP XI MĂNG LÓT 1.5 cm LỚP CHỐNG THẤM 2 GIẤY + 3 DẦU 2 LỚP GẠCH LÁ NEM VÀ VỮA LÓT i = 1 / 1 0 i = 1 / 1 0 2200 2 /290 995.0 289 mdaNg c m == 2 /329 995.0 328 mdaNg m == Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà b. Trọng lượng bản thân dàn và hệ giằng : Tính sơ bộ theo công thức: )/(63.1621*6.0*2.1*1.1**2.1* 2 mKgLng dd === α Trong đó : n = 1.1 là hệ số vượt tải. 1.2 là hệ số kể đến trọng lượng các thanh giằng d α là hệ số kể đến trọng lượng dàn lấy bằng 0.6 ÷ 0.9 khi dàn có nhòp 24 ÷ 36(m). c. Trọng lượng kết cấu cửa mái : Có thể tính theo công thức kinh nghiệm : 2 /(* mKgLg cmcm tc cm α = mặt bằng nhà) Trong đó : cm α = 0.5 ; L cm là nhòp cửa mái (m). Để tính chính xác hơn ta chọn )/(1812 2 mKgg tc cm ÷= Đối với dàn nhòp 21 (m) ta chọn )/(12 2 mKgg tc cm = . )/(2.1312*1.1*1.1 2 mKggg tc cm tt cm ===⇒ . d. Trọng lượng cánh cửa mái và bậu cửa mái : Theo kinh nghiệm: Trọng lượng bậu cửa : 100 ÷ 150 (DaN/m) Trọng lượng cánh cửa (kính và khung) : 35 ÷ 40 (DaN/m 2 ) Ta chọn : Trọng lượng bậu cửa trên và dưới : tc b g = 150 (DaN/m) Trọng lượng cánh cửa (kính và khung) : tc k g = 40 (DaN/m 2 ) Tải trọng tập trung do cánh cửa mái và bậu cửa ở chân cửa mái (tại mắt dàn) là : )(1386)6*1506*5.1*40(1.1)**5.1*(1.1 KgBgBgG bkkb =+=+= Để tiện cho việc tính toán khung , ta thay chúng bằng lực tương đương phân bố đều trên mặt bằng nhà: )/(54.29 6*24 1386*26*12*2.13 * *2** 2 mKg BL GBLg g kbcm tt cm td cm = + = + = ⇒ Vậy tải trọng tổng cộng phân bố đều trên khung ngang là : =++= Bgggg td cmdm *)( (329 + 16.63 + 29.54) * 6 = 2253.73 (DaN/m) = 2.255 (T/m) 1.2 . Tải trọng tạm thời (Hoạt tải sửa chữa trên mái) : Theo TCVN 2737 – 1995 tải trọng tạm thời tiêu chuẩn trên mái là : p tc = 75 DaN/m 2 mặt bằng với hệ số vượt tải n p = 1.3 Tải trọng tạm thời tính toán trên mái phân bố đều lên khung ngang là: p = n p * p tc * B = 1.3 * 75 * 6 = 585 (DaN/m) = 0.59 (T/m) 2. Tải trọng tác dụng lên cột a. Do phản lực của dàn : Tải trọng thường xuyên : )(664.23)(23664 2 21*2536 2 * TKg Lq A ==== Tải trọng tạm thời : )(1425.6)(5.6142 2 21*585 2 * ' TKg Lp A ==== SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 8 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà b. Do trọng lượng dầm cầu trục : Trọng lượng dầm cầu trục tính sơ bộ theo công thức sau : 2 ** dctdctdct lnG α = Trong đó: n = 1.1 là hệ số vượt tải l dct = B = 6 (m) là nhòp dầm cầu trục, bằng bước cột. dct α là hệ số trọng lượng dầm cầu trục, bằng 24 đến 37 với Q ≤ 75 (T) .Với sức trục Q = 50/10 (T) thì dct α = 32 (DaN/m 2 ) ==⇒ 2 6*32*1.1 dct G 1267 (DaN) = 1.27 (T) Trọng lượng bản thân ray BgnG rr **= Trong đó: n = 1.1 là hệ số vượt tải B = 6 (m) là bước cột g r là trọng lượng 1 m dài ray, phụ thuộc vào loại ray. Đối với loại ray KP80 thì g r = 63.69 (DaN/m) r G⇒ = 1.1 * 63.69 * 6 = 420 (DaN) = 0.42 (T) ⇒ Trọng lượng bản thân dầm cầu trục và ray là : rdctrdct GGG += + = 1.27 + 0.42 = 1.69 (T) rdct G + đặt tại vai đỡ dầm cầu trục, là tải trọng thường xuyên. c. Do áp lực đứng của bánh xe cầu trục : Tải trọng áp lực thẳng đứng của bánh xe cầu trục tác dụng lên cột thông qua ray và dầm cầu trục. Tra bảng cataloge cầu trục, áp lực đứng tiêu chuẩn lớn nhất của một bánh xe lên cột là tc P max = 45 (T) p lực thẳng đứng tiêu chuẩn nhỏ nhất của một bánh xe cầu trục lên cột là : )(75.1045 2 5.6150 max 0 min TP n GQ P tctc =− + =− + = Trong đó: Q sức trục của cầu trục (T) G là trọng lượng toàn bộ cầu trục (T) n 0 là số bánh xe ở 1 bên cầu trục SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 9 x 0 750 6000 7450 12000 y 0 0.125 1 0.758 0 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà Áp lực thẳng đứng tính toán : P max = 1.2 * 45 = 54 (T) P min = 1.2 * 10.75 = 12.9 (T) Cầu trục có bề rộng B ct = 6650 (mm) và khoảng cách giữa 2 bánh xe K = 5250 (mm). Đặt bánh xe ở vò trí như hình vẽ trên, tính được tung độ y i của đường ảnh hưởng . Áp lực thẳng đứng tính toán lớn nhất và nhỏ nhất của các bánh xe cầu trục lên cột theo công thức : =+= ∑ +rdctic GyPnnD *** maxmax 1.2*0.85 * 54 * (1 + 0.759 + 0.125) + 1.69 = 105 (T) ∑ =+= +rdctic GyPnnD *** minmin 1.2*0.85 * 12.9 * (1 + 0.759 + 0.125) + 1.69= 26.5 (T) Trong đó : n c = 0.85 khi do hai cầu trục làm việc ở chế độ trung bình. Các lực D max , D min đặt vào trục của nhánh đỡ dầm cầu trục của cột, nên lệch tâm đối với trục cột dưới một đoạn e lấy xấp xỉ bằng h d /2. Do đó tại vai cột có sinh ra momen lệch tâm ; )(71.522/1*105* maxmax TmeDM === )(23.132/1*5.26* minmin TmeDM === d. Do lực hãm ngang của xe con : Khi xe con hãm, phát sinh lực quán tính tác dụng ngang nhà theo phương chuyển động. Lực hãm xe con, qua các bánh xe cầu trục, truyền qua dầm hãm vào cột. Lực hãm ngang tiêu chuẩn của 1 bánh xe : )(7.1 2 )1850(*05.0 )(05.0 0 1 T n GQ T xc tc = + = + = Trong đó : G xc = 18 (T) là trọng lượng xe con. n 0 = 2 là số bánh xe ở 1 bên cầu trục. Lực hãm ngang tc T 1 truyền lên cột thành lực T đặt vào cao trình dầm hãm. Gía trò T được xác đònh theo lí thuyết đường ảnh hưởng bằng cách xếp các bánh xe cầu trục giống như xác đònh D max , D min . ∑ = i tc c yTnnT *** 1 = 0.85 * 1.2 * 1.7 * (1 + 0.76 + 0.125 ) = 3.26 (T) e. Do trọng lượng cột: Ta chọn sơ bộ trọng lượng cột trên 200= t c g (DaN/m dài) ⇒ 9905.4*200*1.1** === tt c t c HgnG (DaN) = 0.99 (T) tác dụng tại chân cột trên. Ta chọn sơ bộ trọng lượng cột dưới 250= d c g (DaN/m dài) ⇒ * * 1.1*250*7.1 1952.5 d d d c c G n g H= = = (DaN) = 1.952(T) tác dụng tại chân cột dưới. ⇒ Tải tác dụng tổng cộng tại chân cột dưới : 943.299.0952.1 =+=+= t c d cc GGG (T) f. Do trọng lượng sườn tường panel : Chọn kết cấu sườn tường bao che là tấm panel BTCT dày 60 (mm). Ta bố trí panel sườn tường từ vai cột trở lên với chiều cao bố trí panel là H t + H 0 = 4.5 + 2.2 = 6.7 (m). Tải trọng panel sườn tường tại chân cột trên : st G = 1.1 * 6.7 * 6 * 150 = 6633 (daN) = 6.663 (T) SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 10 [...]... 1.41 TH2 - 12. 99 23 .70 37.84 8.96 31. 32 33.58 -35.06 136.74 103.44 2. 08 139.69 71. 92 5 .23 TH3 -18.38 23 .70 48.60 3.58 31. 32 22. 81 -0.95 57.79 29 .84 33.95 60.73 64.31 4.91 TH4 -9.65 23 .70 31.14 -2. 44 31. 32 20.54 6 .24 31. 32 21.90 -2. 69 34 .27 19. 82 3.36 TH5 -11.64 23 .70 35.14 -2. 32 31. 32 20.30 6.36 31. 32 22. 02 20.58 34 .27 37.71 2. 00 TH6 -6 .22 23 .70 24 .29 -0.39 31. 32 16.44 8 .29 31. 32 23.95 -1.95 34 .27 19.08... -04114 029 Trang 26 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS Vũ Thò Bích Ngà 8 TH8 1+3+5 -13.88 23 .70 10 .23 31. 32 -33.80 136.74 -13.06 139.69 7.54 9 TH9 1+4+5 -19 .27 23 .70 4.84 31. 32 0. 32 57.79 18.81 60.73 7 .22 10 TH10 1+3-5 - 12. 10 23 .70 7.69 31. 32 -36.33 136.74 17 .22 139.69 2. 92 11 TH11 1+4-5 -17.49 23 .70 2. 31 31. 32 -2. 21 57.79 49.08 2. 60 12 TH 12 1+0.9 (2+ 3+5+7) -13 .27 29 .19 11.14 36.81 -26 .23 131.69 -20 .45 10.93 13... 87.06 2. 92 TH11 -17.49 23 .70 46. 82 2.31 31. 32 20 .28 -2. 21 57.79 31.11 49.08 60.73 79.45 2. 60 TH 12 -13 .27 29 .19 41.13 11.14 36.81 40.69 -26 .23 131.69 92. 07 -20 .45 134.63 87.77 10.93 TH13 -18.86 29 .19 52. 32 7.09 36.81 32. 59 -30 .28 131.69 96. 12 6.11 134.63 73. 42 10 .24 TH14 -25 .51 29 .19 65.61 2. 36 36.81 23 . 12 0.54 60.63 30.86 55. 72 63.58 87.51 8.73 TH15 -19.91 29 .19 54. 42 6.41 36.81 31 .22 4.59 60.63 34.91 29 .17... 1.4 * 20 + 1 * 32. 2 = 88 .2 (cm2) 32. 2 *13 20 3 *1.4 J x1 = +2 = 1869.4 (cm4) 12 12 J x1 1869.4 rx1 = = = 4.6 (cm) ct 88 .2 Anh ct Jy = ryct = 32. 23 *1 1.43 * 20 32. 2 1.4 2 + 2[ + 1.4 * 20 * ( + ) ] = 18597 (cm4) 12 12 2 2 ct Jy ct nh A = 18597 = 14. 52 (cm) 88 .2 * Nhánh mái : m Anh = Ag + Ab = 2 * 33.4 + 30 * 1 = 96.8 (cm2) 32. 6 * 0.5 + 2 * 33.4 * (3.61 + 1) = 3 .26 2 (cm) 99.4 32. 6 *13 1 J x 2 = 2[ 4 82 +... - 12. 99 23 .70 8.96 31. 32 -35.06 136.74 2. 08 139.69 5 .23 3 TH3 1+4 -18.38 23 .70 3.58 31. 32 -0.95 57.79 33.95 60.73 4.91 4 TH4 1+5 -9.65 23 .70 -2. 44 31. 32 6 .24 31. 32 -2. 69 34 .27 3.36 5 TH5 1+6 -11.64 23 .70 -2. 32 31. 32 6.36 31. 32 20.58 34 .27 2. 00 6 TH6 1+7 -6 .22 23 .70 -0.39 31. 32 8 .29 31. 32 -1.95 34 .27 5.18 7 TH7 1+8 - 12. 44 23 .70 -4.89 31. 32 3.79 31. 32 27.55 34 .27 4.41 SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114 029 ... 8C 2 9 * 2. 35 *1 .2 − 8 *1. 52 2 q MB = − qH 2 = − * 0.45 *11. 62 = −3.3 (Tm) 2 2 12( 4 AC − 3B ) 12( 4 *1.49 *1. 52 − 3* 2. 35 ) 2 BC − 3 AF 2 * 2. 35 *1. 52 − 3* 4.49 *1 .2 q RB = − qH = − * 0.46 *11.6 = 3.13 (T) 2 2(4 AC − 3B ) 2( 4 * 4.49 *1. 52 − 3* 2. 3 52 ) qH t2 0.46 * 4. 52 M = M + R * Ht − = −3.3 + 3.13* 4.5 − = 6.11 (Tm) 2 2 qH 2 0.46 *11. 62 q q q M A = M B + RB * H − = −3.3 + 3.13*11.6 − = 2. 02 (Tm) 2 2... 32. 27 41.09 63.58 72. 88 7. 02 TH21 -14.71 29 .19 44. 02 3.91 36.81 26 .23 2. 09 60.63 32. 41 14.54 63.58 46.33 7.71 TH 22 -20 .66 29 .19 55. 92 7 .20 36.81 32. 81 -30.17 131.69 96.01 27 .05 134.63 94.36 9. 02 TH23 -15.07 29 .19 44.73 11 .25 36.81 40.91 -26 . 12 131.69 91.96 0.49 134.63 67.81 9.71 TH24 -23 .71 29 .19 62. 01 2. 25 36.81 22 .90 0.43 60.63 30.75 34.78 63.58 66.57 9.96 TH25 -18.11 29 .19 50. 82 6.30 36.81 31.00... TH7 - 12. 44 23 .70 36.73 -4.89 31. 32 25.44 3.79 31. 32 19.45 27 .55 34 .27 44.69 4.41 SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114 029 Trang 27 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS Vũ Thò Bích Ngà TH8 -13.88 23 .70 39.61 10 .23 31. 32 36.11 -33.80 136.74 1 02. 17 -13.06 139.69 82. 90 7.54 TH9 -19 .27 23 .70 50.38 4.84 31. 32 25.35 0. 32 57.79 29 .21 18.81 60.73 49.18 7 .22 TH10 - 12. 10 23 .70 36.06 7.69 31. 32 31.05 -36.33 136.74 104.70 17 .22 139.69... 29 .19 8.87 36.81 -28 .50 131.69 6.80 19 TH19 1+0.9 (2+ 3-5+8) -17 .26 29 .19 4. 82 36.81 - 32. 55 131.69 33.35 39.76 134.6 3 134.6 3 20 TH20 1+0.9 (2+ 4-6+8) -20 .31 29 .19 -0.14 36.81 -1.96 60.63 41.09 63.58 7. 02 21 TH21 1+0.9 (2+ 4-6+7) -14.71 29 .19 3.91 36.81 2. 09 60.63 14.54 7.71 22 TH 22 1+0.9 (2+ 3+6+8) -20 .66 29 .19 7 .20 36.81 -30.17 131.69 27 .05 23 TH23 1+0.9 (2+ 3+6+7) -15.07 29 .19 11 .25 36.81 -26 . 12 131.69 0.49... −1.3 2 * + ( 2. 78) = −9. 62 (Tm) EJ1 H SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114 029 9. 62 4 .23 B 2 40 C -10.36 A 12. 7 7 .2 M D Trang 21 .5 20 5. 92 Đồ án: Kết Cấu Thép t M C ' = 0.63 EJ1 5 .22 H 2 * + 4.0 = 7 .2 (Tm) EJ1 H2 d M C ' = 0.63 GVHD: TS Vũ Thò Bích Ngà EJ1 5 .22 H 2 * + (−9 .2) = −5. 92 (Tm) EJ1 H2 M A ' = 3.7 EJ1 5 .22 H 2 * + 2. 23 = 21 .5 (Tm) EJ1 H2 6 Tính Khung Với Lực Hãm Ngang T Lực T đặt ở cao trình mặt trên . thanh cánh dưới là 3 (m). Khoảng cách giữa các nút của thanh cánh trên là d = 1.5 (m). SVTH: NGUYỄN XUÂN HƯNG -04114029 Trang 3 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà 1750 3690 45 0071 00 21000 +8000 ±0.000 3150 160 650 400 19500 250 750 2200 6000 A B i = 1 / 1 0 KÍCH. CÁNH DƯỚI 21000 500 5500 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 5500 500 90000 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà Giằng trong mặt phẳng cánh dưới được đặt tại vò trí có giằng cánh. -04114029 Trang 4 Đồ án: Kết Cấu Thép GVHD: TS. Vũ Thò Bích Ngà HỆ GIẰNG CÁNH TRÊN 5005500600060006000600060006000600060005500500 21000 90000 b. Hệ giằng trong mặt phẳng cánh dưới : SVTH: NGUYỄN