Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án nền móng: thiết kế móng nông trên nền thiên nhiên, số liệu địa chất, tính chất cơ lý của đất, kích thước móng chọn như thế nào, chiều sâu chôn móng, cường độ chịu lực của đất nền...,thiết kế móng cọc, sức chiuh tải của đài cọc..
TRƯỜNG CAO ĐẲNG CẦN THƠ KHOA KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Mã Đề: C16 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN HIỆN TRẦN NGỌC THÁI SINH VIÊN THỰC NGUYỄN VĂN THẮNG MSSV: 1010240046 LỚP: KTXD K35 Cần Thơ, Tháng 10/2012 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Lời nói đầu Với tất kính trọng biết ơn sâu sắc nhất, em xin chân thành bày tỏ lòng biết ơn tới hướng dẫn tận tình chu đáo thầy Trần Ngọc Thái, giúp em hồng thành đồ án Nền Móng Cơng Trình suốt thời gian qua Do hạn chế kiến thức, thời gian, kinh nghiêm tài liệu tham khảo nên thiếu sót khuyết điểm điều khơng thể tránh khỏi Vì vậy, em mong nhận góp ý, bảo thầy quý báu mà em mong muốn để cố gắng hoàn thiện trình học tập trường công tác sau Em xin chân thành cảm ơn thầy! SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Phụ Lục PHẦN I TÍNH TỐN SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT NỀN .4 I SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH .4 II SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH .5 Bề dày lớp cột địa tầng Các tiêu lý đất Tính tốn số liệu địa chất .6 Bảng kết số liệu địa chất đất PHẦN II CÁC PHƯƠNG ÁN NỀN MÓNG I PHÂN TÍCH NỀN MĨNG CƠNG TRÌNH Tải trọng tính tốn .9 Đánh giá sức chịu tải đất 10 Các phương án móng 11 II CÁC PHƯƠNG ÁN NỀN MÓNG .11 Phương án móng đơn thiên nhiên .11 Phương án móng đơn gia cố cừ tràm 18 Phương án móng cọc bê tông cốt thép 20 CHƯƠNG 26 THIẾT KẾ MÓNG .26 I TẢI TRỌNG TÍNH TỐN 26 II ĐỊNH SƠ BỘ TIẾT DIỆN ĐÀI CỌC 26 III ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC .27 IV BỐ TRÍ CỌC TRÊN MẶT BẰNG .27 V KIỂM TRA ĐỘ SÂU CHÔN ĐÀI .28 VI KIỂM TRA TẢI TRỌNG CƠNG TRÌNH TÁC DỤNG LÊN CỌC 30 VII KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN TẠI CỌC 30 VIII KIỂM TRA ĐỘ LÚN DƯỚI MŨI CỌC 32 IX KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN VẬN CHUYỂN .33 X THEO ĐIỀU KIỆN THI CÔNG 35 SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái XI TÍNH TOÁN KẾT CẤU ĐÀI CỌC 36 XI TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO ĐÀI CỌC .40 PHẦN I TÍNH TỐN SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT NỀN I SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH - Theo tài liệu địa chất cơng trình ta đánh giá sơ địa chất cơng trình sau: + Lớp OH: lớp đất hữu có tính dẻo từ trung bình đến cao, với bề dày 0.5 m, so với cao trình mặt đất tự nhiên Đây lớp đất xấu + Lớp CH: lớp sét vơ có tính dẻo cao, bề dày m, có lực dính lớn Đây lớp đất tốt + Lớp ML: lớp đất chứa phần lớn bụi sét có tính dẻo thấp, với độ dày 15 m + Lớp CL: lớp sét vơ có tính dẻo thấp, dày 25 m + Lớp S-CL: lớp cát pha sét hữu có tính dẻo thấp, dày m + Lớp S: lớp cát tự nhiên, dày 10 m => Nhận xét: nhìn chung, loại địa chất khơng tốt lắm, lớp lớp đất yếu, cịn lớp đất tốt có bề dày tương đối mỏng SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái II SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Bề dày lớp cột địa tầng Loại địa chất cơng trình: Bề dày (m) loại OH 0.5 CH ML 15 CL 25 S-CL S 10 Các tiêu lý đất Tên tiêu Loại đất OH CH ML CL S-CL S Trọng lượng riêng g(g/cm3) - 1.82 1.73 1.65 1.93 1.90 Tỉ trọng - 2.69 2.68 2.67 2.60 2.66 - 39 60 58 18 25 Độ Cột địa tầng Bảng 1: Bề dày lớp1:ẩm W (%)tầng hình Hình cột địa điển SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Giới hạn chảy Wc (%) - 50 35 55 - - Giới hạn dẽo Wd (%) - 25 24 33 - - Góc ma sát φ - 15 25 30 Lực dính C (kg/cm2) - 0.4 0.05 0.1 0.01 - Hệ số nén lún a1-2 (cm2/kg) - 0.12 0.062 0.098 0.12 0.18 Mô dun biến dạng Eo (kg/cm2) - 70 140 400 50 90 Bảng 2: Các tiêu lý đất * Chú ý: Đất đắp có γtc = 1800 kg/m3; φ= 300; Mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên 0.5 Tính tốn số liệu địa chất - Dung trọng đẩy lớp đất: + Lớp CH: Độ sệt: B= W-Wd = 39-25 =0,56 SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Wc Wd 50-25 Hệ số rỗng e: e= ∆ * γ n * (1 + 0.01 * w) 2.69 * * (1 + 0.01 * 39) −1 = − = 1.05 γw 1.82 Dung trọng đẩy nổi: γ dn = ( ∆ − 1) * γ n 1+ e = ( 2.69 − 1) *1 = 0.82 + 1.05 + Lớp ML: Độ sệt: W-Wd = 60-24 =3.27 B= Wc Wd 35-24 Hệ số rỗng e: e= ∆ * γ n * (1 + 0.01 * w) 2.68 * * (1 + 0.01 * 60 ) −1 = − = 1.48 γw 1.73 Dung trọng đẩy nổi: γ dn = ( ∆ − 1) * γ n 1+ e = ( 2.68 − 1) *1 = 0.68 + 1.48 + Lớp CL: Độ sệt: B= W-Wd = 58-33 =1,13 Wc Wd 55-33 SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Hệ số rỗng e: e= ∆ * γ n * (1 + 0.01 * w) 2.65 * * (1 + 0.01 * 58) −1 = − = 1.54 γw 1.65 Dung trọng đẩy nổi: γ dn = ( ∆ − 1) * γ n 1+ e = ( 2.65 − 1) *1 = 0.65 + 1.54 + Lớp S-CL: Hệ số rỗng e: e= ∆ * γ n * (1 + 0.01 * w) 2.60 * * (1 + 0.01 * 18) −1 = − = 0.59 γw 1.93 Dung trọng đẩy nổi: + Lớp S: Hệ số rỗng e= e: Dung trọng đẩy γ dn = ( ∆ − 1) * γ n 1+ e = ( 2.60 − 1) *1 = 1 + 0.59 ∆ * γ n * (1 + 0.01 * w) 2.66 * * (1 + 0.01 * 25) −1 = − = 0.75 γw 1.90 γ dn = ( ∆ − 1) * γ n 1+ e = ( 2.66 − 1) *1 = 0.95 nổi: + 0.75 SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Bảng kết số liệu địa chất đất Loại đất CH ML CL S-CL S B 0,56 3,27 1,13 - - ϕ0 15 25 30 C, kg/cm2 0,4 0.05 0,1 0,01 - γđn kg/cm3 0,82 0.68 0,65 0.95 e 1.05 1.48 1.54 0.59 0.75 Bảng 23: Bảng kết số liệu địa chất đất PHẦN II CÁC PHƯƠNG ÁN NỀN MĨNG I PHÂN TÍCH NỀN MĨNG CƠNG TRÌNH Tải trọng tính tốn - Ta có tải trọng tính tốn sau: tt N = 270 T tt M = 6.7Tm tt Q0 = 12.56T SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái -Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên móng: (Theo quy phạm tổ hợp Nth = 1.15) tc N0 = tt M0 6.9 = = 6(Tm) N th 1.15 tc M0 = tc Q0 = tt N0 270 = = 234.8(T ) N th 1.15 tt Q0 12.56 = = 10.92(T ) N th 1.15 Đánh giá sức chịu tải đất - Theo quy phạm TCXD 45-70 ta có: R tc = m[( Ab + Bh)γ + Dc] ; cơng trình khơng có tầng hầm Trong đó: + m=1 hệ số điều kiện làm việc; + b=1(m) bề rộng cạnh móng nhỏ giả định + h=1.5(m) độ sâu chơn móng dự kiến + gtb : trọng lượng riêng trung bình lớp đất nằm đáy móng , lấy 1,8 (T/m3) ( Đất đấp g =1800 kg/cm3) + c: Lực dính đơn vị đất nằm đáy móng + A, B, D: hệ số phụ thuộc vào góc ma sát đất nằm đáy móng Với ϕ = 15 tra bảng tiêu chuẩn ta giá trị: A=0.325; B=2.30; D=4.845; c=0.4 (kg/cm2) = (T/m2) (Đất nằm lớp đất CH) - Áp lực tiêu chuẩn đất là: R tc = 1*[(0.325x1+2.3x1.5)1.8+4.845x4] = 26(T/m2) SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 10 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái CHƯƠNG THIẾT KẾ MĨNG I TẢI TRỌNG TÍNH TỐN - Ta có tải trọng tính tốn sau: tt N = 270 (T ) tt M = 6.9(Tm) tt Q0 = 12.56(T ) -Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên móng: tt N0 270 N = = = 234.8(T ) 1.15 1.15 tc tc M0 = tt M0 6.9 = = 6(Tm) 1.15 1.15 tt Q0 12.56 Q = = = 10.92(T ) 1.15 1.15 tc Ptt = 61.45(T ) II ĐỊNH SƠ BỘ TIẾT DIỆN ĐÀI CỌC - Áp lực tính tốn phản lực đầu cọc lên đáy đài: σ tt = P tt 61.45 = = 75.86(T / m ) 2 (3d ) (3 x0.3) Trong đó: + Ptt = 61.45(T) sức chịu tải tính tốn cọc + d = 0.3(m) đường kính cọc - Diện tích sơ đáy đài cọc: SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 26 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình Fd = GVHD: Trần Ngọc Thái tt N0 270 = = 3.72(m ) tt σ − nγ tb h 75.86 − 1.1 * * 1.5 Trong đó: n=1.1: hệ số vượt tải γ tb = 2(T / m ) : trọng lượng riêng trung bình đất móng h=1.5(m): độ sâu chơn móng III ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC - Trọng lượng đài đất đài tt N d = nFd hγ tb = 1.1x 2.89 x1.5 x = 9.54(T ) - Tổng lực tác dụng cao trình đáy móng ∑N tt tt tt = N + N d = 270 + 9.54 = 279.54(T ) - Số lượng cọc ∑N n=β P tt tt = 1x 279.54 = 4.55 61.45 cọc => Vậy chọn cọc để bố trí IV BỐ TRÍ CỌC TRÊN MẶT BẰNG - Khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài: ≥ 0.7d=0.7x0.3=0.21 (m) SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 27 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái 1700 210 1280 90 210 1700 Hình 17: Mặt bố trí cọc - Diện tích thực tế đáy đài: F = 1.7 x1.7 = 2.89(m2) - Trọng lượng tính tốn đài đất đài tt N d = nFhγ tb = 1.1x 2.89 x1.5 x = 9.54(T ) - Tổng lực tác dụng cao trình đáy đài: ∑N tt tt tt = N + N d = 270 + 9.54 = 279.54(T ) - Mơ ment tính tốn trọng tâm hệ thống cọc tt tt M tt = M + Q0 hd = 6.9 + 12.56 x0.6 = 14.44(Tm) Với hd = 0.6(m) : chiều cao đài cọc V KIỂM TRA ĐỘ SÂU CHÔN ĐÀI - Điều kiện: h ≥ 0.7hMin - Ta có: h =1.5(m), độ sâu chôn đài; b = 1.5(m), bề rộng đáy đài SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 28 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái ϕ 2∑ H hMin = tg 45 − γxb ϕ tb = 15 ÷ 30 : góc ma sát đất từ đáy đài trở lên ∑ H = 5(T ) : tổng tải trọng ngang - Vì lớp đất OH đào bỏ thay lớp đất đắp có chiều dầy 0.5(m) nên đày móng nằm lớp đất CH 1(m) γ= ∑λ h ∑h i i = i 1.8 × 0.5 + 1.82 × = 1.81(T / m ) ; 1.5 trọng lượng trung bình đất từ đáy đài trở lên ϕ = ∑ϕ h ∑h i i i = 30 × 0.5 + 15 × = 20 ; 1.5 góc ma sát đất từ đáy đài trở lên 20 x5 ⇒ hMin = tg 45 − 1.82 x1.5 = 1.39(m) bấm máy lại => Vậy h=1.5(m) > 0.7 hMin = 0.7 x 1.39 = 0.97(m): thoả điều kiện cần kiểm tra 1700 100 600 900 +0.000 SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 29 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 -1.500 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Kích thước đài cọc VI KIỂM TRA TẢI TRỌNG CƠNG TRÌNH TÁC DỤNG LÊN CỌC - Do ta bố trí cọc mặt cách trọng tâm hệ thống cọc nên điều kiện kiểm tra móng cọc chịu tải trọng tâm là: P0 = ∑N tt ≤ P tt nc Trong đó: + ∑N tt = 279.54(T ) : tổng tải trọng công trình tác dụng trọng tâm cọc + P0 : Tải trọng cơng trình tác dụng lên đầu cọc(T) + nc = : số cọc bố trí móng + Ptt = 120.23(T): sức chịu tải tính tốn cọc ⇒ P0 = 279.54 = 54.91(T ) ≤ P tt = 120.23(T ) (thỏa) => Như thỏa điều kiện cần kiểm tra VII KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN TẠI CỌC + Góc truyền lực: ϕ tb α= = = 2.25 4 Trong đó: ϕ tb = ∑ϕ h ∑h i i i = x15 + 15 x8 + x6 = 90 24 - Ta có: B = 1.5 (m); L = 1.5(m) + Chiều rộng chiều dài móng khối qui ước B qu = B + L.tgα = 1.5 + x 24 xtg 2.25 = 3.37(m) SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 30 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Lqu = L + L.tgα = 1.5 + x 24 xtg 2.25 = 3.37(m) + Tải trọng đất đài cọc từ cao trình đáy đài trở lên N 1tc = Lqu B qu γ tb hn = 3.37 x3.37 x x1.5 x1.1 = 37.48(T ) + Tải trọng đất từ cao trình đáy đài đến mũi cọc tc N = ( Lqu B qu x − x0.4 x 4) x1.82) + ( Lqu B qu x15 − x 0.4 x15) x1.73) + ( Lqu B qu x − x0.4 x 6) x1.65) = 476(T ) - Tải trọng thân cọc N ctc = x 0.3x 0.3x 24 x 2.5 = 10.8(T ) + Tổng tải trọng thân khối móng quy ước tc tc N qu = N 1tc + N + N ctc = 37.48 + 476 + 10.8 = 524.28(T ) ⇒ Tổng tải trọng tác dụng cao trình móng khối quy ước ∑N tc tc tc = N + N qu = 234.8 + 524.28 = 759.08(T ) - Tổng mô ment tác dụng trọng tâm đáy móng khối quy ước tc tc M tc = M + Q0 h = + 12.56 ∗ 24 = 307.44(Tm) Độ lệch tâm: M tc 307.44 e= = = 0.41(m) tc ∑ N 759.08 - Ứng suất đáy móng quy ước σ Max ∑N = σ Min ∑N = tc 1 + 6e = 759.08 1 + x0.5 = 126.34(T / m ) B qu 3.37 x3.37 3.37 tc 1 − 6e = 759.08 1 − x0.5 = 7.35(T / m ) B qu 3.37 x3.37 3.37 Fqu Fqu SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 31 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình σ tb = ∑N tc Fqu GVHD: Trần Ngọc Thái 759.08 = 66.84(T / m ) 3.37 x3.37 = - Cường độ đất cao trình mủi cọc (ML) [ R tc = m ( ABqu + Bhqu )γ TC + Dc ] A=0.14 Tra bảng ϕ = 80 B=1.55 D=3.93 c = 0.05kg / cm = 0.5T / m γ tb = ∑γ h ∑h i i i = 1.82 x + 1.73 x15 + 1.65 x6 = 1.73(T / m ) 25 ⇒ R tc = 1[ ( 0.14 x3.59 + 1.55 x 24) x1.75 + 3.93 x0.5] = 67.95(T / m ) Vậy điều kiện: σ tb = 61.19(T / m ) < R tc = 67.95 (T/m2) =>Vậy thỏa điều kiện kiểm tra VIII KIỂM TRA ĐỘ LÚN DƯỚI MŨI CỌC - Kiểm tra độ lún ổn định (S) móng theo điểu kiện: S ≤ S gh + Trong S gh TCXD 45-78) = 8cm : độ lún cho phép móng (lấy theo - Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố Độ lún cuối xác định theo công thức: S = ∑ S i ; hi : chiều cao lớp phân tố thứ i SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 32 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái - Ứng suất trọng lượng thân đất + Tổng lực tác dụng cao trình đáy đài: ∑N tc tc tt = N + N d = 234.8 + 9.54 = 244.34(T ) + Ứng suất tải trọng cơng trình gây đáy móng: σ tb = ∑N Fqu tc = 244.34 = 21.51(T / m ) 3.37 x3.37 - Ứng suất trọng lượng thân đất: + Tại đáy khối móng quy ước σ bt = 0.5x1.8 + 5x(1.82 - 1) + 15x(1.73 - 1) + 6x(1.65 - 1) = 27.95(T / m ) + Áp lực gây lún: => Do áp lực gây lún σ gl σ gl = σ tb − σ bt = 21.51 − 27.95 = −6.44T / m 5σ gl = −32.2(T / m ) , tầng chịu nén Ha = m tính từ đáy móng khối quy ước Độ lún: S = (m) < Sgh = (cm) giới hạn ⇒ thỏa điều kiện độ lún - Trong phạm vi móng thuộc dãy này, điều kiện địa chất đất đáy móng thay đổi, tải trọng giống nhau, đột lún lệch tương đối móng đảm bảo khơng vượt q giới hạn cho phép IX KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN VẬN CHUYỂN - Dùng bê tơng cấp độ bền B25, thép nhóm CII, Rb = 145(kg/cm2), Rbt = 10.5(kg/cm2), Rs = 2800(kg / cm ) ; α R = 0.418, ξ R = 0.595 SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 33 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái - Ta có a = 0.207L = 0.207 x = 1.656(m) Và l = L - 2a = – x 1.656 = 4.688 (m) - Tải trọng thân cọc: q = 0.3 x 0.3 x 1.1 x 2500 = 247.5 (kg/m) + Chọn lớp bảo vệ: a = 4(cm) ⇒ h0 = 30 − = 26(cm) + Nội lực vận chuyển là: M vc = 0.043qL2 = 0.043x 247.5 x8 = 681.12(kgm) = 68112(kgcm) Qvc = q a + l 4.688 = 247.51.656 + = 990(kg ) 2 - Tính thép dọc M vc + α m = R bh b As = = 68112 = 0.023 145 x30 x 26 => ς = 0.997 M vc 68112 = = 0.938(cm ) =93.8(mm2) ζRs h0 0.997 x 2800 x 26 SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 34 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình 0.027l GVHD: Trần Ngọc Thái L=8m 0.027L M=0.043ql² Hình: Sơ đồ nội lực cọc vận chuyển X THEO ĐIỀU KIỆN THI CÔNG - Trong b = 0.294L - Tải trọng thân cọc: q = 0.3 x 0.3 x 1.1 x 2500 = 247.5 (kg/m) - Tính nội lực thi cơng: M tc = 0.086qL2 = 0.086 x 247.5 x8 = 1362.24(kgm) = 136224(kgcm) - Thép dọc: α m = M tc 136224 = = 0.039 ⇒ ζ = 0.98 Rb bh0 145 x35 x 26 SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 35 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái 0.0294l L=8m M=0.086ql² Hình: Sơ đồ nội lực cọc thi cơng ⇒ As = M tc 136224 = = 1.91(cm ) = 191(mm ) Rs ζh0 2800 x0.98 x 26 =>Theo điều kiện vận chuyển theo điều kiện thi cơng ta có: 284.8(mm2) - Đặt thép đối xứng hai bên: Chọn 2φ14 để bố trí với Aschon = 3.08(cm ) ⇒ As = As/ = 308(mm ) - Kiểm tra hàm lượng thép: µ= Aschon 308 100% = 100% = 0.0039% bh0 300 x 260 µ Max = ξ R Rb Rs 100% = 0.595 x145 100% = 0.03% (thỏa) 2800 XI TÍNH TỐN KẾT CẤU ĐÀI CỌC - Ta có: Bề rộng đài: 1.5(m) SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 36 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 As = Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Chiều dài đài: 1.5(m) h0 = 0.6( m) abv = 5(cm) Zng = 0.6(m) hng = 0.10(m) - Dùng bê tông cấp độ bền B25, thép nhóm CII, R b = 145(kg/cm2), Rbt = 10.5(kg/cm2) α R = 0.418, ξ R = 0.595 Kiểm tra điều kiện chịu uốn - Ta xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chịu uốn Ta có: h0 ≥ L ∑P 0i 0.4 Rbt btr +Trong đó: h0 = 0.6(m) L = 0.7(m) : Khoảng cách từ mép chân cột đến tim hàng cọc theo phương dài ∑P 0i = 54.86(T ) btr = 0.3m : cạnh cột Rb = 145(kg / cm ) = 1450(T / m ) => h0 ≥ 0.7 x 54.86 = 0.39(m) (thỏa 0.4 x1450 x0.3 mãn điều kiện) Kiểm tra điều kiện chọc thủng SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 37 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái 1700 THÁP CHỌC THỦNG 210 1280 210 1700 Hình 21: Mặt phạm vi chọc thủng - Điều kiện chọc thủng N cht ≤ 0.75 Rbt btb h0 Rbt = 10.5( kg / cm ) = 105(T / m ) U tr = (bc + l c ) x = ( 0.3 + 0.3) x = 1.2(m) U d = (bc + l c + 2h0 + 2h0 ) x = (0.3 + 0.3 + 0.6 x + 0.6 x 2) x = 6(m) btb = U tr + U d 1.2 + = = 3.6( m) 2 btb : Trung bình cộng chu vi đáy đáy tháp chọc thủng - tt N cht = N − Fcht xσ tb Trong đó: + σ tb = + Fcht tt N0 210 = = 72.66(T / m ) F 2.89 = (bc + xh0 ) x (l c + xh0 ) = (0.3 + x0.6) + (0.3 + x 0.6) = 3(m ) SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 38 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình => N cht GVHD: Trần Ngọc Thái tt = N − Fcht xσ tb = 210 − 3x 72.66 = −7.98(T ) =>Vậy N cht = −7.98(T ) < 0.75 Rbt btb h0 = 0.75 x105 x3.8 x 0.6 = 179.55T ) (thỏa) -1.500 100 ° 47 600 900 +0.000 Hình 22: Mặt cắt tháp chọc thủng Kiểm tra điều kiện chịu cắt - Điều kiện lực cắt: Q≤ 0.8Rbt btb h0 Trong đó: U tr = (bc + l c ) x = ( 0.3 + 0.3) x = 1.2(m) U d = (bc + l c + 2h0 + 2h0 ) x = (0.3 + 0.3 + 0.6 x + 0.6 x 2) x = 6(m) btb = - U tr + U d 1.2 + = = 3.6( m) 2 Q = σ max xFc Trong đó: + σ Max = ∑N tc Fqu 1 + 6e = 682.66 1 + x0.5 = 116.16(T / m ) B 3.34 x3.34 3.34 qu SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 39 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 Đồ án móng cơng trình Fc = ( Lc − h0 ) xb = (1.28 − 0.6) x1.7 = 1.17(m ) + => GVHD: Trần Ngọc Thái Q = σ max xFc = 116.16 x1.17 = 135.90(T ) Q = 135.90(T ) < 0.8 x105 x3.8 x0.6 = 191.52(T ) (thỏa) =>Vậy XI TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO ĐÀI CỌC + Ta có: M = xσ Max 1.1 = x116.16 x1.1 = 255.55(Tm) + M = α m R b xbxh0 α m = M 225.25 × 10 = = 0.023 Rb bh02 145 x1700 x60 ζ =0.99 + Diện tích thép: ⇒ As = M Rs ζh0 = 225.25 × 10 = 134.43(cm ) 2800 x0.99 x 60 => Chọn 1212 có As = 135.4 (cm2) + Bề rộng đài cần bố trí cốt thép là: b – 2abv = 1.7 - 2x0.05 = 1.6 (m) => Khoảng cách hai tim thép 130(mm) µ= As 135.4 100% = 100% = 0.001% b.h0 1700 x 60 µ Max = ξ R Rb Rs 100% = 0.595 x145 100% = 0.03% 2800 => µ Min < µ < µ Max (thỏa ) SVTH: Nguyễn Văn Thắng – MSSV: 1010240046 – Mã đề C16 Trang 40 Lớp: KTCN Xây Dựng – K35 ... 10 Các phương án móng 11 II CÁC PHƯƠNG ÁN NỀN MÓNG .11 Phương án móng đơn thiên nhiên .11 Phương án móng đơn gia cố cừ tràm 18 Phương án móng cọc bê tông cốt... 12.56 Mmax (TM) 6.9 II CÁC PHƯƠNG ÁN NỀN MÓNG Phương án móng đơn thiên nhiên a Xác định sơ kích thước đáy móng - Ta chọn độ sâu chơn móng h = 1.5 (m) - Đáy móng đặt lớp CH - gtb: 2.0 – 2.2 (T/m3)... Đồ án móng cơng trình GVHD: Trần Ngọc Thái Các phương án móng - Dựa vào số liệu địa chất, kết tính tốn, ta thấy thuộc loại cứng, sức chịu tải cao R tc = 26T / m Ta xét phương án: móng đơn, móng