Thiết kế tốt nghiệp Trang : nhiệm vụ th Thiết kế tàu chở dầu cấp 1 trọng tải 8500 tấn lắp máy công suất khoảng 3500 ữ 4000 cv chạy tuyến Việt Nam- Philipin . Giáo viên hớng dẫn : Nguyễn Văn Hân Giáo viên phụ đạo : Lê Hồng Bang Nguyễn Thị Hiệp Đoàn Ngời thiết kế : Phạm Trung Sơn Lớp: 9671-ĐHHH Phạm Trung Sơn 9671 ThiÕt kÕ tèt nghiÖp Trang : tuyÕn ®êng -Tµu mÉu Gi¸o viªn híng dÉn : NguyÔn V¨n H©n Gi¸o viªn phô ®¹o : Lª Hång Bang Ngêi thiÕt kÕ : Ph¹m Trung S¬n Líp: 9671-§HHH Ph¹m Trung S¬n 9671 Thiết kế tốt nghiệp Trang : Phần I-TUYếN đờng- TàU mẫu 1-Tuyến đờng Hải Phòng - Philipin Khí hậu : Khí hậu nóng ẩm , ma nhiều vì vùng này nằm trong khu vực nhiệt đới gió mùa ẩm ớt thổi từ tháng 4 tới tháng 10 hớng Tây Nam & Đông Nam,gió mùa khô và lạnh thổi từ tháng 10 tới tháng 3 năm sau . Thuỷ văn : ở chế độ nhật triều ,dao động trong vùng nớc tơng đối lớn, hải lu chịu ảnh hởng của dòng hải lu nóng Sumuno ,dòng này men theo bờ biển của các nớc Châu á vào bờ biển Châu Mỹ rồi xuống xích đạo và quay trở lại biển Châu á tạo nên một dòng chảy kín. Ngoài ra , thuỷ văn của vùng này còn chịu hải lu Diako chảy từ Châu Mỹ xuống bờ biển Châu á xuống xích đạo .Hàng năm , lu lợng dòng hải lu tới 46.10 6 km 3 Gió : Gió đông nam thổi từ tháng 6 ữ tháng 10 , gió Bắc thổi từ tháng 10 tới tháng 3 năm sau . Giữa 2 mùa này chỉ có thời gian chuyển tiếp gió thông thờng vào tháng 6 tới tháng 9 từ quần đảo Philipin tới bờ biển Nam Trung Quốc , mỗi cơn gió kéo dài từ 2 ữ 4 ngày , sức gió từ 8 ữ 12 Bão : Gió Đông Nam thổi từ tháng 6 ữ tháng 10 , gió Bắc thổi từ tháng 10 tới tháng 3 năm sau . Khu vực này hay bị bão , gió dật ,xoáy , lốc , mật độ cao thờng vào tháng 6 ữ tháng 9 từ quần đảo Philipin tới bờ biển Nam Trung Quốc . Mỗi cơn bão kéo dài từ 2 ữ 4 ngày , sức gió 8 ữ 12 . Sóng : Biên độ dao động của sóng khoảng 2,5 ữ 3,2 m , chiều dài sóng 1,5 ữ 8m , độ sâu không hạn chế , ít bị ảnh hởng bởi đá ngầm nên việc đi lại đợc dễ dàng. S ơng : Sơng mù thờng thấy vào sáng sớm & chiều tối ,số ngày có sơng mù lên tới 115 ngày / năm. Cảng Hải Phòng : nằm ở hữu ngạn sông Cấm , vĩ độ 20 0 52 ' Bắc & kinh độ 106 0 11 ' Đông , chế độ thuỷ triều là nhật triều , mức triều cờng lớn nhất là 4m và đặc biệt thấp là 0,25m . Phao số 0 cách cảng khoảng 20 hải lý , từ phao số 0 vào cảng phải qua luồng Nam Triệu , kênh đào Đình Vũ và vào sông Cửa Cấm . Độ sâu của sông Nam Triệu 6m, cảng chỉ có một chỗ quay tàu rộng 200m. Cầu cảng và kho bãi : cảng chính có 11 bến đợc xây dựng từ năm 1967 và hoàn thành năm 1981 dạng t- ờng cọc và mấu thép với tổng cộng chiều dài 1787m Phạm Trung Sơn 9671 Thiết kế tốt nghiệp Trang : Trên mặt bến có cần trục cẩu Kivop có sức nâng 8ữ 16 tấn , các bến đảm bảo cho tàu 1 vạn tấn cập cầu từ 1ữ 5 chiếc thờng xuyên xếp dỡ hàng kim khí , bách hoá , thiết bị ; bến 6,7 xếp dỡ hàng nặng ; bến 8,9 xếp dỡ hàng tổng hợp ; bến 11 xếp dỡ hàng lạnh . Toàn bộ kho cảng từ kho 2A ữ 9A có tổng diện tích 4600m 2 , đờng sắt trong cảng rộng 1m , tổng chiều dài 1560m. Cảng Philipin : Cảng nằm ở vĩ độ 18 0 Bắc ,kinh độ 120 0 Đông , là nơi giao lu các đờng biển đi từ Thái Bình Dơng sang ấn Độ Dơng và ngợc lại vì vậy nó trở thành một thơng cảng lớn trên thế giới . Cảng có 35 cầu tàu , 8 bến với độ sâu từ 8 ữ 12 m 2-Tàu mẫu Trong nền công nghiệp đóng tàu của Việt Nam và Thế giới, tàu chở dầu đã đ- ợc thiết kế, đóng mới và đa vào sử dụng, khai thác trên các tuyến đờng thủy nội địa, ven biển, các tuyến biển quốc tế. Hiện nay lu hành phổ biến các loại tàu chở dầu có tính năng khai thác tốt. Chính vì lí do đó mà đội tàu dầu hiện đại trên thế giới ngày càng khẳng định thế mạnh khai thác của chúng, Thông số kĩ thuật chủ yếu Đơn vị Tên tàu A B C L pp B T H P n D V F r D L/B B/T H/T m m m m _ _ _ _ T T hl/h _ _ _ _ _ 110 18 7,5 9 0,707 0,96 0,85 0,736 7000 10761 13 0,204 0,65 6,111 2,4 1,2 112 18 8 9 0,748 0,98 0,871 0,763 8000 12365 14 0,218 0,647 6,22 2,25 1,125 132 19 8,2 9,6 0,806 0,98 0,86 0,822 11500 16990 16 0,229 0,677 6,95 2,32 1,17 Phạm Trung Sơn 9671 Thiết kế tốt nghiệp Trang : Đặc trng hình học : L TK : Chiều dài thiết kế. B max : Chiều rộng lớn nhất của tàu. B 0 : Chiều rộng lớn nhất của tàu tại ĐNTK. T : Chiều chìm của tàu. H : Chiều cao mạn tàu. F : Chiều cao mạn khô kích thớc chủ yếu Giáo viên hớng dẫn : Nguyễn Văn Hân Giáo viên phụ đạo : Lê Hồng Bang Phạm Trung Sơn 9671 Thiết kế tốt nghiệp Trang : Ngời thiết kế : Phạm Trung Sơn Lớp: 9671-ĐHHH Phần II : kích thớc chủ yếu 1- Chọn các tỉ số kích thớc : Tỉ số L/B Tỉ số này có ảnh hởng đến sức đẩy và sức cản ma sát của tàu . Nếu giảm tỉ số này thì giảm đợc chi phí nguyên vật liệu , giảm đợc diện tích mặt ớt của tàu dẫn đến làm giảm sức cản ma sát . Nếu tăng tỉ số này thì tàu có tính ổn định tơng đối tốt song tính năng quay trở lại kém . Theo thống kê của tài liệu Sổ tay kĩ thuật đóng tàu thuỷ tập I : L/B = 5,5 ữ 8 Theo thống kê trong bảng tàu mẫu thì L/B = 6,111 ữ 6,95 Vậy sơ bộ ta chọn L/B = 6,667 Tỉ số B/T Tỉ số này có quan hệ tới tính ổn định và sức cản của tàu . Theo quan điểm chung của các nhà thiết kế hiện nay thì nên lấy tỉ số này giảm đi , không nên hạn chế chiều chìm tàu . Đối với tàu chở dầu , tỉ số này không nên chọn lớn quá , sẽ làm cho chong chóng nhô lên khỏi mặt nớc . Theo thống kê của Sổ tay kĩ thuật đóng tàu thuỷ tập I : B/T = 2,25 ữ 2,54 Theo thống kê trong bảng tàu mẫu thì B/T = 2,25 ữ 2,4 Vậy sơ bộ ta chọn B/T = 2,25 Tỉ số H/T : Tỉ số này ảnh hởng đến khả năng chống chìm của tàu và khả năng nớc hắt lên mặt boong khi tàu hành trình trên sóng . Phạm Trung Sơn 9671 Thiết kế tốt nghiệp Trang : Theo thống kê Sổ tay kĩ thuật đóng tàu thuỷ tập I : H/T = 1,118 ữ 1,207 Theo thống kê trong bảng tàu mẫu thì H/T = 1,125 ữ 1,2 Vậy sơ bộ ta chọn H/T = 1,2 Các hệ số béo : + : Hệ số này phụ thuộc vào tốc độ và chiều dài của tàu . Thông thờng hệ số béo của tàu dầu lớn hơn của tàu hàng từ ( 0,2 ữ 0,3 )% . Qua tham khảo Sổ tay kĩ thuật đóng tàu thuỷ tập I và bảng thống kê tàu mẫu : = 0,65 ữ 0,806 . Sơ bộ ta chọn = 0,72 . + : Theo bảng thống kê tàu mẫu = 0,97 ữ 0,998 . Qua tham khảo Sổ tay kĩ thuật đóng tàu thuỷ tập I , trị số của tàu thực dựa trên 2 đờng cong của Taylor và Wageningen . Sơ bộ ta chọn = 0, 97 . + : Hệ số này ảnh hởng đến sức cản thân tàu . Thông thờng ngời ta căn cứ vào hệ số Fr hoặc tỉ số tốc độ / chiều dài để xác định hệ số . Theo số liệu thống kê của Sổ tay kĩ thuật đóng tàu thuỷ tập I : = / = 0,742 . + : Hệ số này quan hệ đến tính ổn định , tốc độ và tính hàng hải của tàu . Theo các tài liệu thống kê và bảng tàu mẫu = 0,828 ữ 0,9 . Sơ bộ ta chọn = 0,83 . 2- Chọn kích thớc chủ yếu : - Hệ số trọng tải D : Hệ số này có quan hệ mật thiết đến kiểu loại , hình thức kết cấu , tốc độ tàu và loại máy trang bị . Theo số liệu thống kê Sổ tay kĩ thuật đóng tàu thuỷ tập I : D = 0,625 ữ 0,715 đối với các tàu chở dầu cỡ trung bình và nhỏ . Theo thống kê trong bảng tàu mẫu , thì D = 0,647 ữ 0,677 Sơ bộ ta chọn D = 0,667 Từ Pn/D = D D1 = Pn/ D = 8500/0,667 = 12752,64(T) . Từ phơng trình sức nổi của tàu D = .V = L.B.T Biến đổi tơng đơng ta đợc D = . . L 3 /[(L/B) 2 .(B/T )]. Với = 1,025 (T/m 3 ) ;L/B = 6,666 ; B/T = 2,25 ;H/T=1,2 ; = 0,72 ta tính đợc : L = 120 (m) Phạm Trung Sơn 9671 Thiết kế tốt nghiệp Trang : B = 18 (m) T = 8 (m) H = 9,6 (m) Kích thớc sơ bộ của tàu trong lần tính thứ nhất : L = 120 m) = 0,72 B = 18 (m) L/B = 6,666 T = 8 (m) B/T = 2,25 H = 9,6 (m) H/T = 1,2 Lợng chiếm nớc sơ bộ trong lần tính này là : D 1 = . . L . B . T = 12752,6 (T) 3- Các thành phần trọng lợng Pi : 3.1 - Trọng lợng vỏ tàu P 01 : P 01 = p 01 . L . B . H (T) tàu dầu lắp máy diesel cỡ trung, cỡ nhỏ có p 01 =0,15 T/m 3 P 01 = 0,15 ì 120ì 18ì 9,6 = 3110,4(T) 3.2 - Trọng lợng thiết bị tàu P 02 : P 02 = p 02 .D 2/3 (T), đối với tàu dầu p 02 =0,3 0,03 =0,33 P 02 =0,33(12752,6) 2/3 =180,1 (T) 3.3 -Trọng lợng hệ thống tàu P 03 : P 03 = p 03 . D 2/3 (T) ; p 03 =0,35 0,05 =0,4 P 03 =0,4ì (12752,6) 2/3 = 218,3 (T) 3.4 - Trọng lợng thiết bị năng lợng P 04 : P 04 = p 04 .N e ; p 04 = 0,05 T/cv P 04 = 0,05ì 4000 =200 (T) 3.5 -Trọng lợng hệ thống điện liên lạc và điều khiển tàu P 05 : P 05 = p 05 .D 2/3 ; với p 05 =0,07 0,01 =0,08 P 05 = 0,08 ì (12752,6) 2/3 = 43,7 (T) 3.6 - Trọng lợng dự trữ lợng chiếm nớc và ổn định P 11 : P 11 =(2,5ữ5)%.D P 11 =5%ì D =637,6 (T) Lập bảng tính sơ bộ sức cản của tàu theo phơng pháp Papmiel để lựa chọn vận tốc tàu : STT Đại lợng tính Đơn vị Đại lợng giả thiết V 1 V 2 V 3 Phạm Trung Sơn 9671 Thiết kế tốt nghiệp Trang : 1 v s hl/h 11 12 13 2 v = 0,515 v s m/s 5,665 6,18 6,695 3 = 10 . (B/L) . _ 1,08 1,08 1,08 4 v s ' = v s (/L) _ 1,044 1,138 1,254 5 C p tra đồ thị f(,v s ' ) _ 96 94 93,5 6 _ 1 1 1 7 x _ 1 1 1 8 R=75.V.x v s 3 /(v.L. .C p ) kG 20272 24639 29071 9 N 0 =R.v/75 cv 1531,2 2030,2 2595 Từ công suất của động cơ chính , sơ bộ ta tính đợc công suất của chong chóng nh sau : EPS =k.Ne. cc . t k = 0,85 ữ 0,9 là hệ số dự trữ công suất cho sự tăng sức cản của tàu trong quá trình khai thác , vận hành , chọn k = 0,9 cc = 0,4ữ 0,7 là hiệu suất của chong chóng , chọn cc = 0,63 t = 0,98 là hiệu suất đờng trục . EPS = 0,9ì 4000ì 0,63ì 0,98 = 2222,64(cv) , do vậy vận tốc theo tính toán sơ bộ của tàu là : V = 12 hải lý / giờ 3.7 - Trọng lợng nhiên liệu , dầu mỡ, nớc cấp P 16 : P 16 = P 1601 + P 1602 + P 1603 P 16 = k 1 . P 1601 (1) k 1 =(P 1601 + P 1602 + P 1603 )/P 1601 =1,09 0,03 k 1 = 1,12 ( 2) P 1601 =k 2 .t.p nl .N e ( 3) Từ ( 1) ,( 2) ,( 3) suy ra P 16 = k 1 .k 2 .t.p nl .N e N e = 4000 cv - Công suất của máy chính . t = r/v = 1335,5/12 r =1335,5 - tầm xa bơi lội (hl) v =12 - vận tốc tàu (hl/h) p nl =185 (g/cvh ) -suất tiêu hao nhiên liệu k 2 =1,1 -hệ số kể đến điều kiện khai thác P 16 =101,46 3.8-Trọng lợng thuyền viên , lơng thực , nớc sinh hoạt P 14 P 14 =p 14 .D 2/3 Phạm Trung Sơn 9671 Thiết kế tốt nghiệp Trang : Ta có thể tính riêng các thành phần trọng lợng của P 14 trong hành trình 5 ngày đêm Trọng lợng thuyền viên + hành lí 120 kg/ngời P tv+hl =120ì 10 -3 ì 24 =2,88 (T) Trọng lợng lơng thực 3 kg/ngời/ngày đêm P lt = 3.10 -3 ì 24ì 5 =0,36(T) + Trọng lợng nớc dùng 100kg/ngời /ngày đêm: P nd =0,1ì 24ì 5 =11 (T) P 14 =P tv+hl +P lt +P nd = 2,64 +0,33 +11 = 15,24 (T) 3.9 -Trọng lợng hàng hoá P 15 : P 15 =P n -(P 14 +P 16 ) = 8500 - (15,25+101,46)=8383,3(T) Kiểm tra lợng chiếm nớc D 3 =P i (i=1ữ 18) D 3 =P 01 +P 02 +P 03 +P 04 +P 05 +P 11 +P n =12858(T) D =1% <3% Dung tích của tàu : Theo Nogid , ta có công thức : Dung tích có ích của tàu dầu : W 1 = a 1 ìa 2 ì l ì B ì H 1 a 1 =0,9 ; a 2 =1: là hệ số xét đến sự dãn nở của dầu và thể tích chiếm chỗ của cơ cấu . l =85(m) là chiều dài khoang hàng . B= 18(m) là chiều rộng tàu . H 1 =H -h đđ = 9,6-1,1=8,5 (m) là chiều cao khoang hàng . W 1 =11567 (m 3 ) Dung tích cần thiết của tàu : W 2 = P hh ì à = 10228 (m 3 ) ; với à =1,22 m 3 /T 4- Kiểm tra sơ bộ ổn định ban đầu : h=r+Z c -Z G -h o r = .( +0,04)B 2 /(12 T ) = 3,385 (m) Z C = .T/( + )= 4,28 (m) Z G = k g H với k g =0,6 ữ 0,8 , chọn k g = 0,62 Z G = 5,95 (m) h o =0,14(m) h= 1,577 (m) 5- Kiểm tra sơ bộ chu kỳ dao động : = c ì B/ h =11,89 (s) , thoả mãn tiêu chuẩn = 7ữ 12 (s) 6- Hiệu chỉnh mạn khô : Phạm Trung Sơn 9671 [...]... 0 19 8 315 0 7950 12 500 CD I 0 0 660 3250 7800 11 600 - CD II 520 15 81 4300 9200 11 250 - - CD III 9600 9600 9670 9780 9900 10 050 10 100 10 200 MB - - - - - 12 650 13 000 13 300 BN - - - - - - 13 400 14 200 BG Chiề 4 4550 7880 16 0 Nửa 5 5700 0 Sờn 6 0 - - - - - 9600 - - 9000 0 9600 - - 9000 0 0 9600 - - 9000 0 0 0 9600 - - 8964 - 0 0 0 9600 - - 8725 - - 0 0 50 9600 12 400 - 8250 9000 - - 0 0 200 9600 12 420 - 6200... 4024,963 -1 0 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 V =( L/2 ) kI i = (12 0/2)ì 4024,963 =12 074,89(m3) D = V = 1, 024ì 12 074,89 =12 376,76(T) D = 12 752,64 12 376,76 10 0% =2,94%< 3% 12 752,64 xc = L i.ki, i ki.i Phạm Trung Sơn = (12 0/20)ì 893,459/4024,963 =1, 332(m) 96 71 i ki i 0 -2 65,594 -6 83,52 -1 0 58,624 -1 2 43,584 -1 2 26,88 -1 0 57 ,1 - 816 ,749 -5 57,9 -2 78,95 0 278,95 557,9 8 21, 664 10 66,342 12 59,952 13 37,28... 12 64,368 9 21, 6 536,544 39,2 893,459 Thiết kế tốt nghiệp Trang : Bảng nghiệm lại và xf của KWL : Sờn 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 yi 0 2,3 4,7 6,74 7,96 8,65 9 9 9 9 9 9 9 9 9 8,873 8,55 7,75 6,4 4,98 2,45 ki 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 ki yi 0 4,6 9,4 13 ,48 15 ,92 17 ,3 18 18 18 18 18 18 18 18 18 17 ,746 17 ,1 15,5 12 ,8 9,96 2,45 298,256 i -1 0 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 ... Sờn 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 ki i 0 14 ,755 42,72 75, 616 10 3,632 12 2,688 13 2 ,13 8 13 6 ,12 5 13 9,475 13 9,475 13 9,475 13 9,475 13 9,475 13 6,944 13 3,293 12 5,995 11 1,44 90, 312 57,6 29,808 3,92 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 i ki i 0 29, 51 85,44 15 1,232 207,264 245,376 264,275 272,25 278,95 278,95 278,95 278,95 278,95 273,888 266,586 2 51, 99 222,888 18 0,624 11 5,2 59, 616 3,92... KiWi 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Tổng 13 1.86 13 1.86 13 1.86 13 1.86 13 1.86 13 1.86 13 1.86 13 1.86 13 1.86 13 1.86 13 1.86 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 31. 86 263.72 263.72 263.72 263.72 263.72 263.72 263.72 263.72 263.72 13 1.86 2637.2 Thể tích khoang hàng II L =12 ,6 (m) ;L =1, 26 (m) Thể tích toàn bộ Thể tích đáy đôi No Wi Ki KiWi No Wi Ki KiWi 0 1 2 16 6.2 16 6.3 16 6.35 1 2 2 16 6.2 332.6 332.7 0 1 2 24 24.3 24.35 1 2 2 24... Ki KiWi 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Tổng 43.9 53 .1 62.8 72.95 83.6 94.7 10 4.2 11 3 12 0.9 12 8. 71 133.68 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 43.9 10 6.2 12 5.6 14 5.9 16 7.2 18 9.4 208.4 226 2 41. 8 257.42 13 3.68 18 45.5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Tổng 1. 45 2 .15 3.45 4.36 5.9 7.5 9.2 10 .9 12 .98 14 .68 15 .98 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1.45 4.3 6.9 8.72 11 .8 15 18 .4 21. 8 25.96 29.36 15 .98 15 9.67 V= (1/ 2)L.KiWi =15 50,22 (m3); 3.3Khoang cách... ĐN 0 1 2 3 4 KWL 15 ,486 33 ,17 2 51, 172 69 ,17 2 87 ,17 2 13 9,48 Sờn 10 yi yi 6,8 8,686 9 9 9 9 i 13 ,68 30,078 47 ,17 4 64, 719 82,586 13 2 ,14 Sờn 8 yi yi 6,8 8,686 9 9 9 9 Trang : ĐN 0 1 2 3 4 KWL i 15 ,486 33 ,17 2 51, 172 69 ,17 2 87 ,18 7 13 9,48 Phạm Trung Sơn 96 71 Sờn 7 yi yi 6,2 8,25 8,725 8,964 9 9 14 ,45 31, 43 49 ,11 4 67,078 85,078 13 6 ,12 Sờn 9 yi yi 6,8 8,686 9 9 9 9 i 15 ,486 33 ,17 2 51, 172 69 ,17 2 87 ,18 7 13 9,48... Wi Ki KiWi 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Tổng 15 0.86 15 1. 01 152 15 2.6 15 3 .1 153.4 15 3.6 15 3.9 15 4.2 15 4.7 15 4.9 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 150.86 302.02 304 305.2 306.2 306.8 307.2 307.8 308.4 309.4 15 4.9 3062.78 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Tổng 19 19 .5 20 20.6 21 21. 5 22 22.4 22.8 23 23.4 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 19 39 40 41. 2 42 43 44 44.8 45.6 46 23.4 428 o V= (1/ 2)L.KiWi =15 50,22 (m3); V= (1/ 2)L.KiWi =13 4 ,12 3 (m3) Thể... -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 SKWL = L kIyi = (12 0/20)ì 298,256= 17 89,536 (m2) TK = SKWL/(L.B) = 17 89,536/ (12 0ì 18 ) = 0,828 xf = L i.kiyi / kIyi = (12 0/20) 12 3,39/298,256 = 2,48 (m) Kết Luận : nh vậy , tuyến hình thiết kế là hợp lý Phạm Trung Sơn 96 71 i ki yi 0 - 41, 4 -7 5,2 -9 4,36 -9 5,52 -8 6,5 -7 2 -5 4 -3 6 -1 8 0 18 36 54 72 88,73 10 2,6 10 8,5 10 2,4 89,64 24,5 12 3,39 Thiết kế tốt nghiệp Trang... 8,4 8,602 8,873 i 12 ,55 27, 81 44,27 61, 272 78,747 12 5,99 Sờn 17 ĐN yi yi i 0 2,395 1 4,3 6,695 2 5,45 16 ,445 3 6,35 28,245 4 7,05 41, 645 KWL 7,75 56,445 90, 312 i 11 1,44 Sờn 18 ĐN yi yi i 0 1 1 2 ,1 3 ,1 2 2,95 8 ,15 3 4 15 ,1 4 5,25 24,35 KWL 6,4 36 57,6 Sờn 20 yi yi Sờn 15 yi ĐN 0 1 2 3 4 KWL i 3,92 96 71 yi 0,35 0,8 1, 15 1, 7 3 4,98 Sờn 19 yi i 1, 15 3 ,1 5,95 10 ,65 18 ,63 29,808 Thiết kế tốt nghiệp Trang . 9900 9800 9720 9700 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9670 9780 9900 10 050 10 100 10 200 MB 12 700 12 610 12 600 12 500 12 420 12 400 - - - - - - - - - - - - 12 650 13 000 13 300 BN - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 400 14 200 BG Ph¹m Trung S¬n 96 71 ThiÕt. 4 2535 4850 6400 7750 88734 9000 9000 9000 9000 9000 9000 9000 9000 9000 9000 8650 7960 6740 4700 2300 - KWL 4800 6250 7360 810 0 8000 8700 9000 9000 9000 9000 9000 9000 9000 9000 9000 8650 8050 7050 5800 3700 11 50 MB 5476 7900 8400 8590 8800 9000 - - - - - - - - - - - 7600 7900 6000 2700 BN - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6400 310 0 BG 8200 5600 2000 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 19 8 315 0 7950 12 500 CD. Thiết kế tốt nghiệp Trang : nhiệm vụ th Thiết kế tàu chở dầu cấp 1 trọng tải 8500 tấn lắp máy công suất khoảng 3500 ữ 4000 cv chạy tuyến Việt Nam- Philipin . Giáo viên