Chơng phơng pháp dự báo phát triển động lực bờ hoạt động 4.1 Phân tích phân loại phơng pháp dự báo tái lập bờ hành Sự khác biệt điều kiện hình thành bờ đòi hỏi việc cần thiết soạn thảo phơng pháp dự báo tái lập bờ đa dạng Hiện nớc ta đà soạn 60 phơng pháp dự báo, đề xuất hớng dẫn ®Ĩ tÝnh to¸n sù t¸i lËp bê [2, 5, 82] Việc phân loại hệ thống hoá phơng pháp dự báo đà đcợ thực tác giả khác Nh, V L Maksimtruc [82] phơng pháp dự báo chia thành nhóm nh sau: lợng, tơng tự, mô hình hoá toán học vật lý, hỗn hợp, thống kê Trong phơng pháp dự báo hành ngời ta sử dụng rộng rÃi kết khảo sát lĩnh vực thuỷ địa chất, thuỷ lực, toán học thống kê, địa chất địa mạo, nh phân tích hệ thống dạng mô hình hoá khác Các phơng pháp dự báo thực việc tính toán tái lập sờn bờ thời đoạn khác nhau: từ đến 100 năm giai đoạn phát triển cụ thể Bằng quan trắc đà xác định đợc quan tâm thực tế 145 điều kiện hồ chứa nhỏ dự báo ngắn hạn Phù hợp với điều đà trình bày trên, thuỷ vực nhóm I tập trung thực dự báo cho 15 năm; thuỷ vực nhóm II từ đến 10 năm nghiên cứu kiểm tra hội tụ dự báo ớc lợng độ tin cậy thông tin dự báo điều kiện hồ chứa lớn nớc ta đà có nhiều tác giả nghiªn cøu : G.S Zolotarev [24], O G Grigorev [15], V K Rudacov [108], L N Kaskevitrs [26] M P Samokhvalov [112] V V Pendin [88] ngời khác Trong công trình trình bày kết đánh giá độ tin cậy vài phơng pháp dự báo tái lập bờ hành áp dụng cho ®iỊu kiƯn c¸c hå chøa nhá ®ång b»ng vïng rừng đất nớc Đánh giá độ tin cậy phơng pháp dự báo tái lập bờ mài mòn đợc thực sở so sánh kết dự báo với số liệu thực tế Vì công trình đợc tiến hành tính toán dự báo tái lập bờ phơng pháp khác so sánh chúng với giá trị thực tế đặc trng tơng ứng Để tính toán ngời ta sử dụng đề xuất E G Katrurin [30], N E Kondrachev [38], B A P−skin [98], S L Vendrov vµ B A Popov [9], V L Bulakha [6] tác giả khác Kiểm tra dự báo đợc thực điều kiện hồ chứa nhỏ có chế độ mực nớc tơng ứng với c¸c nhãm thủ vùc kh¸c Víi nhãm hå chøa thứ nhất, nh đà ghi nhận trên, gồm thủ vùc víi Ab > 0,5 - c¸c hå chøa Zaslav, Lepel; nhãm thø hai víi Ab < 0,5 - hồ chứa Krinhixa, Drozd, Trizdov, Vonkovitrs Tính toán đợc thực lặp lại đoạn nơi mà có tiến hành quan trắc thờng kỳ Đà lựa chọn đợc tất 30 tuyến tính toán Độ tin cậy dự báo đợc đánh giá 146 sai số tut ®èi ∆: ∆ = ytt − ydb (4.1) δ = ( ytt − ytb ) / ydb 100 (4.2) sai số tơng đối : với ytt ydb - giá trị dự báo tự nhiên thành tố mặt cắt tái lập Ngoài xác định giá trị : ∆ = ∆1 + ∆ + ∆ n / n (4.4) phơng pháp tơng tự [6] lợng [30, 38] Khả dĩ áp dụng với nhóm hồ chứa thứ hai phơng pháp cuả E G Katrugin [20] B A Pskin [98] (4.3) δ = δ + δ + + δ n / n thÊy sù ph©n kú lớn giá trị dự báo số liệu quan trắc thiên lớn thiên nhỏ.Sự hội tụ lớn theo tham số hai nhóm hồ chứa phơng pháp lợng [30, 31], theo tham sè δ ®iỊu kiƯn thủ vùc nhãm hai - với n - số lợng tuyến tính toán theo đối tợng lựa chọn Bảng 4.2 Sai số tơng đối tuyệt đối dự báo tái lập bờ điều kiện hồ chứa nhỏ đồng Tác giả Tính thích hợp kết dự báo với số liệu thực tế đợc xác định theo giá trị , tơng ứng với công trình V Nhóm ( A > 0,5m) phơng pháp Zaslav Nhóm ( A < 0,5m) Lepel Krinhixa Drozd− Trizov V«ncvich δ % ∆ m δ % ∆ m δ % ∆ m δ % ∆ m δ % ∆ m δ % E.G Katrugin 88.1 1039 53.7 753 47.0 47 0.95 49 36.3 283 16.2 48 N.E Kondrachev 44.1 327 2.9 36 13.1 52 3.3 3.7 65 2.0 55 B A P−skin 46.5 61 42.0 1098 3.5 48 8.4 204 3.36 40 17.7 50 B V Poliacov 13.7 101 9.4 55 2.1 33 2.6 64 5.98 107 0.95 27 G Ph Krasnorov 2.9 22 54.0 350 3.4 48 3.4 45 11.1 206 0.85 23 S.L Vendrov E Episin, V N Ekzarian [20] với dự báo thoả mÃn không vợt 25% (bảng 4.1) m 176 196 196 4328 325 5663 294 7469 198 2132 74 446 - - - - 3.7 51 - - 5.07 92 6.8 199 Bảng 4.1 Đánh giá mức độ hội tụ phơng pháp dự báo theo giá trị tính toán [20] V L Bulac Mức độ hội tơ Sù t¸i lËp bê 10,0 10,0 - 50,0 50,0 - 100,0 Thực tế, nh thấy, phơng pháp có chênh lệch, sai số tơng đối đa số trờng 100,0 Tốt 2.50 ∆ < 5,0 ∆ < 7.50 ∆ < 100.0 §¹t > ∆ > 50 10,0 > ∆ > 5,0 15,0 > ∆ > 7.50 20,0 > ∆ > 10,0 ∆ > 5,0 ∆ > 10,0 ∆ > 15,0 > 20,0 Không đạt Trong bảng 4.2 dẫn giá trị tính toán phơng pháp khác Từ bảng đà dẫn thấy rõ giá trị biến đổi phạm vi lớn, quan sát 147 hợp vợt 20%, ătng thể tích diện tích mặt nớc hồ chứa quan sát thấy xu hớng giảm (Hình 4.1) Kết luận hoàn toàn phù hợp với kết V V Pendin [88] Ước lợng so sánh sai số phơng pháp dự báo tái lập bờ đợc thực tác giả chøng minh r»ng dù b¸o sù t¸i 148 lËp phơng pháp E G Kachugin: - dự báo ngắn hạn thời gian năm có xấp xỉ tốt với số liệu thực tế; Điều có nghĩa là, để đánh giá độ tin cậy phơng pháp dự báo cần phải làm thành phần sai số, theo biểu thức tác giả công trình [18] - dự báo cho thời hạn 10 - 15 năm sai số nhỏ thu đợc hồ chứa phân bố vùng rừng phần Âu nớc Nga, cận Ban Tích, Bạch Nga theo phơng pháp B A Pskin Phân tích khái quát nguyên nhân độ tin cậy không cao phơng pháp hành gắn với công trình V V Dmitriev [18] Pendin [88], đà phân nhóm sai số bản, dẫn đến không trùng khớp số liệu dự báo thực tế [16] Đà phân đợc nguyên nhân sau đây: - gắn với đánh giá không hết điều kiện nhân tố tạo bờ; - gắn với không xác sơ đồ tính toán; - gây nên vắng mặt tiêu lựa chọn tài liệu gốc; - không tính đến thay đổi ảnh hởng nhân tố tạo bờ riêng biệt theo thời gian Ngoài ra, cần phải lu ý phù hợp với công trình V K Episin, V N Ezarian [20] đánh giá độ tin cậy (tính áp dụng) phơng pháp hay phơng pháp khác cần tính đến kiện sai số phơng pháp M tổng đại số sai số tích luỹ toàn chu trình dự báo, tức là: n M = ∑ ∆M i (4.5) ∆M = δ − ( ∆Π + ∆O + ∆t ) (4.6) i =1 hc 149 H×nh 4.1 Quan hƯ δ = f(F) theo V M Sirokov, P S Lopukhu, V E Levkevitr Ia S Probocs[140] Thành phần M sai số ngẫu nhiên thờng hay gặp phải điều kiện đồng trắc đạc bờ Sai số đợc xác định phụ thuộc vào linh cảm chuyên gia thực dự báo, âm, dơng Trong lý thuyết sai số sai số dẫn đòi hỏi định phải loại bỏ Trong điều kiện hồ chứa nhỏ đòi hỏi đạt đợc việc đặt tuyến đo kỹ lỡng mốc thờng xuyên tiến hành đo sâu nhiều 150 lần Sai số O tính đến tính đồng tơng tự điều kiện đợc xem xét phơng pháp dự báo hay phơng pháp dự báo khác với điều kiện thực tế đối tợng cụ thể (tuyến đo, đoạn, hồ chứa v.v ) Đối với việc triệt tiêu tiến hành lọc số liệu tính toán dự báo với việc tuân thủ đòi hỏi tính phù hợp tham số mô hình (sơ đồ tính toán) đối tợng dự báo Thí dụ, ®é cao bê Htb ≈ Hd; h1%tb ≈ h1%d v v Thành phần cuối phơng trình, có nghĩa , đảm bảo thời kỳ dự báo : tăng hạn dự báo t, tăng sai số Trên hồ chứa nhỏ thời hạn dự báo bị hạn chế, với phân hoá thành nhóm thời hạn từ 10 -15 năm Tính đến điều kể cần hồ chứa nhỏ bảo toàn hệ thức M Trong trờng hợp có mặt sai số ngẫu nhiên dự báo đại lợng thật nhận đợc kết dự b¸o cã thĨ thĨ hiƯn: M th = kc ∆M = kcδ (4.7) víi kc - hƯ sè phơ thc vào mức độ phù hợp giá trị thực tế dự báo, trờng hợp kc = 1, M th = M (4.8) Khi đánh giá độ tin cậy dự báo cần lu ý đặc điểm cấu tạo địa mạo bờ hồ chứa vùng rừng phần Âu đất nớc Chiều dài lớn bờ cấu tạo trầm tích aluvi bao gåm c¸t kÝch cì kh¸c , c¸t pha, ¸ sét sét Liên quan tới điều thành lập dự báo với mục đích giảm sai số M' O bờ nghiên cứu hồ chứa thiết phải phân biệt đoạn tuyến đo có sai khác thạch học nh đặc trng sóng gió 151 Liên quan tới điều khu vực xét thuộc vào vùng mà địa hình đợc hình thành dới tácđộng băng hà đệ tứ nằm biên giới băng kỳ đại, hồ chứa đợc tạo thành thung lũng phát triển, bờ chúng đợc cấu tạo trầm tích băng hà thuỷ băng hà Các lát cắt tơng đối nhỏ thung lũng sông phía bắc đa đến việc sau thành tạo hồ chứa cân bờ chúng bị phá vỡ so với vùng đồi núi đất nớc Ngoài ra, kích thớc đối tợng nớc gây ảnh hởng lớn lên qui mô, cờng độ động lực trình mài mòn tợng khác Hồ chứa phía bắc vùng rừng có dạng đẳng cao điều gây nên khác biệt sai số dự báo Vậy, hồ chứa có lòng chảo kéo dài, đặc trng hệ số kéo dài kkd hớng gió thống trị thờng hớng theo góc nhọn vào bê dÉn tíi sù xãi c¸c líp tÝch tơ bëi dòng chảy dọc bờ từ bÃi bồi bờ giảm chiều rộng tăng tơng ứng sai số dự báo [61] Thời điểm đợc khẳng định đồ thị vẽ hình 4.1, xây dựng ®iỊu kiƯn c¸c hå chøa nhá ®ång b»ng [147] Theo quan điểm chúng tôi, tiêu ứng dụng phơng pháp hay phơng pháp khác dự báo tái lập bờ tính sở, độ tin cậy, tính đắn đơn giản chúng, mà phơng pháp E G Kachugin B A Pskin, phù hợp phơng pháp khác, sử dụng bờ có độ cao - 15 m, cấu tạo trầm tích cát kết Tuy nhiên độ xác phơng pháp không thờng xuyên phù hợp với yêu cầu đặt ra, họ không tính tới phong phú cảu nhân tố tái lập bờ vận hành hồ chứa nhỏ riêng rẽ nh hệ bậc thang Tất điều tạo nên sở để soạn thảo phơng pháp dự báo đại đợc trình bày phần chuyên khảo 152 4.2 PHơNG PHáP xác suất - thống kê khả giả thuyết phục vụ cho việc soạn thảo Phơng pháp đợc soạn thảo sở số liệu quan trắc thực tế thờng kỳ, nhận đợc từ hồ chứa Bạch Nga giai đoạn từ 1959 đến 1990 Ngời ta sử dụng tài liệu tổ chức khác đà tiến hành quan trắc hồ chứa, cụ thể Viện nghiên cứu khoa học trung tâm sử dụng tổng hợp tài nguyên nớc [59, 60, 64], Viện hàn lâm bách khoa Bạch Nga [43 - 45, 47], Trờng đại học tổng hợp quốc gia Bạch Nga [141, 142], nh Viện nghiên cứu khoa học Bạch Nga tới tiêu thuỷ lợi [73, 74, 113] Trớc thuyết minh phơng pháp trớc tiên dừng lại hạn chế mà tác giả trình bày nhận quan hệ Phơng pháp mang tên xác suất thống kê mối quan hệ nhận đợc sở xử lý thống kê thông tin ban đầu, tính đến đa dạng nhân tố điều kiện xác định động lực trình tái lập nh phân bố chúng theo thời gian không gian điều kiện vùng xét Phơng pháp dự báo đề xớng đợc định để sư dơng thùc tÕ thiÕt kÕ vµ tiÕn hµnh biện pháp bảo vệ giữ nớc đới bờ hồ chứa nhỏ đồng Các đề xớng ứng dụng cho hồ chứa nhỏ dạng điều tiết khác với phạm vi dao động mực nớc khác tuyến đập Cần lu ý rằng, phơng pháp dự báo cho phép thực dự báo hå chøa ®ang thiÕt kÕ lÉn hå chøa giai đoạn vận hành Trên sở phơng pháp dự báo đà soạn thảo hớng dẫn [55], trình bày chi tiết điều kiện ứng dụng quan hệ đề xuất, thuyết minh cấu trúc chúng , nh ví dụ để thực tính toán thực tế Trong phần dừng lại luận điểm phơng pháp, 153 Xuất phát từ khái quát đà nêu trớc đây, đà xác định : - trình tái lập bờ mài mòn hồ chứa nhỏ đồng trình đa nhân tố; - trình tái lập mang tính giai đoạn diễn với động lực khác theo thời gian; - cờng độ qui mô trình đợc xác định nhân tố sóng nh chÕ ®é dao ®éng mùc n−íc thủ vùc; - lan truyền mạnh mẽ điều kiện hồ chứa nhỏ trung bình trung phần Châu Âu đất nớc có bờ mài mòn dạng bồi tụ - trợt lở, cấu tạo cát, cát pha kèm sạn, sỏi, tức đất đá không liên kết; - trình tái lập bị giới hạn theo thời gian, khác với hồ chứa lớn, chỗ kết qua thời gian tiến tới hình thành lát cắt cân động lợng; - lát cắt cân bàng hồ chứa nhỏ đồng khác với hồ chứa lớn có hành loạt đặc điểm đặc trng: a) phần bờ bÃi bồi không ngập nớc nhỏ, dao động từ 0,5 - 1,5m; b) phần bÃi bồi ngập nớc có dạng thẳng với độ nghiêng nhỏ c) thành phần tích tụ nhỏ bÃi bồi thuộc loại mài mòn tích tụ; d) độ sâu cố định phía bÃi bồi; - phụ thuộc vào đất đá cấu tạo nên sờn dốc bờ mài mòn chia ba dạng lát cắt cân bằng: a) thống kê thành tạo xói lở đất đá bao gồm loại cuội, sỏi khác dẫn đến phân hoá phù sa sóng xếp chúng trật tự 154 định Điêù đợc hiểu bổ sung phần tử lớn vào vùng gần mép nớc tạo nên cầu nối làm bền vững bÃi bồi đa loại hạt nhỏ khỏi nó; b) động học hình thành đất đá thành phần tơng đối đồng nh cát hạt lớn; c) trung gian, mà phần bÃi bồi gồm hạt lớn, phần lại cát chứa nhỏ diễn dới tác động số nhân tố so với ®iỊu kiƯn cđa hå chøa lín Khi ®ã nhãm nh©n tố tạo bờ chủ yếu gồm: sóng gió chế độ mực nớc, đo đạc hình thái hồ chứa, đặc điểm cấu tạo sờn bờ đặc trng thạch học đất đá thành tạo Nh vật, đặc điểm bờ mài mòn đợc tách cho phép hình thành giới hạn khung áp dụng phơng pháp đợc soạn thảo Trớc nhận đợc quan hệ tính toán đà tiến hành phân loại sau: - phân loại gốc, giữ tái lập sờn bờ Đà tách đợc hai dạng lát cắt: lát cắt phần mặt nớc có xói lở; mặt cắt với hình dạng gồ ghề; - phân loại hồ chứa với phân chia hai nhóm thuỷ vực, sở phân loại chế độ dao động mực nớc tuyến đập thời kỳ không đóng băng Đà phân hai nhóm đối tợng: nhóm - dao động mực nớc vận hành 0,5 m; nhóm - dao động mực nớc vận hành nhỏ 0,5 m; - phân loại đất đai xói lở Đà xét đất đá đồng liên kết đất đá không đồng không liên kết Trớc đà lu ý trình tái lập bờ trình đa nhân tố Cho nên xây dựng mô hình xác suất thống kê mô tả hình dạng lát cắt bờ bị phá huỷ thời gian khác khía cạnh đà tính đến ảnh hởng nhân tố điều kiện xác định trình gây nên [49] Trên sở thực phân tích nhân tố nh việc phân tích phơng pháp đánh giá thực nghiệm [57] đà xác định đợc phát triển trình tái lập điều kiện hồ 155 Hình 4.2 Sơ đồ tính toán dự báo tái lập bờ hå chøa nhá a - s−ên tr−ỵt lë; b - sờn phẳng Điều tổng thể có nghĩa biểu thức để xác định tham số lát cắt tái lập (Hình 4.2) thể quan hệ hàm dạng: y1 = f ( x1 , x , , xi ) 156 (4.9) với y đặc trng sau lát cắt tái lập: hạ thành bờ (St); thể tích tái lập (Qt); độ rộng phần ngập b·i båi (Bn) gãc nghiªng cđa nã( in); xi - đặc trng nhân tố chi phối tái lập bờ: tham số thuỷ văn, tham số sờn bờ tham số khác Cụ thể là: x1 - đặc trng sóng gió - độ cao sóng tần suất 1% (h1%); x2 - biên độ dao động mực nớc thời kỳ không đóng băng (Akb); x3 - chiều dài đà sóng (D); x4 phân bố độ sâu theo ®· sãng (hD); x5 - ®é cao bê lë có gờ mài mòn (Hmm); x6 - độ dốc sờn bờ (ib); x7 - đờng kính trung bình phần tử đất đá (d50); x8 - hệ số bất đồng đất đá () Nh đà xác địnhtrớc đây, phát triển thành phần tuyến tính lát cắt theo thời gian (St; Qt; Bn thành phần khác) biểu diễn mối quan hệ hàm sè: yti = f ( t ) b (4.10) biÖt nên sau phân tích nhân tố tác giả đà áp dụng xấp xỉ quan hệ phi tuyến thành đoạn tuyển tính (4.9), mô tả động lực tợng, đờng cong (4.9) đợc thể dới dạng đờng thẳng thành phần cho phép bỏ qua phân bố chuẩn giai đoạn phát triển riêng thành tố lát cắt nhận đợc phơng trình có dạng nh sau: yti = Ao + A1 X1 + A2 X + A3 X với X1, X2, X3 - tổ hợp tạo bờ; X1 = D / hD - đặc trng đo đạc hình thái thuỷ vực; X2 = h1%/Akb - đặc trng chế độ thuỷ văn hồ chứa; X3 = Hb/d50 - đặc trng địa mạo sờn bờ trợt lở; X3 = ib/ - đặc trng địa mạo sờn gồ ghề Đối với bờ cấu tạo đất đá tơng đối đồng nhng có hình dạng ban đầu khác nhau, mô hình trình cuối thời đoạn tái lập có dạng: với ti - khoảng thời gian; b - số mũ - đối víi bê d¹ng bë rêi cđa s−ên bê: BiĨu thøc dạng (4.10) đợc gọi mô hình động học trình tái lập [82] Đối với trờng hợp hồ chứa nhỏ mô hình động học có hai biÕn thĨ: thø nhÊt cho s−ên cã d¹ng gå ghÒ [55]: yti = y t b o i ⎛ D⎞ ⎛ h1% ⎞ ⎛ Hb ⎞ ytK = Ao + A1 ⎜ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ h ⎟ + A2 ⎜ A ⎟ + A3 ⎜ d ⎟ ⎝ kb ⎠ ⎝ 50 ⎠ ⎝ D⎠ ⎛ D⎞ ⎛ h1% ⎞ ⎛ ib ⎞ ytK = Ao + A1 ⎜ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ h ⎟ + A2 ⎜ A ⎟ + A3 ⎜ η ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ kb ⎠ ⎝ D⎠ (4.11) (4.12) với y0 - giá trị tham số yt1 cuối năm vận hành hồ chứa; yd - giá trị phá huỷ sờn bờ; Liên quan đến tính xác việc xác định yd thờng sử dụng phơng trình (4.11) Do mô hình (4.11) (4.12) không tính đến ảnh hởng nhân tố tạo bờ riêng 157 (4.14) - sờn bờ gồ ghề: thứ hai - đối víi bê d¹ng s−ên bê bë rêi: yti = yd + yo t b (4.13) (4.15) Giá trị A0, A1, A2, A3 dẫn bảng 4.3 Tính toán nguyên tố lát cắt với nội suy kết cho thời đoạn vận hành khác thuỷ vực ti theo mô hình dạng: yti = ytK tb (4.16) với tk - hạn tái lập cuối thời gian hình thành lát cắt cân Giá trị b dẫn bẳng 4.4 Chấp nhận hình 158 thành lát cắt tái lập diễn thời kỳ không đóng băng vơpí cao độ gần mực nớc chuẩn hiệu dơng, ta cã c¸c hƯ thøc sau: tÝnh to¸n thời hạn cuối hồ chứa nhóm coi tk = 15 năm, nhóm - tk = 10 năm rừng Hb đợc xác định theo biểu thøc (3.1) B¶ng 4.4 ChØ sè mị b b Nhãm Dạng Nguyên tố hồ chứa lát cắt lát cắt Tr−ỵt lë S 0,40 0,25 Q 0,79 B 0,35 B 0,78 i 0,41 i 0,42 S 0,30 S 0,57 Q 0,79 Q 0,43 B 0,64 B 0,56 i 0,58 i 0,42 Nhóm Dạng Nguyên tố hồ chứa lát cắt lát cắt Trợt lở S 0,22 Q Bảng 4.3 Các hệ số A0, A1, A2, A3 để xác định yếu tố lát cắt Nhóm Thời hạn Dạng Tham số lát hồ chứa dự báo , năm sờn bờ cắt tái lập 15 Trợt A0 A1 A2 A3 S -74.07 0.02 97.71 0.002 Q -46.08 0.06 39.44 0.006 S 20.40 0.007 -58.90 -64.18 Q 25.10 0.009 -86.43 75.49 S 42.65 -0.03 -4.84 -0.001 Q 67.10 -0.04 -28.46 -0.001 S 2.81 0.02 -3.82 -13.29 Q 3.96 0.01 -4.01 28.40 Gå ghÒ 15 10 Gå ghỊ Tr−ỵt 10 b Gå ghề Khi mà dự báo tái lập sờn bờ phần không ngập nớc, phơng trình (4.13) kết hợp với việc sử dụng hớng dẫn công bố công trình V N Ezarian V K Episin [20] viết: Khi tính toán nguyên tố lát cắt cấu tạo đất đá có tính bất đồng cao hơn, ngời ta sử dụng mô hình dạng: yti = ytK b ⎟ kΠ ,S,Q t ⎠ ⎝ yt1 = Ao1 + A11 X1 + A21 X + A31 X ⎫ ⎪ ⎬ yt2 = Ao2 + A12 X1 + A22 X + A32 X ⎪ ⎭ (4.17) víi kΠS,Q - c¸c hƯ sè hiƯu chØnh cã tÝnh đến thành tạo cầu nối bề mặt bÃi bồi phụ thuộc vào tính bất đồng đất đá xói lở hàm lợng nhóm đất lớn thu đợc khảo sát thực địa phòng thí nghiệm Điều kiện biên biểu thức (4.14) - (4.15) cho bảng 4.5 Nguyên tố quan trọng thực dự báo xác định độ sâu bên bÃi bồi Đối với điều kiện hồ chứa nhỏ vùng 159 Phẳng ytK = AoK + A1K X1 + A2 K X + A3K X (4.18) với ti - số năm vận hành hồ chứa Coi lợng nhân tố tạo bờ giá trị hệ thức chúng X1, X2, X3 phơng trình số, dự báo sử dụng đồ thị thay đổi c¸c hƯ sè A0, A1, A2, A3 theo thêi gian (Hình 4.3) [54] Biểu thức nhận đợc dạng (4.18) mô hình động lực hình thái trình tái lập 160 Bảng 4.5 Các điều kiện biên ứng dụng quan hệ (4.14) - (4.18) Nhóm hồ Các nhân tố tạo bờ giới hạn thay đổi chúng chøa D, m 1000-5000 2.0-4.0 0.2 1.2 0.6 3.5 0.01 0.3 1.5 10 1.5 9.0 0.1 35 1000-3500 2.0-4.0 0.2 5.0 0.1 5.0 0.01 0.3 1.5 10 1.5 12.0 0.1 35 hp, m h1%,m A, m i H, m d50 Dới ta xét ví dụ thực dự báo phơng pháp xác suất thống kê Yêu cầu xác định tái lập bờ hồ chứa G, bờ bao gồm: bên trái - nhà máy nớc đá (50m cách mép nớc); bên phải - trạm tự động, công trình dân dụng (30 - 60 m cách mép nớc) Tập hợp đợc tài liệu sau: bình đồ hồ chứa tỷ lệ M 1: 500 (Hình 4.4); lát cắt ngang hồ chứa (Hình 4.5); tài liệu điều tra địa chất (bản đồ phân bố hố khoan, bảng độ dày thành phần trầm tích); thời hạn độ dài thời kỳ không đóng băng; phân bố khoảng cách đến trạm khí tợng gần (m/s Minsk) Thực dự báo Liên quan tới vị trí nằm cạnh mép nớc đối tợng kinh tế quốc dân chấp nhận lời giải tính đa mục đích việc thực dự báo cuối thời hạn tk - tơng ứng với phá huỷ cực đại sờn dốc Theo đồ thị phơng sai (Hình 4.6) đà xác định - đối tợng xem xét (hồ chøa) G thuéc nhãm hå chøa thø hai H×nh 4.3 Sự thay đổi hệ số A0 A3 theo thêi gian Theo tµi liƯu hiƯu chØnh - h−íng gió chủ đạo thời kỳ không đóng băng hớng bắc tây bắc Theo bình đồ hồ chứa định vị (xem hình 4.4) hớng gió chủ đạo thời kỳ không đóng băng, tơng ứng với sóng, nhận đợc - tái lập đợc khẳng định bờ trái phần gần đập hồ chứa 6.Trên bình đồ tỷ lệ tơng ứng theo đờng pháp tuyến với mép nớc đặt mặt cắt tính toán ngang qua 50 m sau vẽ lát cắt với mực nớc đặc trng tuyến đập víi mùc n−íc chn hiƯu dơng , mùc n−íc chÕt Số tuyến ngang tất 11 Theo lát cắt ta xác định - bờ đoạn xói lở dạng gồ ghề cấu tạo cát cỡ hạt trung bình Thời hạn tính toán cuối tái lập tk = 10 năm 161 162 hệ số bất đồng đất đá Mọi số liệu gốc đợc bố trí dạng bảng 4.6 Hình 4.5 Lát cắt hồ chứa theo - Bảng 4.6 Mảng thông tin ban đầu để dự báo tái lập bờ hồ chøa Sè T§ D, m hp, m h1%,m A, m i η 1200 4,5 1,19 0,5 0,08 4,0 1100 5,5 1,13 0,5 0,08 4,0 1200 5,5 1,19 0,5 0,17 4,0 1200 5,5 1,19 0,5 0,13 4,0 1260 6,0 1,24 0,5 0,08 4,0 1280 5,5 1,25 0,5 0,05 4,0 1300 5,5 1,26 0,5 0,04 4,0 1400 5,5 1,32 0,5 0,06 4,0 1500 6,0 1,39 0,5 0,05 4,0 10 1600 6,0 1,45 0,5 0,04 4,0 11 1680 6,0 1,49 0,5 0,06 4,0 H×nh 4.4 Sơ đồ hồ chứa G Chọn mô hình dự báo Đối với đoạn bờ xét chọn mô hình (4.5) tức mô hình mô tả lát cắt với bờ gồ ghề cấu tạo đất đá đồng nhÊt ®iỊu kiƯn hå chøa nhãm thêi kỳ tk = 10 năm Tiến hành chuẩn bị thông tin ban đầu để thực dự báo Theo số liệu trạm khí tợng Minsk tuyến đo tính toán tiến hành xác định D h1% Theo bình đồ hồ chứa tìm đợc độ sâu trung bình hD theo D Xác định độ dốc sờn bờ, 163 Nh việc phân tích kết tái lập bờ đà giai đoạn cuối cùng, vận chuyển cấu tạo nhà máy đá thực không hiệu tái lập tuyến tính bờ kh«ng lín 164 M kH = D / hD ⎫ ⎪ ⎪ M kA = h1% / A ⎬ ⎪ M kd = H / d50 (4.30) định biến hình chân sờn đạp không cố định phía dạng lát cắt ổn định Khi so sánh tơng tự với điều kiện cho trớc cần phải cho giá trị tiêu với trùng hợp hoàn toàn tiêu gần giống Giá trị số ácc tiêu thích hợp sở tính toán hàng loạt hồ chứa đợc dẫn biểu thức (4.27) - (4.29) Cần lu ý tơng tự trình diễn điều kiện mô hình tơng tự đối tợng xét đạt đợc tuân thủ thích hợp tiêu mực khác nhau, cụ thể là: hồ chứa - đoạn - tuyến Khi tơng tự hoàn toàn đạt đợc cách đảm bảo điều kiện nh sau: - thích hợp hồ chứa cách số hoá tiêu thuỷ văn đo đạc hình thái; - thích hợp đoạn bờ nghiêng phía phát triển tợng mài mòn cách lựa chọn tiêu đo đạc hình thái (4.27), thuỷ văn (4.28) thuỷ địa mạo (4.29) - thích hợp tuyến đo tính toán cách thực tiêu (4.27) - (4.29) có tính đếnthời gian tính giai đoạn trình Cần lu ý phơng pháp soạn thảo sở số liệu thực tế để dự báo trình mài mòn nhờ tơng tự tự nhiên áp dụng dạng hồ chứa nhỏ khác Dới trình bày ví dụ thực dự báo phát triển xói lở chân hồ chứa dạng triều Hình 4.7 Sơ đồ hồ chứa dạng đổ a - hồ chứa thiết kế; b - hồ chứa tơng tự Trên hồ chứa thiết kế dạng triều (Hình 4.7 a) cần xác 171 172 Trong khu vực xây dựng dự kiến đối tợng nớc phân bố gần theo chế độ thuỷ văn đặc trng công trình nớc dâng (Hình 4.7b) Thuỷ vực nằm chế độ ch 10 năm có lát cắt hình thành chân đập Khi tính đến điều đó, tính toán chân sờn bền vững đề nghị sử dụng đối tợng thiết kế phơng pháp thích hợp tự nhiên theo hồ chứa nh thuỷ địa mạo theo đập nằm phạm vi cho phép, tính phù hợp (chỉ số) tơng tự đối tợng thiết kế Bảng 4.9 Chỉ tiêu tơng tự Hồ chứa Đo đạc hình thái Thuỷ văn Địa mạo Mky Có tài liệu gốc sau theo hồ chứa - tơng tự đối tợng thiết kế: thông tin chế độ thuỷ văn (chế độ mực nớc chế độ sóng gió); đo đạc hình thái thuỷ vực đặc trng công trình nớc dâng, thể bảng 4.8 Mkr MkH Mk MkA Mk Mki Mkd Mk Tơng tự Số liệu gốc để tính toán biến hình mái sờn đối tợng thiết kÕ 1,11 0,0013 652,17 0,59 0,52 6,25 0,80 1670 2,3 ThiÕt kÕ 1,06 0,0012 750,0 0,60 0,57 5,75 0,83 1640 2,4 Bảng 4.8 Đặc trng hồ chứa tơng tự thiết kế đối tợng nớc Hồ chứa Hồ chứa L, m B, H, m m A, m §Ëp h1%, m V, H, d50, m m η m2 mm T−¬ng tù 2,0 1,80 2,30 1,35 0,70 1,41 4,50 0,25 11 ThiÕt kÕ 1,80 1,70 2,0 1,20 0,68 1,39 5,0 0,20 - Trên hồ chứa - tơng tự mái đập đợc khẳng định tái lËp (xem h×nh 4.2a) (St = 6,7 m; Bn = 7,5 m), lát cắt cân đợc hình thành xói lở, nh khảo sát thực địa đà chứng tỏ, trở thành giá trị hệ số mái m2 = 11 ( víi thiÕt kÕ m2 = 9) Hình 4.8 Biến hình chân đập thợng a - hồ chøa t−¬ng tù; b - hå chøa thiÕt kÕ TiÕn trình tính biến hình mái sờn lát cắt cân Khi sử dụng phơng pháp dự báo đà trình bày trên, tiến hành tính toán tiêu thích hợp hồ chứa tơng tự đối tợng dự báo (bảng 4.10) Nh đà thấy từ bảng 4,9, giá trị tiêu thích hợp (đo đạc hình thái thuỷ văn) 173 Xuất phát từ bảng 4.9 coi đối tợng tơng tự đối tợng dự báo tồn tơng tự trọn vẹn với lựa chọn cuối việc đặt mái sóng ổn định ngời thiết kế cần chấp nhận giá trị cuối m2 = 11, cao mực 174 nớc dâng thực tế m1 = (Hình 4.8b) Cách giải nh cho phép tránh cố định bờ đắt tiền đảm bảo bảo vệ bờ hiệu với kinh phí tối thiểu vận hành Bảng 4.10 Các phơng án áp dụng phơng pháp tơng tự tự nhiên hồ chứa nhỏ Đối tợng tơng tự Đối tợng dự báo Phơng án Hồ tự nhiên Hồ tự nhiên Oz - Oz Hồ tự nhiên Hồ chứa dạng hå Oz - Ow Hå chøa d¹ng hå Hå tù nhiên Ow - Oz Hồ chứa dạng hồ Hồ chứa d¹ng hå Ow - Ow Hå chøa d¹ng hå Hå chứa dạng lòng sông Ow - Wr Hồ chứa dạng lòng sông Hồ chứa dạng hồ Wr - Ow Hồ chứa dạng hồ Hồ chứa dạng đổ Ow - Wn Hồ chứa dạng đổ Hồ chứa dạng hồ Wn - Ow Hồ chứa dạng lòng sông Hồ chứa dạng đổ Wr - Wn Hồ chứa dạng đổ Hồ chứa dạng lòng sông 4.4 Phơng pháp lợng Trong thực tiến dự báo tái hình thành bờ hồ chứa phơng pháp lợng đợc phổ biến rộng rÃi Các phơng pháp đợc soạn thảo từ năm 50 bëi E G Kachugin vµ N E Kondrachev [30, 37, 38] Xét phơng pháp nhóm riêng biệt Wn - Wr Phơng pháp E G Kachugin (1959) Phơng pháp tính toán tái lập bờ hồ chứa dựa giả thuyết sau đây: a) tổng thể tích đất đá bị xói sóng độ cao tỷ lệ thuận với lợng tổng cộng sóng khu vực đà cho; b) cờng độ trình tái lập bờ tắt dần theo thời gian phụ thuộc vào sức kháng đất đá xói lở độ cao bờ Công thức để tính toán xói lở bờ độ cáo không 30 m có dạng: Qt = Ek p kt b Kh¸c víi c¸c hå chøa lớn đất nớc, công trình thuỷ nhỏ điều kiện xác định ( cụ thể gần gũi cấu tạo địa chất địa mạo khu vực xác định) cho khả thực dự báo theo thích hợp dấu hiệu địa mạo Điều khẳng địnhtính đồng qui mô trình mài mòn chỗ đối tợng hồ tự nhiên hồ chứa xây dựng sở hồ Những trờng hợp nh đà đợc biết đến Bạch Nga, cụ thể Poozer Bạch Nga, nh Litva Latvi Bên cạnh phơng án đa kết dự báo từ đối tợng tự nhiên sang hồ chứa có khả ngợc lại - đa kết tính toán từ hồ chứa kiểu hồ sang đối tợng xây dựng Có thể có phơng án khác Dới đây, bảng 4.10 dẫn số phơng án áp dụng phơng pháp tơng tự tự nhiên hồ chứa nhỏ 175 (4.31) với E - lợng sóng tính toán trung bình nhiều năm tính tấn.mét năm đơn vị chiều dài đờng bờ; kp - hệ số xói lở đất đá cấu tạo bờ, m3/tm; k - hệ số ảnh hởng độ cao bờ mức độ xói lở đất đá; t - thời hạn xói năm; b - số mũ, tính đến điều kiện hình thành trầm tích ven bờ Năng lợng sóng trung bình nhiều năm E đợc xác định theo số liệu quan trắc gió nhiều năm trạm khí tợng thuỷ văn gần với đoạn bờ tơng lai Đối với điểm đợc lựa chọn, sử dụng bảng gốc thời gian kéo dài trung bình năm giã theo c¸c vËn tèc kh¸c thêi kú không đóng băng qua hớng Các số liệu đợc lựa chọn theo hớng đón gió xác định ®é c¸o sdãng 1% cã thĨ Sau ®ã theo ®é cao sóng 176 xác định thời gian hoạt động gió ngày tính lợng sóng tấn.mét (Hình 4.9) 0,0005 m3/tm; d) đất đá khó bị xói lở (sạn fluvi cát, cát kết pha sét nguồn gốc biển, sét biển) nhỏ 0,0005 m3/tm; Hình 4.9 Đồ thị để xác định lợng sóng theo thời gian gió độ cao sóng suất đảm bảo 0,1% Năng lợng sóng tổng cộng đợc tính cho m chiỊu dµi bê víi viƯc tÝnh gãc tíi cđa sãng theo c«ng thøc: ( ) E = h λ / sin Θ cos Θ (4.32) HÖ sè xói lở đất đồi kp đợc xác định qua tính chất vật lý - kỹ thuật đất đá đặc điểm cấu trúc mái bờ Phân biệt giá trị kp sau theo hạng đất: a) đất đá dễ bị xói lở (cát mịn, cát pha, đát bột nhẹ bở rời) - từ 0,0065 đến 0,003 m3/tm; Hình 4.10 Sơ đồ tái tạo sờn bờ - độ dốc sờn có tính bi hồ chứa tơng tự; - độ dốc bi Hệ số kp số độ cao trung bình bờ giới hạn khối sạt lở nhân với hƯ sè thùc nghiƯm C chÊp nhËn ®èi víi ®Êt đá dễ xói lở 0,03 đất đá khó xói lở 0,05 Với bờ cao 30 hệ số k 1,0 b)đất đá dễbị xói lở (cát hạt trung bình lẫn, sét nhẹ deluvi, cát pha) tõ 0,003 ®Õn 0,001 m3/tm; ChØ sè mị b số phần chiếm phần mài mòn b·i båi so víi tỉng ®é réng cđa nã n»m phạm vi từ 0,45 0,9 c) đất đá xói lở trung bình ( sét deluvi nặng, sét băng hà từ núi lửa, sét hồ biển, cát sạn sỏi fluvi) từ 0,001 đến Thể tích đất bÞ xãi Qt vỊ sè b»ng diƯn tÝch xãi St lát cắt, đồ thị đợc đa lát cắt bờ đầu tiên, nằm giới hạn 177 178 giới hạn dới vùng xói (xem hình 4.5) cã tÝnh ®Õn ®é dèc cđa b·i båi Mùc n−íc dâng bình thờng đợc hớng dẫn xác định theo đồ thị (Hình 4.10) phụ thuộc vào thành phần đất độ cao sóng Bỏ qua việc xác định mực nớc dâng bình thờng cách tính độ cáo sóng làm việc từ mực nớc hồ chứa suất đảm bảo 96 - 98% thời kỳ không đóng băng Còn mực nớc dâng cao - tăng phần ba ®é cao sãng lµm viƯc víi mùc n−íc - 4% suất đảm bảo thời kỳ Độ cao sóng làm việc đcợ xác định theo bảng tính toán lợng sóng theo mùa nh trung bình từ độ cao theo hớng khác tơng ứng với lợng cực đại với St - xáo trộn mép 1, 2, 3, , t năm, m; S10 - xáo trộn mép 10 năm, tính theo phơng pháp đà biết; k = h/10; 0,8 - số mũ Mái sờn không ngập nớc nhận theo tơng tự với mái tự nhiên phụ thuộc vào thành phần tính chất đất đá cấu tạo bờ Hớng dẫn sử dụng góc cong tới hạn độ cao tờng thẳng đứng sau mái bờ không ngập nớc (bẳng 4.11) Chiều rộng vùng xói thời hạn đà cho với lát cắt riêng biệt đợc đa lên bình đồ đoạn bờ hồ chứa Việc chuyển từ dự báo hạn dài sang dự báo hàng năm tái lập bờ, theo hớng dẫn L N Kaskevich đợc thực với nhờ xấp xỉ cờng độ bất đồng tái tạo lại bờ theo thời gian (theo tơng tự với phơng pháp E G Kachugin) Theo Kachugin, thể tích đất đá xói lở bờ tỷ lệ thuận với số ănm tồn hồ chứa, nhân với hệ số nhỏ Với độ cao bờ không đổi, thể tíchđất đá xãi lë cđa bê cã quan hƯ chỈt chÏ víi sù x¸o trén m¸p n−íc bê Khi coi sù x¸o trộn mép tỷ lệ thuận với số ănm tồn thuỷ vặc, với hệ số nhân 0,8 hå chøa ®ång b»ng, cã thĨ viÕt: ⎛h⎞ St = S10 ⎜ ⎟ ⎝ 10 ⎠ B¶ng 4.11 Gãc cong tới hạn độ cao tờng đứng mái không ngập Loại đất cấu tạo Trạng thái khô Trạng thái ẩm đứng, m Cát hạt to 32 26 Cát hạt vừa 32 24 Cát hạt nhỏ 40 23 C¸t pha 35 - 40 22 - 20 3-7 Mïn 38 - 40 20 - 18 5-9 ¸ sÐt 45 15 - 20 SÐt 50 - 10 10 - 15 Các giá trị k đợc tính toán nh một, hai năm tồn thuỷ vực nhân với giá trị xáo trộn mép cho 10 năm thu đợc giá trị xáo trộn mép cho 1, 2, năm tức năm vận hành hồ chứa Phơng pháp đợc giới thiệu sử dụng dự báo hạn ngắn định kỳ Phơng pháp N E Kondrachev [38} đợc hớng dẫn để tính toán vận tốc tái lập bờ sở xét lợng sóng tác động lên mái sờn đất sét cát kết mềm Tính toán đợc tiến hành theo quy trình sau Theo chu vi hồ chứa đánh dấu loạt tuyến đo vuông góc với mép nớc, tiến hành tính toán tái lập bờ (4.33) 179 Độ cao tờng thắng chân sờn 0.8 = kS10 Góc cong tới hạn đất 180 Hình 4.12 Xác định hệ số chuyển đổi tính toán vận tốc gió mặt nớc; - hồ chứa lớn; - hồ chứa nhỏ Hình 4.11 Đồ thị để xác định độ sâu tác động bào mòn sóng Tính toán chế độ sóng gồm thành phần sau: so sánh bảng tần suất gió gốc theo hớng khoảng vận tốc gió xác định tham số sóng Độ cao sóng 1% (trên rìa bÃi bồi) đợc định theo toán đồ Braslav ®èi víi vËn tèc giã 10, 20 vµ 30 m/s kèm với hệ số chuyển đổi (bảng 4.11) Khi thay đổi độ sâu theo chiều dài đà, mặt cắt đáy thuỷ vực đcợ chia đoạn với độ sâu độ dốc đáy xấp xỉ Khi có số liệu đo gió lát cắt theo hớng khác ta xác định độ cao sóng tính toán, giá trị h điều chỉnh theo góc tíi theo c«ng thøc: h p = h cos Θ (4.34) với - góc tạo đờng đà pháp tuyến hớng vào bờ Giá trị thờng gặp ứng với 5% suất bảo đảm nhân với hệ số chuyển đổi 0,7 đại lợng nhận đợc h0 = 0,7 hpmax nhận đợc cho độ cao sóng tính toán 181 Khi tính toán tái lập tới hạn bờ, sờn cấu tạo đất đá bở rời, vị trí tới hạn đờng cong (Hình 4.12) phần mài mòn bÃi bồi đợc xây dựng theo phơng trình: k = 20mn mo / (mn − mo )⎭ x = y / k + y / mn , (4.35) để tiện lợi cho việc xác định chiều rộng bÃi bồi (x) dẫn bảng 4.12 Các đại lợng mn m0 đợc xác định góc bÃi bờ mép (mn) độ sâu tơng đối (m0), nhận đợc quan hệ phụ thuộc vào phần tử lớn tạo nên phần bÃi bồi tơng ứng theo bảng 4.13 Xác định đại lợng d0 dn theo đờng cong phân cấp hạt cho toàn thể tích phá huỷ Từ thành phần cấp hạt chung loại bỏ cấp hạt đờng kính nhỏ 0,1 mm; độ lớn trung bình từ 30% phần tử bé lại nhận giá trị d0, độ lớn trung bình từ 10% loại lớn lµ dn 182 183 45,7 212,3 42,3 31,1 122,3 32,4 64,3 23,6 56,9 16,8 38,8 19,5 9,5 8,2 16,0 4,7 3,6 15,1 2,7 14,8 19,5 9,5 8,2 16,0 6,0 4,7 3,6 15,1 5,1 3,8 2,7 2,7 14,8 4,8 3,8 2,9 2,7 2,6 6,6 4,2 3,8 4,9 2,4 2,1 1,9 5,4 1,9 1,6 1,4 1,4 4,3 1,8 1,5 1,3 1,3 1,2 0,001 0,0203 0,108 0,233 0,215 0,467 0,211 0,447 0,712 0,210 0,442 0,7 1,312 0,01 0,02 0,005 0,01 0,02 0,03 0,001 0,0201 0,102 0,005 0,001 0,0201 0,103 0,010 0,001 0,0201 0,104 0,005 0,005 0,01 0,02 0,03 0,005 0,07 0,07 0,07 0,14 0,14 0,14 0,14 0,19 0,19 0,19 0,19 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 2,6 2,7 2,9 3,8 4,8 3,8 5,1 6,0 225,6 132,4 41,7 28,7 18,7 8,8 0,120 0,005 0,03 5,5 6,2 7,0 669 464 324,1 28,4 462 21,9 323 88 10,4 12,2 126 15,2 18,6 28,6 57,1 34,6 27,1 260 41,7 26,0 20,8 167 102 35,9 27,1 72,9 58,4 42,8 103 40,7 74,0 63,2 31,2 108 46,9 78,1 211 34,2 44,4 75 136 627 35,6 45,8 76,4 138 628 51,2 81,9 143 635 102,5 164 653 219 708 1190 3,3 277 183 304 206 179 4303 847 1281 375 267 826 1376 125 2000 907 5,0 1440 4,0 80,4 59,5 428 55,2 41,8 312 1269 816 143 61,4 42,5 268 82,2 56,8 175 145 95,2 270 177 1271 818 98,8 152 89,3 103 62,8 0,001 - 0,01 - Bôi 0,01 - 0,1 0,005 0,001 100 0,1 - 0,25 0,03 0,005 70 cát trung bình 0,25 - 0,50 0,07 0,01 70 c¸t lín 0,50 - 1,0 0,14 0,02 70 s¹n nhá 1,0 - 2,0 0,19 0,03 45 s¹n trung bình 2,0 - 5,0 0,21 0,05 450 sạn lớn 5,0 - 10,0 0,25 0,08 25 cuéi nhá 10 - 20 0,30 0,10 11 cuéi trung b×nh 20 - 50 0,36 0,15 cuéi lín 17,8 48,6 29,1 14,5 9,5 207,5 119,1 54,6 19,2 16,1 12,9 11,0 6,7 7,5 29,5 49,5 29,8 15,0 18,5 208,5 119,9 32,8 55,1 21,2 52,8 22,8 10,0 81,4 329 126 483 175 535 960 62,5 3,7 344 135 386 3,0 y, m 750 2,5 Bïn c¸t nhá 15,5 9,3 11,8 18,6 100,0 68,8 81,6 52,1 67,7 560 259,7 390 158,8 240,0 172,5 2,0 28,7 1,5 110,0 1,0 11,4 0.75 52,5 0,50 0,001 0,0207 0,25 0,001 0,0250 k 0,03 m Bảng 4.12 Toạ độ đờng cong x = y2/k +y/m, m 0,005 m 560 80 110 200 380 1820 82,1 112,0 202 382 1823 120 210 390 1834 240 420 1858 500 1940 2600 6,0 132 663 343 181 131 868 512 267 144 183 707 185 146 3223 345 269 2473 665 514 106 194 3227 2477 354 277 155 674 523 70 555 389 3264 2520 3243 800 310 3352 642 2490 4160 2603 8.0 3370 7.0 Độ sâu hoạt động xói lở biêncủa bÃi bồi bờ H tính mét đợc xác định theo đồ thị (Hình 4.13) Giá trị h/d dẫn bảng 4.13 Bảng 4.13 Đặc trng lát cắt bi bồi bờ ổn dịnh Đất đá 184 d, mm m Bnt = B' nt + B" nt B' nt = H / k + H / mn B" nt = Akb (2 H / k + / mn ) m0 h/d 50 - 100 0,40 0,20 Chiều rộng đầy đủ lát cắt bÃi bồi bờ bằng(Hình 4.14): (4.36) với B'nt - chiều rộng đoạn cong tuyến tính lát cắt bÃi bồi bằng: (4.37) với B''nt - chiêud rộng đoạn thẳng tuyến tính lát cắt bÃi bồi bằng: (4.38) với Akb - hạ mực nớc hồ chứa thời kỷ không đóng băng Lát cắt bÃi bồi bờ bfd đợc xây dựng sử dụng công thức (4.35) - (4.38) đờng cong thành phần cấp hạt thể tích abc Góc sờn ngập nớc tgvn đợc nhận 0,5 Góc sờn không ngập nớc góc bờ trạng thái tự nhiên phơng pháp tính toán chúng Trong thực tiễn dự báo áp dụng hồ chứa nhỏ soạn thảo không đợc áp dụng rộng rÃi Vào năm 1985, phơng pháp đợc đa vào chuẩn xây dựng (BCH - 163 -83) [7], ®ã ®· xư lý bắt đầu áp dụng dự báo tái lập bờ thiết kế hồ chứa nhỏ trung bình 4.5 Phơng pháp đồ giải - giải tích Các phơng pháp đợc sử dụng dự báo tái lập bờ có cấu tạo địa chất phức tạp dạng biểu sờn khác hồ chứa nhỏ Cơ sở soạn thảo đợc G S Zolotarev [23] thực ứng dụng cho dù b¸o sù t¸i lËp bê c¸c hå chøa lớn Trong năm gần đây, hàng loạt chuyên gia đà làm xác bổ sung phơng pháp đồ giải giải tích đợc áp dụng để ®¸nh gi¸ sù ph¸t triĨn bê c¸c hå chøa nhá Để thực dự báo, tài liệu gốc trạng sờn, cần biết: Hình 4.13 Sơ đồ tái tạo sờn bờ (theo N E Kondrachev) Vị trí lát cắt bờ cuối đợc xác định cách đặt lát cất đà xây dựng vòng bờ ban đầu để cho tỷ số thể tích tích tụ Qtt (thể tích cde) thể tích phá huỷ Qt (thể tích abc) , đợc gọi hệ số tích tụ thể tích phá huỷ tơng đối phần tử độ lớn không 0,1mm Trong công trình muộn E Đ Kondrachev đà soạn thảo phơng pháp dự báo hình thành lại đờng bờ theo thời gian, xuất phát từ việc sơ đồ hoá điều kiện tự nhiên, bao gồm việc thay loạt bÃo số thời gian sóng theo hệ thức đến đa dạng sóng hoạt động tự nhiên [30, 40], đơn giản vài 185 a) Mực nớc dâng bình thờng, mặt ngang mực nớc làm việc thời kỳ lòng hở năm nớc (suất đảm bảo 95%), mực nớc cực đại lũ 5% 50% suất đảm bảo; b) góc nghiêng phần bÃi bồi mài mồn tích tụ, vùng lăn laọi đất đá khác theo hai giai đoạn tính toán: vùng thợng hồ chứa vùng đổ cần thiết góc bÃi bồi; c) số liệu độ cong mái sờn ổn định không ổn định tạo nên ®Êt ®¸ kh¸c d) hƯ sè tÝch tơ víi hệ số điều chỉnh theo dịch chuyển dọc bờ phù sa 186 Thờng dự báo theo phơng pháp ợc thực phần hồ chứa dạng hồ Khi xây dựng lát cắt tính toán ngời ta xác định tính chất bÃi bồi (mài mòn, mài mòn tích tụ, mài mòn xói mon), độc dốc Từ mực nớc dâng bình thờng phía dới bổ sung độ sâu tác động sóng, phản ánh vị trí thành gờ bÃi bồi giai đoạn 10 năm, dàng gấp rỡi độ cao sóng 1% đất đá cát kết- sét gấp đôi đất hoàng thổ Việc làm xác hoá độ sâu tác động sóng đợc thực theo đồ thị Đờng gờ cđa b·i båi tÝch tơ tiÕn hµnh d−íi mét gãc (10 - 20o phụ thuộc vào thành phần phù sa) Dới góc đờng tích tụ phần bÃi bồi đến đến giao điểm với mực nớc dâng bình thờng với địa hình nguyên thuỷ (điểm b) Tõ ®iĨm b víi mét gãc α3 ®Õn giao ®iĨm với mực nớc dâng bình thờng đờng bề mặt phần mài mòn của bÃi bồi Cao điểm phân bố vùng lăn sóng xác định theo c«ng thøc: hH = 3,2 khd / m (4.39) víi k - hệ số nhám (đối với cát 1,5 - 2mm) 0,775; m - hƯ sè ®é dèc vïng lăn, ctg Đối với giai đoạn 10 năm nên lấy chiều rộng vùng lăn nhỏ hai lần so với giai đoạn cuối Cao vùng lăn, từ điểm d xây dựng mái ngập nhận với giai đoạn 10 năm không ổn định độ uốn tới hạn Hình 4.14 Sơ đổ xây dựng lắt cắt dự báo tái lập bờ phần mở rộng hồ chứa a - giai đoạn đầu qua 10 năm; b - giai đoạn cuối 187 Sau xây dựng lát cắt tiến hành kiểm tra tỷ số diện tích tích tụ xói lở (Ftt/ Ft) phù hợp với phần trăm tích tụ đợc chấp nhận Chuyển dịch điểm a bên trái bên phải để đạt đến tỷ số cần thiết phần bÃi bồi với dạng mài mòn phát triển chúng, điểm a đợc cộng trực tiếp lên mái nguyên thuỷ 188 Ngoài ra, dự báo hình thành bờ đợc thực giai đoạn cuối phần hồ chứa dạng hồ (Hình 4.15) Mọi phép tính toán đợc tiến hành theo trật tự đà trình bày Sự khác biệt chỗ từ mực nớc dâng bình thờng mà từ mặt ngang làm việc xuống dới đại lợng 2,5 - độ cao sóng 1% đất đá liên kết, đất hoàng thổ nhẹ dễ xói lở khoảng 3,3 - độ cao sóng Các độ dốc tích tụ (2) mài mòn (3) phần bÃi bồi, vùng lăn (4) đợc lấy mềm mại Mái không ngập đợc xác định theo tơng tự với mái tự nhiên bền vững Một số phơng pháp tính toán hình thành bờ vùng thợng hồ chứa vùng đổ có khác Tại vào chỗ vùng lăn vùng bÃi bồi xói mòn nằm mực nớc dâng bình thờng mực nớc lũ 50% suất bảo đảm giai đoạn 10 năm - 5% giai đoạn cuối cùng(xem hình 4.15) Góc nghiêng phần xói mòn bÃi bồi 10 năm (1) giai đoạn cuối (2) cần phải xác định theo độ dốc thành sông vùng lũ mùa thu Việc xây dựng mái không ngập không ổn định đợc tiến hành giai đoạn 10 năm bền vững giai đoạn cuối theo tơng tự với mái tự nhiên Hình 4.15 Sơ đồ xây dựng lát cắt dự báo tái lập bờ thợng lu vịnh hồ chứa a- giai đoạn đầu qua 10 năm; b - giai đoạn cuối 189 Đối với hồ chøa víi søc h¹ mùc n−íc lín (3 - m) vào thời kỳ không đóng băng xác định giai đoạn tái lập 10 năm mực nớc tính toán mực nớc có độ lặp lại lớn nhất, luôn thấp mực nớc dâng bình thờng Xây dựng lát cắt tính toán đợc hớng dẫn tiến hành từ mực nớc trung bình làm việc mùa hè cho giai đoạn 10 năm từ mực nớc cực tiểu trung bình cho giai đoạn cuối Khi tính toán tái lập bờ vào thời kỳ tiếp nhận nớc trạng thái trung gian mực nớc việc tính 190 toán tiến hành theo vị trí cực đại Độ sâu thành bờ bÃi bồi nhận đợc cách đặt từ mực nớc trung bình ®é cao sãng 1% víi vËn tèc tÝnh to¸n cùc đại gió Sự phân cắt bờ vũng động đợc tính theo công thức: Stk = Stn (1 + kn ) (4.41) víi αt - gãc nghiªng thay ®ỉi (theo thêi gian) cđa b·i båi, o; αH góc nghiêng bÃi bồi ven bờ đợc hình thành sau - năm xói lở với đất đá dễ xãi lë (h1%) ®Õn m; αn - - 2o - 2o30' hồ chứa vùng Xibia, với h1% = 1,5 m; αn - 1o30- 2o ®èi víi hồ chứa phần Âu, k - góc nghiêng tới hạn bÃi bồi; t - độ suy giảm tắt dần, bằng: t Góc mài mòn nên bÃi bồi 10 Giai đoạn đế sau 10 chất tích năm Cát aluvi, hạt mịn, nén theo lớp 1,5 Khi tính toán hình thành bờ theo thời gian cần tính toán thay đổi theo thời gian góc nghiêng mài mòn tích tụ phần bÃi bồi Sự thay đổi góc nghiêng bÃi bồi tuân theo phơng trình: t = arctgh(α n − α t ) / (α n K ) Đặc trng tổ hợp đất tạo (4.40) với Stk - dịch chuyển mảng bờ cuối sau k năm với hiệu chỉnh đến độ chia cắt; Stn - dịch chuyển mảng bờ sau k năm; kn - hệ số chia cắt bờ vịnh tỷ số diện tích vịnh diện tích đoạn ®ã α t = α H − (α n − α t )thσ t B¶ng 4.14 Gãc b∙i båi ven bờ vùng chân sóng đề xuất cho việc thành lập lát cắt dự báo tái lập sờn hồ chøa ®ång b»ng (theo G S Zolotarev) Gãc vïng % vật Tính Quá trình bào xói lở tự cuối năm tụ mòn nhiên 40-1 3-5 20-30 Dễ xói Nhanh 6-8 16-20 60-70 Xói Nhanh mỏng cát pha đễ vón cục Sạn nhỏ cát lớn lẫn đất sét 0-12 vừa sét xám, đá vôi nặng trung 2-3 1-1,5 4-6 1-2 4-6 5-10 Dễ xói Khá nhanh bình, mật độ vừa dễ trợt chảy, deluvi Tích tụ theo thời gian vật 3-4 liệu đọng chảy, cấu thành sét Hầu nh Dễ xói Rơi mài mòn nớc 1-2 Hỗn hợp, sét thấp 3-4 6-10 Xói Hầu nh vừa không xói Bùn 10 3-5 10-12 20-40 Khó Hầu nh xói không xói vài tháng Cho phép vùng rừng phần Âu t = 0,03, hồ chứa Xibia vùng t = 0,02 cần thiết phơng pháp đợc sử dụng dự báo sù ph¸t triĨn bê c¸c hå chøa nhá tr−êng hợp mà chúng có cấu tạo địa chất phức tạp [5, 102] 191 Sét xám đậm đặc có cát phđ bỊ 2-3 6-10 5-8 HÇu nh− Xói Hầu nh mài mòn yếu (4.42) Sét đen phân lớp cát bùn không xói 5-10 Sét lẫn lớp phủ đá vôi không lớn 60-70 2-4 15-20 20-30 - thán Xói Không xói yếu Đá vôi, dolomit 6-8 Không xói yếu mặt Xói - tháng Không xói 192 Không 4.6 Các đặc điểm công trình bảo vệ bờ xói lở Việc thành lập hồ chứa ao đòi hỏi công trình: công trình nớc dâng, công trình đập, công trình bảo vệ bờ đoạn bờ riêng biệt, nh biện pháp bảo vệ khác vùng tràn vùng ngập Trên hồ chứa dạng rót đổ tồn việc xây dựng dập nớc dâng theo chu vi thuỷ vực Trong đa số trờng hợp tiến hành đắp đập đồng từ cát hạt mịn hay trung bình đập từ cát với mạt sét nhân sét củng cố mái lớp phủ bảo vệ [71, 114] Để bảo vệ mái đê, đập nh phần bờ bị xói lở hồ chứa ngời ta áp dụng dạng công trình bảo vệ bờ khác mà theo tính chất tác động với sóng dòng chảy phù sa chia loại chủ động thụ động Các công trình bảo vệ bờ chủ động kè, kiến trúc phá sóng khác nh bÃi tắm nhân tạo củng cố sinh học mái [82] Dạng công trình thụ động bao gồm tờng chắn sóng, đạp sụt lở với mái đợc củng cố (từ phía lÃnh thổ hồ chứa), khoác len mái sờn tự nhiên bờ công trình cố định Phụ thuộc vào vật liệu từ tiến hành công trình bảo vệ bờ, chúng chia loại : đất, bê tông, đá, sắt bê tông cốt thép, gỗ, sinh học vật liệu nhân tạo, composite Trên hồ chứa nhỏ sử dụng dạng công trình bảo vệ bờ sau đây: - chủ động - phá sóng, bÃi tắm nhân tạo, củng cè sinh häc - thơ ®éng - ®Ëp lë, t−êng chắn sóng, khoác lên sờn mái bờ công trình kỹ thuật thuỷ đất 193 Dới dừng lại chi tiết dạng đà điểm công trình bảo vệ bờ vận hành chúng điều kiện hồ chứa nhỏ vùng rừng Từ công trình bảo vệ bờ chủ động thờng hay gặp bÃi tắm nhân tạo nh công trình ncớ dâng - đê đập nện phía không gắn lên mái gặp công trình củng cố sinh học phá sóng Vào thời điểm đê đập lát cắt nghiên cứu với mái nện chặt phía đợc sử dụng rộng rÃi công trình thuỷ lợi Bạch Nga, Latvi Litva Trên hàng loạt đối tợng đà thực việc xây dựng dạng công trình ncớ dâng đà liệt kê đà tự khẳng định vận hành tốt Vậy nên, công trình lát cắt chảy áp dụng xây dựng hồ chứa Seles sông Iased, Rudnhi, Zelv, Levki, Gorotritri, Zagate, Murovno hàng loạt sông khác Việc xây dựng công trình dạng đợc thực chủ yếu nhờ việc áp dụng chế xây khô - sử dụng bÃi tràn thí dụ nh tổ hợp thuỷ lợi sông Iased Các công trình đà liệt kê trênđà thu hút nhà xây dựng công nghệ xác, tính giản đơn, tính kinh tế so với đập đê lát cắt bó với việc củng cố mái Ngoài ra, công trình lát cắt chảy tiến hành yếu Điều đặc biệt quan trọng trờng hợp xây dựng công trình vùng Polesia vùng có điều kiện địa chất giống nh BÃi tắm nhân tạo nh công trình bảo vệ kỹ thuật hay đợc áp dụng thực tiến biện pháp bảo vệ Đủ để nhận thấy rằng, có 15 hồ chứa Bạch Nga công trình đợc xây dựng vòng nhiều năm đà khẳng định tốt vận hành Một số đặc trng bÃi tắm 194 bảo vệ bờ vận hành thời gian khác điều kiện thuỷ văn nớc ngầm khác đợc dẫn bảng 4.15 500 m độ sâu thuỷ vực tới 2,0 m Với chiều dài đà sóng lớn mái bị phá huỷ Trồng thực vật gỗ thờng đợc áp dụng rộng rÃi ao nuôi cá (bảng 4.16) Bảng 4.15 Đặc trng bi tắm bảo vệ bờ số hồ chứa Bạch Nga Bảng 4.16 Củng cố sinh học mái công trình bờ hồ chứa , ao Hồ chứa Đất (cát) Chiều rộng bÃi, m Hệ số mái Không ngập Ngập Zaslav Lín 10 - 30 10 - 15 30 - 50 Krinhixa Trung b×nh - 10 5-7 - 10 Ao nuôi cá Drozd Lớn - 10 5-7 10 - 30 Liuban Viatra Trung b×nh - 30 - 16 - 30 Vonma Đập Lát cỏ 1,7 0,56 V«ncvich Nhá 15 - 30 - 12 10 - 15 Beloe Đập Lát cỏ 0,7 0,56 Đubrov Trung b×nh 10 - 15 10 - 15 - 10 Tremlia Đập Lát cỏ 1,0 0,62 Raubitri Nhỏ 10 - 15 10 - 15 - 10 Vilei Bê ®Ëp Lát cỏ 0,7 0,56 Đối tợng Dạng Dạng Đà sóng Độ cao công trình củng cố, km cực đại sóng 1%, m Đập Lát cỏ 2,0 0,76 Saligor Nhỏ 10 - 15 10 - 15 10 - 15 Hå chøa Golovnoi Trung b×nh - 10 6-7 - 15 Bobrui Đê Lát cỏ 1,2 0,62 Petrovich Nhỏ 10 - 15 - 10 - 10 Sucovo Đập Lát cá 1,2 0,66 Karatrunca Nhá 10 - 15 10 - 15 - 15 Murovno Đập Lát cỏ 0,7 0,56 Bobrui Nhá 15 - 25 15 - 20 10 - 15 Komunar Đập Lát cỏ 0,5 0,54 Zagate Đập Lát cỏ 1,0 0,62 Avchiuki nhỏ Đập Lát cỏ 0,8 0,55 Đê Lát cỏ 1,0 0,62 Đập Lát cỏ 1,1 0,60 Phá sóng bảo vệ bờ trật tự thí nghiệm hồ chứa Saligor đà áp dụng Nó bao gồm phá sóng - gỗ tròn túi gỗ phân bố trôi song song với mép nớc cố định dây thừng [69] Bên cạnh phá sóng dạng phao ao cá hồ chứa nhỏ khác ngời ta áp dụng phá sóng ngầm dạng tờng mỏng [69] Từ dạng củng cố bờ mái đập, đê sinh học điều kiện hồ chứa nhỏ không tồi sử dụng việc trång cá (hå chøa Kommunar, Zagate, Avtiuki nhá) Trång cá hay giữ mái thờng đợc áp dụng với ao với chiều dài đà sóng đến 195 Chiến sỹ đỏ Golovtrin Phá sóng công trình chắn định cho việc bảo vệ sóng gió từ thuỷ vực trạm, đờng bờ đoạn hồ chứa Phá sóng thờng chắn bảo vệ bờ Phá sóng công trình không gắn với bờ, thực phá sóng vỗ bờ Phá sóng dạng chắn đợc vận hành hồ chứa Vilei Zaslav Phá sóng vận hành đối tợng nớc 10 năm công trình 196 lát cắt mái, có nghĩa đập không nớc dâng đất đợc phủ bê tông cốt sắt lên mái Công trình cấu tạo nh vËy th−êng thĨ hiƯn tèt vËn hµnh dao động mực nớc mạnh tuyến đập hồ chứa mùa (hồ chứa Vilei có biên độ dao ®éng mùc n−íc tíi 3,5 m, Zaslav - tíi 1,5 m) sóng mạnh (độ cao sóng 1% hệ thống hồ chứa Vilei 1,5 m, hồ chứa Zaslav 1,2 m) phần nớc nông hồ chứa dạng lòng (Vilei, Zaslav, Drozd, Soligor, Krashaia Sloboda) xây dựng đối tợng thuỷ dạng rót( hồ chứa Zagate, Smolevitrs, Komunar hồ chứa khác) Dộ cao đập đê quai dao động phạm vi lớn vợt - m Lát cắt dập đê quai - thờng chảy với mái nén chặt, gặp dạng nén với vỏ khoác phủ dạng bê tông hay bê tông cốt thÐp C¸c quan s¸t chøng minh r»ng cđng cè nh− không đợc tin cậy hậu sóng gió Nơi quan sát thấy sóng vỗ tầm thấp, phá huỷ xói lở đất thực vật Quá trình đợc ghi nhận ao cá Beloe, Tremlia, Vileika, Alba ao khác Trên hồ chứa Bạch Nga để bảo vệ mái đê đập nh bờ tái lập tự nhiên ngời ta sử dụng dạng củng cố khác nhau, số số vận hành 30 năm Trong ao cá Krashaia Sloboda vào nhứng năm 70 coi ®Ĩ cđng cè ®· sư dơng lóa hoang để trồng [114] Lúa hoang Viễn Đông (Zizania Latifolia) có bé rƠ dµy bËc hai vµ bËc ba cho phÐp củng cố hiệu bề mặt sờn khỏi bị phá huỷ Ngoài lúa dải phá sóng Khi x©y dùngcđng cè sinh häc b»ng lóa hoang l©u năm ta trộn hạt vào đất (hỗn hợp cát than bùn) phủ nớc độ sâu 10 - 15 m Độ cao lúa điều kiện Bạch Nga nh quan trắc đà chứng tỏ, đạt tới 150 - 200 cm, số lợng sinh khối m2 tới 90 - 160 bó giai đoạn chín Mật độ sinh khối nh đảm bảo phù hợp với phơng pháp LatNII giảm độ cao sóng tới 30%[115] Khi chuyển sang đặc trng trạng thái phơng pháp thụ động bảo vệ mái công trình nớc dâng bờ nhận thấy phổ biến đập đê quai khoác lên bờ mái - - tờng chắn sóng Đập đê quai đợc sử dụng làm biện pháp bảo vệ tách 197 Lớp phủ bê tông bê tông cốt sắt đợc sử dụng dạng bản, làm bê tông chỗ (xem abngr 4.16) rời [71, 72] Tấm rời bảo vệ đợc hoàn thiện từ dày tới 20 cm lớp sạn dày 10 - 15 cm Các đợc đặt toàn độ cao mái Khoảng cách chúng từ -10 cm Tấm rời liên kết bảo vệ đợc thực gồm kích thớc 4,0 x 1,75 cm Lớp sỏi dày 20 cm (bảng 4.17) Đá lát đặt dới dạng viên hay ghép đôi lớp sỏi 15 - 20 cm Đá bỏ kề đợc sử dụng củng cố bờ mái đập hồ chứa Trizov Osipovitrs Ngời ta sử dụng đá đờng kính 15 20 cm Khảo sát đối tợng với dạng củng cố khác chứng minh củng cố bê tông hay bê tông cốt thép thời gian vận hành đà chứng tỏ phơng tiện bảo vệ mái đáng tin cậy Tuy nhiên số trờng hợp quan sát thấy tàn lụi dạng củng cố Một nguyên nhân phá huỷ là, nh quan trắc đà chứng minh, mảng ghép tồi, việc hoàn thiện chất lợng kết 198 viêck kéo đất đá dới dẫn tới phá huỷ Lớp phủ đá dạng ghép cầu với đà sóng không lớn 0,4 - 0,6 km việc củng cố nằm trạng thái tốt bảo vệ mái đáng tin cậy Tuy nhiên, trờng hợp đà sóng lớn 1,5 2,0 km (hồ chứa Zaslav) mái đợc lát đá bị phá huỷ Trên đê hồ chứa Osipovitrs ®· l¸t ®¸ ®−êng kÝnh 25 - 35 cm Cđng cố bị phá vỡ thời gian vận hành, việc sửa chữa sau bổ sung đá lát đờng kính tới 30 cm chỗ bị phá huỷ Hiện làm việc bình thờng Bảo vệ đá lát trạng thái tốt bờ bị xói thuộc hồ chứa Trizov Tờng chăn sóng đợc tạo từ bê tông cốt thép đơn đợc xây dựng nằm trạng thái tốt hồ chứa Krinhixa, Drozd Xnhian Tờng chắn sóng làm từ kim loại có hồ chứa Zaslav Các công trình dạng đắt Trên hồ chứa nhỏ sử dụng tờng chắn sóng Bảng 4.17 Dạng công trình bảo vệ bờ thụ động hồ chứa nhỏ Hồ chứa Năm vận Độ sâu Dạng công Dạng củng Đà sóng hành TB/cực đại trình cố cực đại, km Zaslav 1957 3,5/8,0 Đê ngăn Đập đất 5,0 Krinhixa 1975 1,5 Đê ngăn Đập đất 1,0 Đrozđ 1976 2,0 Đê ngăn Đập đất 0,5 Osipovich 1953 1,5/8,5 Đê ngăn Đá ghép 1,5 Viatra 1966 4,0/5,0 Đê ngăn Đập đất 0,8 Kachinca 1966 2,0 Đê ngăn Đập đất 0,4 Volcovich 1967 3,3/9,0 Đê ngăn Đập đất 1,2 Saligor 1968 2,5/5,0 Đê ngăn Đất nện 10,0 Liuban 1966 1,7 Đê ngăn Đập đất 3,0 Vilei 1973 5,0/9,0 Đê ngăn Đập đất 10,0 Lepel 1953 1,0/2,7 Bờ Đập đất 3,5 Vicovsk 1952 2,5 Đê ngăn Đá ghép 2,9 Trizov 1952 2,5 Bờ Nện 1,5 Mlnov 1978 3,0/4,0 Đê ngăn Đập đất 4,0 199 200 ... A2 A3 S -7 4. 07 0.02 97.71 0.002 Q -4 6.08 0.06 39 .44 0.006 S 20 .40 0.007 -5 8.90 -6 4. 18 Q 25.10 0.009 -8 6 .43 75 .49 S 42 .65 -0 .03 -4 . 84 -0 .001 Q 67.10 -0 . 04 -2 8 .46 -0 .001 S 2.81 0.02 -3 .82 -1 3.29... hå Ow - Ow Hồ chứa dạng hồ Hồ chứa dạng lòng sông Ow - Wr Hồ chứa dạng lòng sông Hồ chứa dạng hå Wr - Ow Hå chøa d¹ng hå Hå chøa dạng đổ Ow - Wn Hồ chứa dạng đổ Hồ chứa dạng hồ Wn - Ow Hồ chứa. .. lựa chọn tiêu đo đạc hình thái (4 .2 7), thuỷ văn (4 .2 8) thuỷ địa mạo (4 .2 9) - thích hợp tuyến đo tính toán cách thực tiêu (4 .2 7) - (4 .2 9) có tính đếnthời gian tính giai đoạn trình Cần lu ý phơng