Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm THIẾT KẾ MÔN HỌC NỀN & MÓNG SỐ LIỆU THIẾT KẾ : 1.Tải trọng tác dụng : Tải trọng Đơn vị Giá trị tc kN 6500 tc kN 1655 tc kN 155 tc kN 180 tc kN.m 1450 tc kN.m 1200 N t – Tónh tải tiêu chuẩn N h – Hoạt tải tiêu chuẩn H x – Hoạt tải tiêu chuẩn(dọc) H y – Hoạt tải tiêu chuẩn(ngang) M x – Momen hoạt tải tiêu chuẩn M y – Momen hoạt tải tiêu chuẩn 2.Số liệu thuỷ văn chiều dài nhịp : Hạng mục Đơn vị Số liệu MNCN m 6.00 MNTN m 3.00 MNTT m 4.00 Ht-thuyeàn m 4.50 MNTC m Lấy cao MNTN 1-1,5m CĐMĐ m Giả thiết cao độ lớp đất cột địa tầng 0.00 CĐMĐSX m -2.0 Chiều dài nhịp m 30.40 Số liệu hố khoan địa chất ( theo hình trụ lỗ khoan ) SVTH:Ngơ Văn Vũ -1- Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng Hạng mục Chiều dày lớp W (%) WL (%) GVHD:Nguyễn Thanh Tâm γ WP (%) IP(%) IL γs KN/m3 (kN/m3) ϕ γc KN/m3 C Cu e Sr độ (kN/m2) Kpa Lớp 10 32.1 39.4 21.1 18.3 0.60 18.2 27.3 13.78 0.982 0.893 80 56’ 31.1 26 Lớp 2.3 19.7 39.8 20.6 19.2 20 -Đất cát: N >25 +Mủi cọc cắm sâu vào lớp đất chịu lực ≥ 1m -Căn vào điều kiện cọc chọn cọc bê tông cốt thép đúc sẵn , đường kính vừa có kính thước 400x400mm Cọc đóng vào lớp đất số Cao độ mũi cọc -28.5 m Chiều dài cọc( LC ) xác định sau ( chưa kể chiều sâu cọc ngàm vào bệ ) : Lc=cao độ đáy bệ – cao độ mủi cọc Trong đó: Cao độ đáy bệ = cao độ mặt bệ - hbe =2,5 – = 0,5 m Chiều dài cọc SVTH:Ngơ Văn Vũ -9- Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Lc= 0,5 – (-28,5) =29 m Độ mảnh cọc: Lc /d= 29/ 0,4 = 72,5 < 70;80 thoả mãn yêu cầu độ mảnh: Vậy tổng chiều dài cọc Lcd = 29 + = 30 m (chiều sâu cọc ngàm vào bệ 1m) Cọc tổ hợp từ 03 đốt với tổng chiều dài đúc cọc là: 30m = 10m + 10m +10m Như đốt đầu cọc có chiều dài 10 m , đốt mũi có chiều dài 10m Các đốt cọc nối với hàn trình thi công đóng cọc 4.Tính sức kháng dọc trục cọc đơn: 4.1, Sức kháng dọc trục theo vật liệu: -Sức kháng tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu nén đối xứng qua trục xác định sau: Trong đó: ( sử dụng cốt đai thường) Với : • Pr =sức kháng lực dọc tính toán có uốn (N) • Pn =sức kháng lực dọc danh định có uốn (N) • f 'c = 25(MPa) cường độ quy định bê tông tuổi 28 ngày • f y = 420 (MPa)cường độ giới hạn chảy quy định cốt thép • Ag = 160000(mm2) diện tích nguyên mặt cắt • Ast = 3096 (mm2) diện tích nguyên cốt thép • ϕ =hệ số sức kháng , ϕ =0.75 =0,8.[0,85.25.(160000-3096) + 420.3096] =3707624 N =3707,62 KN = 0,75.3707,62 = 2780,72 kN 4.2, Sức chịu tải cọc theo đất nền: Sức kháng đỡ cọc tính cách dùng phương pháp phân tích hay phương pháp thí nghiệm trường Sức kháng đỡ tính toán cọc Qr tính sau: SVTH:Ngơ Văn Vũ - 10 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Điể m σ bt σ Zi σ ztb p1 p2 e1 e2 hi si 234.79 82.79 81.34 239.44 320.78 0.724 0.7173 0.0038 244.09 79.89 78.44 248.74 327.18 0.723 0.7168 0.0035 253.39 76.99 75.25 258.04 333.29 0.722 0.7163 0.0032 262.69 73.52 70.66 267.34 338 0.722 0.7160 0.0034 271.99 67.81 64.95 276.64 341.59 0.721 0.7157 0.0030 281.29 62.09 59.56 285.94 345.5 0.720 0.7154 0.0026 290.59 57.04 54.84 295.24 350.08 0.719 0.715 0.0023 299.89 52.65 50.5 304.54 355.04 0.7186 0.7146 0.0023 309.19 48.35 49.15 313.84 362.99 0.7179 0.7140 0.0021 318.49 49.96 44.76 324.14 368.9 0.7171 0.7135 0.0020 10 327.79 39.57 39.57 Tổng 0.0282 Vậy độ lún móng cọc : S = 0.0282 m = 2.82 cm 7.Kiểm toán độ lún Điều kiện để cơng trình đảm bảo độ lún chịu tác dụng tải trọng thiết kể tải trọng thân : S < 1.5 × L đó: S : Độ lún tính tốn (S = 7.92 (cm) ) L : Chiều dài nhịp tính tốn (L = 30.40 (m)) Nên: 2.82 < 1.5 × 30.40 = 8.27 (cm) => thõa mãn điều kiện Do vậy, cơng trình đảm bảo vể độ lún chịu tác dụng tải trọng thiết kể tải trọng thân 7.3.Cường độ cốt thép cho cọc cho bệ cọc : 7.3.1.Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc SVTH:Ngơ Văn Vũ - 40 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Tổng chiều dài cọc dùng để tính tốn bố trí cốt thép chiều dài đúc cọc : Lc = 30(m).Được chia thành đốt ,mỗi đốt có chiều dài 10m Ta tính tốn bố trí cốt thép cho đốt cọc 7.3.1.1.Tính mơ men theo sơ đồ cẩu cọc treo cọc ( tính cho đốt thân có Lđ = 10 (m)) Mô men lớn dùng để bố trí cốt thép: Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2)) a).Tính mơ men lớn cọc theo sơ đồ cẩu cọc: Hai móc cẩu đặt cách đầu đốt cọc đoạn : a =0,207*Lđ = 0,207*10= 2.07 (m) Lấy a = m để dễ thi công Trọng lượng thân xem tải trọng phân bố chiều dài đoạn cọc : q1 = γbt.F = 24 * 0,42 = 3.84 (KN/m) Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men hình bên: 3,84 7.68 7.68 9.6 Mơ men vị trí gối : Mgối Mơ men vị trí dầm là: Mgd = 7.68 (KN.m) = 9.6 (KN.m) Vậy giá trị mô men lớn Mmax(1) = max( Mgd ; Mgối ) = 9.6 (KN.m) b).Tính mơ men lớn cọc theo sơ đồ treo cọc; SVTH:Ngô Văn Vũ - 41 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm 2.94 7.06 3,84 16.59 Móc treo đặt cách đầu cọc đoạn b = 0.294.Lđ = 0.294*10 = 2.94 (m) Mô men lớn : Mmax(2) = 16.59 (kN.m) Vậy : Mô men lớn dùng để bố trí cốt thép : Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2) ) = max (9.6 ; 16.59) = 16.59 (kN.m) 6.2.3.2-Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc: Ta chọn cốt thép dọc chủ chịu lực loại thép ASTM A615 : Gồm 8Φ22 có fy = 420 MPa bố trí mặt cắt ngang cọc hình vẽ 7.3.1.2.Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc Ta chọn cốt thép dọc chủ chịu lực loại thép ASTM A615 : Gồm 8Φ22 có fy = 420 MPa bố trí mặt cắt ngang SVTH:Ngơ Văn Vũ - 42 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm cọc hình vẽ Ta tính duyệt lại mặt cắt bất lợi trường hợp bất lợi : mặt cắt có mơ men lớn trường hợp treo cọc : Mtt = Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2) ) = 16.59(KN.m) +) Kiểm tra bê tơng có nứt hay khơng q trình cẩu treo cọc Ta có ds1’ = 40 (mm) ⇒ ds1 = h - ds1’ = 400 – 40 = 360 (mm), h = b(vì mặt cắt hình vng) ds2’ = 200 (mm) ⇒ ds2 = h - ds2’ = 400 – 200 = 200 (mm), , Chọn fc = 25 (MPa) Ta có cường độ chịu kéo uốn bê tơng: f r = 0.63 × ⇒ f c, = 0.63 × 25 = 3.15( MPa) 0.8.fr = 0.8*3.15 = 2.52 (MPa) M tt d M tt 16.59 × 10 400 × = = × = 1.555( MPa) I g d × d 400 × 400 12 12 f a = 1.555( MPa) < f r = 3.15( MPa) ⇒ Cột không bị nứt cẩu treo cọc fa = ⇒ +) Tính duyệt khả chịu lực : SVTH:Ngô Văn Vũ - 43 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng 2x160 40 0.85f 'c A's.f 'y 2x160 As2.fy 40 c 40 40 GVHD:Nguyễn Thanh Tâm As1.fy 400 Nhận xét : cốt thép bố trí đối xứng mặt khác bê tơng có cường độ chịu kéo nhỏ nhiều so với cường độ chịu nén trục trung hịa lệch phía trục đối xứng hình vẽ Giả định cốt thép chịu kéo cốt thép chịu nén chảy : Ta có : As1.fy + As2.fy = 0,85.f’c.b.a + A’s.f’y (phương trình cân lực ∑ X = 0) Trong đó: Tra quy trình :As1 = A’s = # = 1161 (mm2) Tra quy trình :As2 = # 22 = 774 (mm2) f’c = 25 (MPa) f’y = fy = 420 (MPa) b = 400 (mm) Es = 2.105 (MPa) SVTH:Ngơ Văn Vũ - 44 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Thay số vào công thức ta : (1161 + 774 )*420 = 0,85*25*400*a + 1161*420 ⇒ a = 38.24 (mm) Do f’c =25 MPa ε s' × 10 ⇒ Cốt thép chịu nén chưa bị chảy dẻo Coi As’ = +) Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa hàm lượng cốt thép tối thiểu : +) Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa: c 44.9 = = 0,125 < 0,42 ⇒ Đạt d s 360 +) Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu : ρ= As b.h As = 8*387 = 3096 (mm2) Với : b = h = 400 (mm) thay số vào ta : ρ= 3096 = 0,019 400 × 400 f c' 25 = 0.03 × = 0.0018 ρ = 0.03 × fy 420 ⇒ ρ = 0.019 > ρ = 0.0018 SVTH:Ngô Văn Vũ ⇒ Đạt - 45 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Mơ men kháng uốn danh định : Lấy mơ men vị trí As1fy ta Mn = 0,85*f’c*b *a*(ds – a/2) - As2*fy*(h/2- 40) Thay số vào ta : Mn = 0.85*25*400*38.24*(400 –38.24/2) – 774*420*(400/2 – 40) = 71.788*106 (N.mm) = 71.788 (KN.m) Mơ men kháng tính tốn : Mr = Φf.Mn = 0,9*71.788 = 64.61 (KN.m) > Mtt = 16.59 (KN.m) ⇒ Đạt 7.3.2.Bố trí cốt thép đai cho cọc : Do cọc chủ yếu chịu nén chịu lực cắt nhỏ nên không cần duyệt cường độ cốt thép đai.Vì cốt đai bố trí theo yêu cầu cấu tạo Cốt đai thường có đường kính Φ6 ÷ Φ8 Chọn thép cốt đai có đường kính Φ8 Ở vị trí đầu đoạn cọc ta bố trí với bước cốt đai 50(mm) chiều dài là: 1000(mm) Tiếp theo ta bố trí với bước cốt đai 100 (mm) chiều dài : 1100 (mm) Đoạn đoạn cọc (phần đoạn cọc ) bố trí với bước cốt đai : 150 (mm) (Bố trí cốt đai thể vẽ) 7.3.3.Chi tiết cốt thép cứng mũi cọc: Cốt thép mũi cọc có đường kính Φ36 , với chiều dài 800 (mm) Đoạn nhơ khỏi mũi cọc : 50 mm , nhằm định hướng cọc, phá vỡ đẩy vật cứng q trình hạ cọc ( Bố trí chi tiết cốt thép cứng mũi cọc vẽ) 7.3.4.Lưới cốt thép đầu cọc: Ở đầu cọc bố trí số lưới cốt thép đầu cọc có đường kính Φ8 mm ,với mắt lưới a = 50 × 50mm.Lưới bố trí nhằm đảm bảo cho bê tơng cọc khơng bị phá hoại chịu ứng suất cục q trình đóng cọc (Bố trí cốt thép mũi cọc thể vẽ) 7.3.5.Vành đai thép đầu cọc SVTH:Ngơ Văn Vũ - 46 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Đầu cọc bọc vành đai thép thép có chiều dày δ = 10 mm , nhằm mục đích bảo vệ bê tơng đầu cọc khơng bị hỏng đóng cọc ngồi cịn có tác dụng để hàn nối đốt cọc thi cơng với (Bố trí vành đai cốt thép cọc thể vẽ) 7.3.6.Cốt thép móc cẩu: Cốt thép móc cẩu thường có đường kính Φ14 ÷ Φ25, chọn cốt thép móc cẩu có đường kính Φ22.Do cốt thép bố trí cọc thừa ta sử dụng ln cốt thép móc cẩu làm móc treo ta khơng cần phải làm móc thứ tạo điều kiện thuận lợi cho việc thi công để cọc bãi Khoảng cách từ đầu đoạn cọc đến móc neo a = (m) = 2000 (mm) (Bố trí móc cẩu cọc thể vẽ) 7.4.Tính mối nối thi cơng cọc: Ta sử dụng mối nối hàn để nối đốt cọc lại với nhau.Mối nối phải đảm bảo cường độ mối nối tương đương lớn cường độ cọc tiết diện có mối nối Để nối đốt cọc lại với ta sử dụng thép góc L-100 × 100 × 12 có chiều dài 520(mm) táp vào góc cọc sử dụng đường hàn để liên kết hai đầu cọc.Ngoài để tăng thêm an toàn cho mối nối ta sử dụng thêm thép có kích thước 100 × 520 × 12 (mm) táp vào khoảng hai thép góc để tăng chiều dài hàn nối.Chiều dày đường hàn δ dh = 10mm (Việc bố trí kích thước mối nối thể vẽ) Ta kiểm toán lại đường hàn ứng với tải trọng chịu tải trọng dọc trục : Ta có : Tổng chiều dài đường hàn là: ∑L dh = 16 × (520 – 20)= 8000 (mm) = (m) Tiết diện đường hàn : Fdh = δdh × ∑ Ldh = 0,01 × = 0.08(m2) Cơng thức kiểm tốn đường hàn : τN = N max ≤ Rg h Fdh Trong : Fdh = 0.08 (m2) Nmax: nội lực lớn cọc (lấy từ bảng nội lực) Nmax = 1107 (kN) SVTH:Ngô Văn Vũ - 47 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Rgh = 150 (kg/cm2) = 15000 (KN/m2) (tra bảng đường hàn góc ứng với trạng thái ứng suất nén , thép CT3) Thay số vào công thức ta : τN = 1038 = 12975( KN / m ) ≤ Rg h = 15000( KN / m ) => Đạt 0.08 7.5.Đúc cọc: Lựa chọn vị trí thích hợp giải phóng mặt vị trí đúc cọc, chọn vị trí đúc cọc cần ý cho địa hình phẳng, đủ không gian để đúc hàng loạt cọc, đủ chỗ chứa vật liệu, gia công cốt thép, điều kiện vận chuyển vật liệu… Gia công cốt thép: Chọn nơi gia công cốt thép cho gần bãi đúc cọc vận chuyển đến bãi đúc cọc thuận tiện nhất, loại cốt thép gia công theo thiết kế nghóa phải đảm bảo kích thước, số lượng …và sau gia công xong ta tập hợp lại theo chủng loại vận chuyển đến bãi đúc cọc Tạo phẳng mặt đúc cọc lắp đặt ván khuôn cốt thép: Trước lắp đặt ván khuôn ta làm phẳng bề mặt đúc cọc đỗ lớp bê tông dày khoảng cm để tạo mặt đúc cọc thật vững Sau tạo phẳng xong ta tiến hành lắp đặt ván khuôn cốt thép, để tiết kiệm chi phí ván khuôn ta đúc cọc xen kẽ nghóa cọc trước làm ván khôn cho cọc sau Sau lắp đặt ván khuôn xong ta tiến hành đặt rọ thép vào lòng ván khuôn cân chỉnh cho xác để cốt thép không bị nghiêng, méo ló bê tông 3.Đổ bê tông bảo dưỡng cọc: Trước đỗ bê tông ta tiến hành kiêûm tra lại kích thước ván khuôn lồng thép lại lần Bê tông chế tạo bãi đúc cọc vận chuyển từ nhà máy đến, cần lưu ý trình đổ bê tông phải tiến hành liên tục kết hợp với đầm rung, đầm dùi để bê tông đươc lèn chặt Sau đổ bê tông xong ta dùng bao nilon phủ kín cọc thương xuyên tưới nước để đảm bảo đủ độ ăm trình hình thành cường độ bê tông 4.Vận chuyển cọc: Sau bảo dưỡng cọc đến đạt cường độ ta tiến hành vận chuyển cọc đến công trường Nếu cọc đúc công trường việc vận chuyển ta không quan tâm SVTH:Ngơ Văn Vũ - 48 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm bãi đúc cọc xa công trường ta dùng xe để chở cọc, trình vận chuyển cọc phải cẩn thận nhẹ nhàng, kê kích cọc vị trí giới thiệu phần trước 5.Định vị hố móng: Căn vào tim công trình (tim cầu) cọc móc định vị ta dùng mia, máy kinh vó, thước dây thước thép để xác định tim hố móng Việc định vị hố móng máy kinh vó ta không giới thiệu cách thực thao tác làm máy mà ý đến cách đánh dấu vị trí cọc tim để cho không bị suốt trình thi công công trình Khi định vị cọc tim ta cần phải đóng thêm cọc móc phụ phạm vi thi công hố móng để tiện kiểm tra tim hố móng, tim bệ … trình thi công 6.Chọn búa đóng cọc: Loại búa đóng cọc ảnh hưởng lớn đến hiệu công tác đóng cọc, tuỳ theo trọng lượng cọc, độ sâu đóng cọc yêu cầu khả chịu lực cọc điều kiện thi công mà ta cần cân nhắc để chọn loại búa cho hợp lí Theo công thức kinh nghiệm, lượng nhát búa phải ≥ 25 lần khả chịu lực giới hạn cọc Tức là: E ≥ 25P (kN) Trong P sức chịu tải tính toán cọc theo đất P = 1540.5(KN) ⇒ E ≥ 25 x 1540.5 = 38512.5 (kN) Với lực cần thiết loại búa diezen phù hợp để đóng, ta phải dùng loại búa thủy lực có số hiệu V200A20 có thông số kỹ thuật sau: + Năng lượng tối đa /một nhát búa: 7200 (KGm) + Một hành trình tối đa: 1.2 (m) + Một hành trình tối thiểu: 0.2 (m) + Tốc độ đánh búa hành trình dài 1.2 (m) + Trọng lượng thân trược búa: 6100 (KG) + Trọng lượng đầu búa (không tính mũi) là: 9400 (KG) a Tính độ chối SVTH:Ngơ Văn Vũ - 49 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Công thức tính toán : nF nF  Q + k12 q   nF  QH Pgh = − +  ×  + e  Q+q      Q + K12 q nFQH e= × Pgh ( Pgh + nF ) Q+q → Trong đó: Pgh =2780,72 (KN): sức chịu tải giới hạn cọc Q= (6100+9400)x10 =155000 N=155 (KN ) H=1.2m :chiều cao rơi búa F=0.16m2 : diện tích mặt ngang cọc q =24*0.16*25=96(KN) : tổng trọng lượng cọc n =15000(KN/m2): hệ số kinh nghiệm(tra bảng) K1=0.45 : hệ số phục hồi sau va chạm( xác định từ thực nghiệm) e : độ chối cọc 15 × 10 × 0.16 × 155 × 1.2 155 × 0.45 × 96 e= × 155 + 96 2780.72 × 2780.72 + 15 × 10 × 0.16 ( ) =0,0215 (m) = 21.5 (mm) 7.Đóng cọc: 7.1Chọn phương án đóng cọc: Công trình móng trụ cầu nơi nước mặt ,với MNTC tương đối sâu nên ta chọn phương án đóng cọc phao thích hợp SVTH:Ngơ Văn Vũ - 50 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm 7.2Trình tự đóng cọc: Vị trí cọc định vị máy kinh vó, sau định vị vị trí cọc ta di chuyển giá búa đến vị trí tiến hành đóng cọc + Đặt búa đầu cọc, tiến hành ép cọc sức ép thuỷ lực + Để thuận tiện cho việc theo dõi trình hạ cọc ta dùng sơn đánh dấu lên cọc với khoảng cách định để kiểm tra cao độ + Trong trình đóng cọc phải theo dõi trục tim cọc so với phương thẳng đứng để có sai lệch kịp thời khắc phục + Sau đóng đoạn cọc dài (m) xuống gần mặt nước ta tiến hành nối cọc sau tiến hành đóng cọc đến cao độ thiết kế + Cần phải có sổ nhật ký ghi chép theo dõi suốt thời gian đóng cọc như: số cọc, đóng cọc, thời gian đóng xong cọc, điều kiện thời tiết SVTH:Ngơ Văn Vũ - 51 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Ta có sơ đồ đóng cọc hình vẽ: 8.Đóng vòng vây cọc ván, đỗ bê tông bịt đáy làm khô hố móng: 8.1.Đổ bê tông bệ móng: Đập đầu cọc, vệ sinh hố móng, đổ bê tông lót móng lắp đặt ván khuôn: Sau thực bước nêu xong ta tiến hành đập đầu cọc, ta dùng búa đập thủ công, bóc bỏ bê tông đầu cọc vừa đập lên khỏi hố móng Dùng dụng cụ thủ công để tạo phẳng đáy hố móng sau tiến hành đỗ lớp bê tông lót Mac 150 Dùng máy kinh vó định tim phạm vi bệ móng, cẩu lắp cốt thép xuống hố móng Sau đỗ lớp bê tông lót móng xong ta dùng cẩu để cẩu lắp ván khuôn xuống hố móng, ván khuôn liên kết với liên kết với cót thép hàn điện Dùng máy thuỷ bình để định vị trí đỉnh móng để phục vụ cho việc đỗ bê tông Đổ bê tông: Có thể chế tạo bê tông công trường chở từ nhà máy công trường Bê tông chế tạo theo thiết kế, xe bơm (máy bơm) bê tông đứng xà lan bơm bê tông vào hố móng thông qua đường ống dẫn bê tông, bệ có đầm dùi kết hợp với đầm rung gắn xung quanh thành ván khuôn để làm tăng độ chặt bê tông Quá trình đỗ bê tông tiến hành đến đạt cao độ thiết kế kết thúc Chú ý trình đổ bê tông không gián đoạn sinh tượng phân tầng Sau đổ xong ta tiến hành bảo dưỡng bê tông đạt cường độ tháo ván khuôn tiếp tục hoàn thiện phần thân tường chắn Cần ý so sánh khối lượng bê tông đỗ thực tế khối lượng thiết kế, hai số liệu không sai lệch nhiều SVTH:Ngơ Văn Vũ - 52 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng SVTH:Ngơ Văn Vũ - 53 - GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Lớp:§êng Bé K48 ... SVTH:Ngơ Văn Vũ - 23 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Dữ liệu tải trọng: SVTH :Ngô Văn Vũ - 24 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng SVTH:Ngơ Văn Vũ - 25... liệu lớp đất SVTH :Ngô Văn Vũ - 21 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Dữ liệu lớp đất SVTH :Ngô Văn Vũ - 22 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn... mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Sơ đồ bố trí cọc: SVTH:Ngơ Văn Vũ - 26 - Lớp:§êng Bé K48 Thiết kế mơn học Nền & Móng GVHD:Nguyễn Thanh Tâm Biểu đồ nội lực cọc: KẾT QUẢ: SVTH:Ngơ Văn Vũ