phần i báo cáo khảo sát địa chất công trình tính toán tiêu lý lớp ®Êt ®¸ C¸c ký hiƯu chung tÝnh to¸n w (%) :độ ẩm đất wL (%) :giới hạn chảy đất wP (%) :giới hạn dẻo đất (kN/m3) : trọng lợng riêng hạt đất tự nhiên S (kN/m3) : trọng lợng riêng hạt n = 9,81 kN/m3 : trọng lợng riêng nớc e : hệ số rỗng n : độ rỗng Sr : ®é b·o hoµ a (m2/kN) : hƯ sè nÐn Id : độ chặt đất IL : độ sệt đất IP : số dẻo E0 : môđun biến dạng đất k (m/s) : hệ số thấm Lớp đất số 1: Cát pha trạng thái dẻo chảy Lớp đất số gặp lỗ khoan LK1 đợc phân bố phần đáy sông Chiều dày lớp xác định đợc lỗ khoan LK1 6m Cao độ mặt lớp LK1 0.0m, cao độ đáy lớp -6.0m Đối với lớp này, đà tiến hành lấy thí nghiệm 03 mẫu đất nguyên trạng, giá trị số tiêu lý đợc ghi bảng tổng hợp Các tiêu lý khác đợc xác định nh sau: ã Độ sƯt cđa ®Êt: IL = w − wP 30,8 − 25 = ≈ 0,97 wL − w P 31 − 25 ã Chỉ số dẻo: IP = wL - wP = 31 - 25 = 6% ã Hệ số độ rỗng: e= S (1 + w) 26,4(1 + 0,308) 1= = 0,887 18,3 ã Độ rỗng: n= e 0,887 = = 0,470 e + 0,887 + ã Độ bÃo hoà: Sr = s w 26,4.0,308 = = 0,934 γ n e 9,81.0,887 Trong ®ã: w = 30,8% wL = 31% wP = 25% γ = 18,3 kN/m3 γS = 26,4 kN/m3 Lớp đất số 2: Sét pha trạng thái dẻo chảy Lớp đất số gặp lỗ khoan LK1, phân bố dới lớp Chiều dày lớp xác định đợc lỗ khoan LK1 8m Cao độ mặt lớp LK1 -6.0m, cao độ đáy lớp -14.0m Đối với lớp này, đà tiến hành lấy thí nghiệm 03 mẫu đất nguyên trạng, giá trị số tiêu lý đợc ghi bảng tổng hợp Các tiêu lý khác đợc xác định nh sau: ã Độ sệt đất: IL = w − wP 33,2 − 22 = = 0,8 wL − wP 36 − 22 • ChØ sè dỴo: IP = wL - wP = 33,2 - 22 = 11,2% ã Hệ số độ rỗng: e= S (1 + w) 26,8(1 + 0,332) − 1= − = 0,93 18,5 ã Độ rỗng: n= e 0,93 = = 0,482 e + 0,93 + • §é b·o hoµ: Sr = γ s w 26,8.0,332 = = 0,975 γ n e 9,81.0,93 Trong ®ã: w = 33,2% wL = 36% wP = 22% γ = 18,5 kN/m3 γS = 26,8 kN/m3 Líp ®Êt sè 3: Sét pha trạng thái dẻo cứng Lớp đất số gặp lỗ khoan LK1, phân bố dới lớp Chiều dày lớp xác định đợc lỗ khoan LK1 5m Cao độ mặt lớp LK1 -14.0m, cao độ đáy lớp -19.0m Đối với lớp này, đà tiến hành lấy thí nghiệm 03 mẫu đất nguyên trạng, giá trị số tiêu lý đợc ghi bảng tổng hợp Các tiêu lý khác đợc xác định nh sau: ã Độ sệt đất: IL = w wP 15 − 11,5 = = 0,28 wL − wP 24 11,5 ã Chỉ số dẻo: IP = wL - wP = 24 - 11,5 = 12,5% • HƯ sè độ rỗng: e= S (1 + w) 26,0(1 + 0,15) − 1= − = 0,391 γ 21,5 • Độ rỗng: n= e 0,391 = = 0,281 e + 0,391 + Sr = γ s w 26,0.0,15 = = 1,0 n e 9,81.0,391 ã Độ bÃo hoà: Trong đó: w = 15% wL = 24% wP = 11,5% γ = 21,5 kN/m3 γS = 26,0 kN/m3 Lớp đất số 4: Sét trạng thái dẻo mềm Lớp đất số gặp lỗ khoan LK1, phân bố dới lớp Chiều dày lớp xác định đợc lỗ khoan LK1 5m Cao độ mặt lớp LK1 -19.0m, cao độ đáy lớp -24.0m Đối với lớp này, đà tiến hành lấy thí nghiệm 03 mẫu đất nguyên trạng, giá trị số tiêu lý đợc ghi bảng tổng hợp Các tiêu lý khác đợc xác định nh sau: ã Độ sệt đất: IL = w − wP 41 − 27 = = 0,74 wL − wP 46 − 27 • ChØ sè dỴo: IP = wL - wP = 46 - 27 = 19% ã Hệ số độ rỗng: e= S (1 + w) 26,9(1 + 0,41) − 1= − = 1,096 18,1 ã Độ rỗng: n= e 1,096 = = 0,523 e + 1,096 + Sr = γ s w 26,9.0,41 = = 1,0 γ n e 9,81.1,096 ã Độ bÃo hoà: Trong đó: w = 41% wL = 46% wP = 27% γ = 18,1 kN/m3 S = 26,9 kN/m3 Lớp đất lớp, hệ số rỗng lớn, tính nén lún lớn nên đặt móng lớp đất Lớp đất số 5: Lớp cát hạt trung, trạng thái chặt vừa, tính nén lún nhỏ Lớp đất số gặp lỗ khoan LK1, phân bố dới lớp Chiều dày lớp xác định đợc phạm vi chiều sâu khoan lỗ khoan LK1 15m Cao độ mặt lớp LK1 -24.0m, cao độ đáy lớp cha xác định, dự đoán tiếp tục Đối với lớp này, đà tiến hành lấy thí nghiệm 03 mẫu đất nguyên trạng, giá trị số tiêu lý đợc ghi bảng tổng hợp Các tiêu lý khác đợc xác định nh sau: ã Hệ số độ rỗng: e= S (1 + w) 26,5(1 + 0,18) − 1= − = 0,629 19,2 ã Độ rỗng: n= e 0,629 = = 0,386 e + 0,629 + ã Độ b·o hoµ: Sr = γ s w 26,5.0,18 = = 0,773 γ n e 9,81.0,629 Trong ®ã w = 18% γ = 19,2 kN/m3 γS = 26,5 kN/m3 * NhËn xét kiến nghị Theo tài liệu khảo sát địa hất công trình, phạm vi nghiên cứu quy mô công trình dự kiến xây dựng, xin có số nhận xét só kiến nghị sau: ã Nhận xét: Điều kiện địa chất công trình phạm vi khảo sát phức tạp, có nhiều lớp đất phân bố thay đổi phức tạp Các lớp đất số 1,2,3,4 có sức chịu tải không cao, lớp đất số có sức chịu tải cao Lớp đất số lớp đất dễ bị xói xây dựng trụ cầu ã Kiến nghị: Với đặc điểm địa chất công trình, nên sử dụng giải pháp móng cọc ma sát BTCT cho công trình cầu lấy lớp đất số làm tầng tựa đầu cọc Nên cọc ngập vào lớp đất số 5, để tận dụng khả chịu ma sát cọc 10 phần iI thiết kÕ kü tht 11 12 lùa chän kÝch thíc c«ng trình Căn quy định Tiêu chuẩn 22TCN - 18 - 1979 Cao ®é cđa bƯ Do đặc điểm thuỷ văn công trình mùa cạn mực nớc sông tơng đối lớn ( 4,6m ), mùa ma dòng chảy dâng nhanh Do cần thoát nớc tốt mùa ma nê chọn cao ®é cđa bƯ mãng nh sau: - Cao ®é ®Ønh bƯ: + 2,60m - BỊ dµy bƯ: Hb = m - Cao độ đáy bệ: + 0.60m Kích thớc cao độ cọc Từ điều kiện địa chất: lớp đất chịu lực nằm cách mặt đất 24m tầng đá gốc Từ điều kiện t¶i träng: T¶i träng trun xng mãng lín Do vËy chọn giải pháp móng móng cọc ma sát BTCT Chọn cọc BTCT đúc sẵn, kích thớc cọc 450 x 450 mm Cọc đợc đóng vào lớp đất số lớp cát hạt trung trạng thái chặt vừa, tính nén lún nhỏ - Cao độ mũi cọc là: -29.90m, nh cọc đợc đóng ngập vào lớp đất số đoạn dài 9,9m - Chiều dài cọc (LC) đợc xác định nh sau: LC = CĐĐB - Hb - C§MC = 2,6 - 2,0 - (-29,9) = 30,5m Trong đó: CĐĐB = 2,60m : cao độ đỉnh bệ Hb = 2,0m : chiều dày bệ móng CĐMC = - 29,9m: cao ®é mịi cäc - TÝnh tû lƯ LC 30,5 = = 67,8 < 70 ⇒ tho¶ mÃn yêu cầu độ mảnh d 0,45 - Liên kết cọc bệ đập vỡ đầu cọc nên cọc có tổng chiều dài 30,5+1 = 31,5m ®ỵc tỉ hỵp tõ ®èt cäc 10m + 10m + 11,5m đốt cọc đợc nối với hàn trình thi công đóng cọc 13 h0 = h - a = 0,45 - 0,05 = 0,4 m: chiỊu cao lµm viƯc cđa tiÕt diƯn ( tính từ tâm cốt thép chịu kéo tới mép cọc bêtông, sơ chọn cốt thép 20 đặt cách mép bêtông cm) A0: hệ số mômen tĩnh vùng bêtông chịu nén A0 = M max Ru bh0 = 56,53 = 0,0572 13734.0,45.0,4 ⇒ α = − − 2.0,0572 = 0,0589 Rt = 2400 kg/cm2= 235440 kN/m2: cờng độ chịu kéo tính toán cđa cèt thÐp cäc (b¶ng 5-2 trang 313 - Quy trình thiết kế cầu cống 22TCN 18-79) - Diện tích tèi thiĨu cđa cèt thÐp däc ( nÕu bố trí mặt cắt ngang cốt thép số cốt thép chịu mômen uốn tiết diện cäc lµ ): f = Ft/3 = 6,2/3 = 2,1 cm2 d ct ≥ 4f 3,14 = 1,64 cm VËy ta chän cèt thÐp däc chñ Φ20 1.4 Bố trí cốt thép dọc đai * Cốt thép ®ai Sư dơng thÐp AI Φ8 Bíc cèt thÐp ®ai: + Đốt 10m: bố trí cốt thép đai rời - 1,5m đầu nối: bố trí bớc cốt thép đai 50mm (30x50mm) - 1,4m tiÕp theo: bè trÝ bíc cèt thÐp đai 100mm(14x100mm) - 4,2m lại cọc: bố trí bớc cốt thép đai 150mm (28x150mm) + Đốt 11,5m: - Mũi cọc: ã 0,4 m đầu: bố trí cốt thép đai xoắn, bớc cốt thép đai 50mm (8x50mm) ã 1m tiÕp theo bè trÝ cèt thÐp ®ai rêi, bíc cốt thép đai 50mm (20x50mm) ã 1,5m bố trÝ cèt thÐp ®ai rêi, bíc cèt thÐp ®ai 100mm (15x100mm) - Đầu nối: bố trí cốt thép đai rời ã 1,5m đầu nối: bố trí bớc cốt thép đai 50mm (29x50mm) 50 • 1,4m tiÕp theo: bè trÝ bíc cốt thép đai 100mm(14x100mm) - Còn 5,7m cọc bè trÝ cèt thÐp ®ai rêi, bíc cèt thÐp ®ai 150mm (38x150mm) Tính toán mối nối thi công cọc Cọc đợc nối đầu đốt cọc phơng pháp hàn nối nối thép góc 4L góc 100x100x10, thép 150x10x600 Chiều cao đờng hàn: đh = 10mm (Mối nối thi công cọc xem vẽ) Công thức kiểm tra cờng độ đờng hàn: N = τN = N max N max h = ≤ Rg Fdh δ dh ∑ l dh 1874,873 = 16982,545 kN / m < 150000 kN/m2 Đạt 0,01.11,04 Trong ®ã: Nmax = 1874,873 kN: lùc däc lín nhÊt cọc ( bảng 2-4 ) lđh = 16(lđh-0,01) = 16(0,7-0,01)= 11,04m: tổng chiều dài đờng hàn mép lđh = 0,7 m: chiều dài đờng hàn mép Rgh = 150MN/m2 = 150000 kN/m2: cờng độ tính toán đờng hàn góc (Bảng 3-7 trang 39 - Giáo trình Kết cấu thÐp - Trêng §HGTVT2000) TÝnh cèt thÐp cho bƯ cọc chịu mômen Do đáy bệ có độ mở rộng lớn so với mặt bệ nên để đảm bảo cho bệ chịu đợc lực hàng cọc tác dụng lên phải bố trí thêm cốt thép bêtông để chịu mômen uốn tiết diện nguy hiểm 3.1 Mặt cắt bệ theo phơng dọc cầu Coi bệ nh dầm mút thừa, kê lên gối tim cột trụ chịu ngoại lực lực tập trung tổng lực dọc hàng cọc theo phơng dọc cầu R = P1+ P7+P13+P19 = P2+ P8+P14+P20 = = 1874,873+1727,098+1579,324+1431,549 = 6612,844 kN 51 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 P14 P15 P16 P17 P18 P19 5200 P1 P20 P21 P22 P23 P24 mỈt cắt theo phuơng dọc cầu 5200 2000 8000 R R R R R R 1400 1400 1400 1400 1400 Mmax=2,6r Mmax=2,6r Hình 2-19: Biểu đồ mô men Mmax = 2,6R = 2,6.6612,844 = 17193,4 kN.m * Lợng cốt thép cần thiết Diện tích cốt thép đợc tính theo công thức: Ft = αRu bh0 0,069.13734.5,2.1,9 = = 0,039767 m Rt 235440 = 397,67 cm2 Trong ®ã: Ru = 140 kg/cm2 = 13734 kN/m2: cờng độ chịu nén tính toán bêtông (Bảng 5-1 trang 311 - Quy trình thiết kế cầu cống 22TCN 18-79: mác bêtông 300, cọc đúc t¹i hiƯn trêng) ad = 5,2m: chiỊu réng bƯ trơ theo phơng dọc cầu h0 = 1,9m: chiều cao làm viƯc cđa tiÕt diƯn ( tÝnh tõ t©m cèt thÐp chịu kéo tới mép bệ, sơ chọn cốt thép 32 đặt cách mép bêtông 10 cm) A0: hệ số mômen tĩnh vùng bêtông chịu nén A0 = M max Ru bh0 = 17193,4 = 0,0667 13734.5,2.1,9 ⇒ α = − − 2.0,0667 = 0,069 52 Rt = 2400 kg/cm2= 235440 kN/m2: cêng độ chịu kéo tính toán cốt thép cọc(bảng 5-2 trang 313 - Quy trình thiết kế cầu cống 22TCN 18-79) Sư dơng thÐp AII, Φ22 Sè cèt thÐp cần thiết là: nt = Ft 397,67 = = 104,62 ft 3,801 Chän líi cèt thÐp Φ22 bè trÝ theo lới vuông với mắt lới 9x9 cm Bố trí lới cốt thép cách 10cm Theo phơng dọc cầu, lới bố trí số cốt thép: nt = b − 2.C 520 − 2.10 104,62 +1 = + = 56,56 > = 52,31 a0 Trong ®ã: b = 520 cm: chiều rộng bệ trụ theo phơng dọc cầu C0 = 10 cm: chiều dày lớp bêtông bảo vệ tính tới tim cèt thÐp ngoµi cïng a0 = 10 cm: bíc lới cốt thép Vậy chọn 56 3.2 Mặt cắt bệ theo phơng ngang cầu Coi bệ cọc theo phơng dọc cầu côngxon, đầu ngàm vào thân trụ chịu ngoại lực tác dụng tổng nội lực đầu hàng cọc tính từ mÐp trơ ( cét ) tíi mÐp cđa bƯ Theo phơng dọc cầu có sơ đồ tính (1) (2) tơng ứng với mặt ABCD EFGH Vì bố trí đối xứng nên mặt cắt sơ đồ nh nhng nội lực cọc sơ đồ (1) (2) khác 53 1500 1900 b a e f 8000 sơ đồ1 d c h sơ đồ2 g nh 2-20: Tính cốt thép bệ cọc theo phơng ngang cầu Theo bảng 2-6, cần tính với sơ đồ (1) chịu tải trọng lớn ( nguy hiểm ) để tính cốt thep cho mặt cắt bệ theo phơng ngang cầu R1 = P1+P2+P3+P4+P5+P6 = 6.1874,873 = 11249,238 kN R2 = P7+P8+P9+P10+P11+P12 = 6.1727,826 = 10366,956 kN 2000 2100 500 1400 200 8000 m =1,6r1+0,2r2 max Hình2-21 Biểu đồ mômen Mmax = 1,6R1 + 0,2R2 = 1,6.11249,238+0,2.10366,956 = 20072,172 kN.m * Lợng cốt thép cần thiết 54 Diện tích cốt thép đợc tính theo công thøc: Ft = αRu bh0 0,052.13734.8.1,9 = = 0,04611 m Rt 235440 = 461,1 cm2 Trong ®ã: Ru = 140 kg/cm2 = 13734 kN/m2: cờng độ chịu nén tính toán bêtông (Bảng 5-1 trang 311 - Quy trình thiết kế cầu cống 22TCN 18-79: mác bêtông 300, cọc ®óc t¹i hiƯn trêng) bn = 8m: chiỊu réng bƯ trụ theo phơng ngang cầu h0 = 1,9m: chiều cao làm việc tiết diện ( tính từ tâm cốt thép chịu kéo tới mép bệ, sơ chọn cốt thép 22 đặt cách mép bêtông 10 cm) A0: hệ số mômen tĩnh vùng bêtông chịu nén A0 = M max Ru bh0 = 20072,172 = 0,0506 13734.8.1,9 ⇒ α = − − 2.0,0506 = 0,052 Rt = 2400 kg/cm2= 235440 kN/m2: cêng độ chịu kéo tính toán cốt thép cọc (bảng 5-2 trang 313 - Quy trình thiết kế cầu cống 22TCN 18-79) Sư dơng thÐp AII, Φ22 Sè cèt thép cần thiết là: nt = Ft 461,1 = = 121,31 f t 3,801 Chän líi cèt thÐp Φ22 bố trí theo lới vuông với mắt lới 13x13 cm Bè trÝ líi c¸ch 10 cm Theo phơng ngang cầu, bố trí số cốt thép: nt = L − 2.C 800 − 2.10 121,31 +1 = + = 61 > = 60,655 a0 13 Trong ®ã: L = 800cm: chiỊu réng bệ trụ theo phơng dọc cầu C0 = 10 cm: chiều dày lớp bêtông bảo vệ tính tới tim cốt thÐp ngoµi cïng a0 = 13 cm: bíc líi cèt thÐp VËy chän 61 * Bè trÝ líi cèt thép cho bệ cọc 55 - Lới cốt thép đáy bƯ : líi cèt thÐp c¸ch 10 cm, dùng thép AII 22, theo phơng ngang cầu kích thớc mắt lới 13x13cm, theo phơng dọc cầu kích thớc mắt líi 9x9cm - Líi cèt thÐp ®Ønh bƯ: dïng thÐp AII 20, kích thớc mắt lới theo phơng 20x20cm - Cốt thép cấu tạo thành bệ: dùng thép AII 12, khoảng cách thép 20cm phần IiI trình tự thi công dẫn kỹ thuật thi công 56 57 Trình tự hạng mục thi công Công tác chuẩn bị 1.1 Chuẩn bị mặt Yêu cầu phải tạo mặt đủ rộng để bố trí đợc nhà kho tập kết nguyên vật liệu, máy móc thiết bị, chuẩn bị cho công tác thi công Mặt bố trí bÃi đúc cọc, bÃi chứa cọc BÃi đúc cọc bÃi chứa cọc phải thật phẳng không đợc biến dạng Do cần phải gia cố phần diện tích cách đầm lèn thật chặt ( tránh bị lún gây biến dạng cho cọc trình chế tạo cọc ) Sau đợc đổ lớp bê tông để tạo cứng mặt phẳng BÃi chứa cọc đợc quy hoạch hợp lý, có điều kiện thuận lợi vận chuyển gần nơi đóng cọc 1.2 Định vị móng tim cọc Trụ cầu đợc đặt vị trí có nớc mặt sâu, ta chọn phơng pháp định vị tim trụ cầu phơng pháp đo gián tiếp mà chủ yếu dựa vào phơng pháp giao hội góc thuận 1.3 Đúc cọc Trớc bê tông đợc đổ vào ván khuôn, ván khuôn phải đợc làm sạch, không chất bẩn, phoi bào, vụn đá hay mảnh vụn vật liệu khác Ván khuôn phải đợc làm cho không chất dính vào Bêtông phải đợc đổ nhẹ nhàng vào vị trí không đợc rơi tự từ khoảng cách lớn 1m Bêtông phải đợc đổ cho nớc không bị đọng đáy, góc bề mặt ván khuôn 1.4 Vật liệu Các loại vật liệu phục vụ cho công trình nh: cát, sỏi, đá, xi măng phải đợc chuẩn bị đầy đủ tập kết công trờng Vật liệu phải đợc chuẩn bị đầy đủ đảm bảo số lợng chất lợng Lắp dựng phao Hai phao đợc ghép song song hai dầm liên kết kiểu dàn thép Khoảng cách thông thuỷ hai phao phơ thc vµo chiỊu réng mãng HƯ thèng đợc neo giữ chặt Dọc theo phao ta bố trí hai đờng ray mặt phao, tạo đờng ray di động cho cầu nối ngang, lắp dựng giá búa di động đờng ray vuông góc với hớng chuyển động cầu chạy Đóng cọc 3.1 Chuẩn bị Cọc đợc tập kết bên cạnh giá búa đợt, vận chuyển cọc sà lan Trớc dựng cọc vào giá búa cần kiểm tra kỹ khuyết tật có khả xảy lúc bốc xếp, vận chuyển Để dễ dàng theo dõi cọc trình hạ, 58 cần vạch dấu sơn cọc mũi cách khoảng 1m, gần đỉnh cọc khoảng cách vạch sơn gần nhau: 50, 20, 10 5cm Cọc đợc đặt xe goòng nhỏ chạy theo đờng ray Để nâng cọc lên ta sử dụng hai đờng dây cáp Cáp tời búa phụ trách móc cẩu trên, cáp tời nâng buộc vào móc cẩu dới Cả hai tời hoạt động nhịp nhàng nâng cọc khỏi xe goòng, sau cho tời búa hoạt ®éng, di chun cäc ®ang n»m ngang dÇn dÇn sang t thẳng đứng dựng cọc áp sát vào cần giá búa Lúc đòi hỏi phải xỏ cọc xác vào vị trí, trục cọc nằm theo hớng thiết kế trùng với tim búa Cần giá búa phải ôm sát liên kết chặt chẽ với cọc, đảm bảo tim cọc nằm theo hớng quy định 3.2 Đóng cọc Cho búa đóng nhẹ vài nhát để cọc cắm vào đất để kiểm tra cọc, búa, hệ thống dây cáp độ ổn định giá búa Cuối cho búa hoạt động bình thờng Trong trình đóng cọc phải theo dõi thờng xuyên vị trí cọc, phát sai lệch cần điều chỉnh Phải theo dõi tốc độ xuống cọc Nếu cọc ngừng xuống độ lún giảm đột ngột búa nẩy dội lên, chứng tỏ cọc đà gặp chớng ngại vật Nếu không qua đợc vật cản cọc gẫy, báo hiệu tợng cọc tụt xuống đột ngột trục tim cäc bÞ lƯch híng Khi mịi cäc bÞ gÉy, sÏ xảy tợng cọc lún không đều, nhiều Cọc gẫy phải nhổ lên thay cọc Trong trình đóng phải có nhật ký theo dõi, cố phát cọc xuống không bình thờng phải ghi rõ Dựng vòng vây cọc ván Sử dụng búa rung để hạ cọc ván thép Khi hạ phải ghép hay cọc ván để giảm thời gian thi công tăng độ cứng cọc ván Vòng vây có hình dạng nh mặt đáy móng, kích thớc lớn đáy móng để đề phòng lệch lạc đóng cọc ván Trình tự đóng cọc ván : - Đóng cọc định vị - Lắp khung dẫn hớng - Đóng cọc ván thép Công tác bê tông bệ móng 5.1 Công tác lắp dựng ván khuôn Sử dụng loại ván khuôn chế tạo sẵn thép Các ván khuôn đợc neo chặt với thép bu lông, sau thi công xong cắt phần thép để lại bệ móng Ván khuôn phải làm bề mặt trớc thi công bệ tông bệ móng, không chất bẩn, phoi bào, vụn đá hay mảnh vụn vật liệu khác 59 Việc lắp dựng ván khuôn cho bệ móng cần tuân thủ chặt chẽ theo vẽ thiết kế Ván khuôn phải đợc liên kết thành khối cứng đảm bảo suốt trình đổ bê tông không bị xê dịch Có thể sử dụng chống bên để tăng cờng độ cứng ổn định cho ván khuôn suốt trình đổ bê tông 5.2 Đổ bêtông Bê tông vận chuyển tới vị trí đổ cần đảm bảo không bị phân tầng không bị ninh kết sớm Bê tông đợc đầm liên tục theo lớp tơng ứng với mẻ trộn Yêu cầu đầm kỹ xung quanh cốt thép góc ván khuôn Thể tích bê tông bệ 73,2 m 3, bố trí trạm trộn DBH-100H (Nhật) có công suất 60m3/h Dự phòng trạm trộn Để đổ bê tông đợc thuận lợi hỗn hợp bê tông phải có độ sụt lớn 6cm Thời gian thi công bê tông bệ móng không vợt để bê tông đợc toàn khối, đảm bảo cờng độ đồng 5.3 Tháo dỡ ván khuôn dẫn kỹ thuật thi công Hạng mục cọc bêtông cốt thép 1.1 Cốt liệu * Đá Vì cọc có kích thớc nhỏ nên phải sử dụng loại đá 1x2 để đảm bảo mắc kẹt đá to cốt thép trình đổ bê tông cọc Đá phải đảm bảo độ sạch, lẫn tạp chất nh : sét, mica, tạp chất hữu cơ, bùn , phù hợp với tiêu chuẩn kỹ thuật Đá đảm bảo cờng độ lớn hai lần cờng độ bê tông đúc cọc * Cát Cát phải đảm bảo độ sạch, không lẫn tạp chất, không gây phản ứng hoá học suốt trình thi công bê tông cọc Cát có thành phần hạt hợp lý để hỗn hợp bê tông có độ chặt tối u, đảm bảo độ sụt cho vữa bê tông giảm thiểu lỗ rỗng cọc Phải đảm bảo cờng độ cát để phối hợp với đá định cờng độ bê tông tạo cọc * Xi măng Sử dụng xi măng mác chất lợng cao, đạt tiêu chuẩn quốc gia Xi măng phải đợc bảo quản cẩn thận, chống ẩm trớc trộn bê t«ng 60 * Níc Trõ cã sù ủ qun khác văn T vấn, có nớc không lẫn dầu, cát, axit, đờng, rau chất có hại khác đợc sử dụng để trộn hỗn hợp bê tông bảo dỡng bê tông sản phẩm chứa bê tông khác T vấn yêu cầu tiến hành kèm theo thí nghiệm nguồn nớc lúc 1.2 Cốt thép Tất cốt thép phải đợc bảo vệ tránh h hỏng bề mặt h hỏng mang tính học, tránh gỉ nguyên nhân khác kể từ tập kết lắp đặt cốt thép Cốt thép phải đợc cắt uốn theo hình dạng cho vẽ Toàn cốt thép phải đợc uốn nguội Kích thớc móc đờng kính uốn phải đợc đo bên cốt thép theo vẽ Mỗi cốt thép phải đợc cắt uốn theo kích thớc quy định vẽ Các cốt thép đợc định vị chắn theo dẫn vẽ Các phải đợc liên kết chặt chẽ nút giao để đảm bảo khung cốt thép giữ hình dạng, hệ cốp pha chống đỡ tạm thời cho giữ vị trí suốt qúa trình đổ bê tông Các đầu dây thép phải nằm bên bê tông không đợc phép chồi lên bề mặt Tại thời điểm đổ bê tông, cốt thép phải đợc vệ sinh gỉ sắt, bụi, dầu, đất Các lới lới thép phải đợc nối mối nối chồng liền cách đầy đủ để trì cờng độ đồng phải đợc buộc chặt đầu cạnh 1.3 Ván khuôn Sử dụng ván khuôn thép, ván khuôn đợc liên kết bu lông Sai số cho phép lắp ván khuôn mm Các ván khuôn phải đợc làm bề mặt trớc lắp đặt, bề mặt ván khuôn phải đủ độ nhẵn bề mặt cọc có độ nhám nhỏ giúp giảm ma sát trình hạ Không đợc tháo dỡ ván khuôn trớc 24h sau đổ bê tông cọc Bề mặt ván khuôn phải đợc bôi trơn để dễ tháo lắp 1.4 Công tác đổ bê tông Các cọc phải đợc đúc theo phơng nằm ngang Bê tông phải đợc đổ liên tục phải đợc đầm máy đầm rung công cụ khác đợc quy định, tránh tạo lỗ hổng không khí, rỗ tổ ong hay khiếm khuyết khác 61 Bê tông đợc trộn máy đợc đổ sau trộn xong, bê tông phải đảm bảo độ sụt Bê tông phải đợc đầm liên tục cẩn thận, đầm xung quanh cốt thép góc ván khuôn để tránh khuyết tật cọc 1.5 Quy định cọc bê tông cốt thép * Cấu tạo cọc Cọc dài 31,5m chia làm đốt , đốt dài 10m đốt dài 11,5 m đợc bốtrí móc cẩu cách đầu đốt đoạn a = 0,207l® Víi ®èt 10m: a = 2m Víi ®èt 11,5m: a = 2,4m Các đốt cọc không đợc sứt mẻ, hở cốt thép Đầu cốt thép không đợc thò bề mặt bê tông cọc Các đốt cọc sau đúc xong phải đặt đất đầm chặt phẳng để tránh cọc chịu mô men uốn Không đợc di chuyển đốt cọc trớc bê tông đạt 70% cờng độ * Tất cọc không đạt yêu cầu phải đúc lại 1.6 Hạ cọc Khi nâng hay vận chuyển cọc bê tông đúc sẵn, cần phải cung cấp dây treo thiết bị cần thiết để cọc không bị uốn bê tông cọc không bị nứt Không đợc nâng cọc bê tông cách khác phơng pháp kéo dây Các cọc bị h hại trình vận chuyển phải đợc thay Các cọc bê tông phải đợc vận chuyển cho tránh gây vỡ hay sứt mẻ cạnh bê tông Các cọc phải đợc đóng nh qui định vẽ Các cọc thẳng đứng phải đợc đóng với sai số cho phép 20mm mét chiều dài cọc theo phơng thẳng đứng nh vẽ Khi tiến hành đóng cọc, cọc phải đợc trụ giữ theo hớng vị trí thích hợp dẫn hớng Các cọc dẫn phải đợc thi công để chịu đợc di chuyển tự búa đợc giữ vị trí giằng thép để đảm bảo độ cứng giữ chặt cọc trình đóng Thanh dẫn hớng phải có đủ chiều dài để tận dụng đệm đầu cọc phải đợc thiết kế để đóng đợc cọc xiên Khi đóng cọc không dùng đệm cọc thấy không cần thiết phải có văn cho phép t vấn Phơng pháp sử dụng đệm cọc không đợc gây tợng làm vỡ hay phá vỡ bê tông Việc điều chỉnh cọc cho vị trí, t vấn thấy lệch mức không đợc phép tiến hành Các đầu cọc phải đợc bảo vệ chụp đầu cọc, mũ cọc miếng đệm theo kiến nghị nhà sản xuất thoả mÃn yêu cầu t vấn Đầu mũ cọc phải 62 đợc cung cấp để bảo đảm trục cọc trùng với trục búa tạo bề mặt bình thờng cho cọc Mỗi cọc, sau đóng, phải nằm phạm vi sai lƯch lµ 70 mm theo bÊt kú híng nµo từ vị trí đợc vẽ Tất cọc bị kéo lên việc đóng cọc xung quanh hay nguyên nhân khác phải đợc đóng lại Cọc không đợc đóng trớc 28 ngày kể từ ngày đổ bê tông việc rút ngắn thời gian phải có chấp thuận t vấn Trớc tiến hành công việc đóng cọc cần phải hoàn tất thí nghiệm tải trọng cọc bao gồm việc đóng cọc thử hoàn tất việc đóng cọc thử vị trí t vấn yêu cầu Sử dụng búa thuỷ lực để đóng cọc Hạng mục vòng vây cọc ván 2.1 Quy định cọc ván Sử dụng cọc ván thép tiết diện chữ U Các cọc ván phải đóng đủ độ sâu tính toán để chống lại áp lực nớc, đảm bảo an toàn nh tiến độ chất lợng đổ bê tông bệ móng Cọc ván phải khép kín để nớc không lọt vào suốt trình thi công Việc di rời vòng vây cọc ván phải đảm bảo cọc ván không bị cong vênh bị thủng 2.2 Thiết bị phơng pháp thi công Sử dụng búa rung để hạ cọc ván thép Năng lực búa đóng cọc ván phải phù hợp, tránh trờng hợp cọc ván không đủ độ cứng bị cong vênh trình đóng Khi hạ phải ghép hay cọc ván để giảm thời gian thi công tăng độ cứng cọc ván Vòng vây có hình dạng nh mặt đáy móng, kích thớc lớn đáy móng để đề phòng lệch lạc đóng cọc ván 1.3 Thi công cọc ván Trình tự đóng cọc ván : - Đóng cọc định vị - Lắp khung dẫn hớng - Đóng cọc ván thép Sử dụng cọc định vị gỗ, đóng cọc định vị vào góc khu vực định vị đóng vòng vây cọc ván Sau đóng cọc định vị tiến hành lắp khung dẫn hớng vào cọc định vị bu lông Sử dụng tầng khung dẫn hớng để đóng cọc ván đợc thẳng đứng Các cọc ván đợc đóng xuống vị trí đà định vị đủ độ sâu thiết kế Ghép cọc ván lại đóng để đảm bảo độ cứng Trong trình đóng 63 cọc ván gặp chớng ngại vật cần phải dùng biện pháp khắc phục để đóng cọc ván vị trí độ sâu thiết kế Các khung vây trình hạ xuống phải đợc giữ cho thẳng, sai số theo phơng đứng 10mm, theo phơng ngang 5mm Hạng mục bê tông bệ cọc 3.1 Cốt liệu + Đá: Có thể sử dụng loại đá 4x6 2x4 để làm cốt liệu lớn cho bê tông bệ cọc Đá phải đảm bảo độ cờng độ + Cát : Có thể sử dụng loại cát với cọc + Xi măng : Sử dụng loại xi măng với cọc 3.2 Cốt thép Đảm bảo yêu cầu nh với cốt thép cho cọc Sử dụng loại AII cờng độ 2400kg/cm2, 32, 20, 12 3.3 Ván khuôn Sử dụng loại ván khuôn chế tạo sẵn thép Các ván khuôn đợc neo chặt với thép bu lông, sau thi công xong cắt phần thép để lại bệ móng Ván khuôn phải làm bề mặt trớc thi công bêtông bệ cọc, không chất bẩn, phoi bào, vụn đá hay mảnh vụn vật liệu khác Việc lắp dựng ván khuôn cho bệ móng cần tuân thủ chặt chẽ theo vẽ thiết kế Ván khuôn phải đợc liên kết thành khối cứng đảm bảo suốt trình đổ bê tông không bị xê dịch Có thể sử dụng chống bên để tăng cờng độ cứng ổn định cho ván khuôn suốt trình đổ bê tông Đổ liên tục hoàn thành phần bệ móng Bê tông vận chuyển tới vị trí đổ cần đảm bảo không bị phân tầng không bị ninh kết sớm Bê tông đợc đầm liên tục theo lớp tơng ứng với mẻ trộn Yêu cầu đầm kỹ xung quanh cốt thép góc ván khuôn Để đổ bê tông đợc thuận lợi hỗn hợp bê tông phải có độ sụt lớn cm Thời gian thi công bê tông bệ móng không vợt để bê tông đợc toàn khối, đảm bảo cờng độ đồng 64 ... P24 d1 sơ đồ tính toán chọc thủng theo mặt a1a2e1e2 f2 d2 sơ đồ tính toán chọc thủng theo mặt f1f2d1d2 Hình 2-12: Sơ đồ kiểm toán chọc thủng Trên mặt F1F2D2D1 nội lực nhỏ nên cần kiểm toán cho lăng... 0,000006 0,002141 135,888 0,000006 0, 0016 31 104,286 0,000006 0, 0012 51 84,219 0,000006 0, 0010 11 Tỉng ®é lón ∆ = Σ∆ ι= 0 ,015 906 304,326 294,643 310,173 316 ,019 275,863 ∆ i(m) 281,731 257,083 2 1... kiểm toán móng cọc theo trạng thái giới hạn iii 5200 8000 1000 1000 1500 1900 200 1500 1000 2000 1800 500 2000 H×nh 2-9: Lăng thể chọc thủng Tính toán chọc thủng bệ cọc Công thức kiểm toán: Nếu