237 3.1. Cường ñộ Tính chất cơ học của bê tông asphalt phụ thuộc vào khả năng chịu lực và ñộ ổn ñịnh của bê tông asphalt ở các ñiều kiện nhiệt ñộ khác nhau. 3.1.1. Cường ñộ chịu nén (22TCN 62-84) Cường ñộ chịu nén của bê tông asphalt ñược xác ñịnh tại nhiệt ñộ 50 o C, 20 o C, 0 o C. Cường ñộ ở 50 o C là cường ñộ tiêu chuẩn. Cường ñộ ở 50 0 C biểu thị tính ổn ñịnh ñộng của vật liệu làm bê tông, còn ở 0 o C - tính chống nứt của bê tông asphalt. Cường ñộ chịu nén là cường ñộ giới hạn khi nén mẫu chuẩn trong ñiều kiện nhiệt ñộ và ñặt tải theo quy ñịnh. Kích thước mẫu chuẩn có ñường kính bằng chiều cao d = h =101mm hoặc 71,4 hoặc 50,5 mm tuỳ theo ñộ lớn của vật liệu khoáng. Hỗn hợp vật liệu cho mẫu bê tông nóng: từ 140 -160 0 C, ấm từ 90 - 130 0 C. nguội từ 80 - 100 0 C. Mẫu nóng và ấm có hàm lượng ñá dăm lớn hơn 35% ñược làm ñặc bằng tải trọng rung 0,3 MPa và ñầm nén với tải trọng 20MPa. ðối với hỗn hợp có hàm lượng ñá nhỏ hơn 35% và bê tông nguội ñầm nén với tải trọng 40MPa. Chế tạo mẫu thử bằng các máy nén thuỷ lực với tải trọng như trên. Ở nhiệt ñộ 20 o C cường ñộ giới hạn khi nén của bê tông asphalt tối thiểu phải ñạt từ 2-2,5MPa. Ở nhiệt ñộ 50 o C cường ñộ chịu nén tối thiểu từ 0,8- 1MPa; khi nhiệt ñộ 0 o C cường ñộ chịu nén không lớn hơn 11-12MPa. Cường ñộ chịu nén ñược xác ñịnh trên máy nén thuỷ lực có công suất tới 10 tấn, tốc ñộ chuyển dịch của pít tông 3 ±0,5mm/phút. Cường ñộ chịu nén ñược tính theo công thức: Rn=P/F, MPa, trong ñó: P- tải trọng phá hoại, N F- diện tích mặt cắt ngang của mẫu thử, mm 2 3.1.2. Cường ñộ chịu kéo, Rk ðặc tính quan trọng của bê tông asphalt làm ñường là cường ñộ chịu kéo. Cường ñộ chịu kéo cao cho phép bê tông asphalt có ñộ chống nứt cao khi khai thác. Cường ñộ chịu kéo của bê tông asphalt ñược xác ñịnh bằng thí nghiệm kéo trực tiếp, kéo uốn mẫu thử bê tông asphalt có kích thước 40x40x460mm . Cường ñộ chịu kéo gián tiếp ñược thử bằng phương pháp ép ngang mẫu thử hình trụ ñã nếu ở trên. Cường ñộ chịu kéo xác ñịnh theo các công thức sau : R k = ∝F/dh trong ñó : F - tải trọng phá hoại mẫu, N; 238 ∝ - hệ số (ñối với bê tông asphalt ∝ = 1). Cường ñộ bê tông asphalt phụ thuộc vào tỷ lệ thành phần vật liệu chế tạo, ñặc biệt là sự thay ñổi lượng bi tum, lượng bột khoáng làm thay ñổi ñáng kể cường ñộ. Ngoài ra, cường ñộ còn phụ thuộc vào công nghệ làm ñặc bê tông, nhiệt ñộ và tốc ñộ biến dạng. Khi lượng bi tum nhỏ hơn và lớn hơn lượng bi tum hợp lý ñều làm giảm khả năng liên kết của bi tum với vật liệu khoáng và tạo nên cấu trúc không hợp lý, vì vậy làm giảm cường ñộ. Cường ñộ bê tông asphalt phát triển tỷ lệ thuận với ñộ quánh của bitum. 3.2. ðộ ổn ñịnh (ñộ bền), ñộ dẻo và cường ñộ cứng quy ước của bê tông asphalt theo phương pháp Marshall. Các thí nghiệm trên do ông Bruce Marshall là kỹ sư người Mỹ ñề xuất vào năm 1948 và năm 1973 ñược sửa ñổi thành BS 594, ñến năm 1985 ñược quy ñịnh BS 598. Hiện nay tiêu chuẩn Việt Nam sử dụng phương pháp Marshall ñể xác ñịnh ñặc tính cơ học của bê tông asphalt Hình 10.1: Thiết bị Marshall a- Khuôn; b- Kích thước khuôn mẫu c - Máy chế tạo mẫu; d - Thiết bị Marshall. Dụng cụ và thiết bị thí nghiệm gồm có: 239 - 1 máy chuyên dụng theo Marshall hay máy nén 5T truyền ñộng cơ học. - Dụng cụ phá hoại kiểu Marshall có ñồng hồ ño biến dạng chia vạch ñến 0,0025 mm. - 1 chậu dung tích 8-10 lít, cao 150 mm. Dùng ñể gia nhiệt cho mẫu thử. - 1 nhiệt kế 100 0 C có ñộ chính xác ñến 0,1 0 C. Mẫu thử: chuẩn bị 3 mẫu thử có D=102 mm, h=64 mm ñã ñược làm ñặc. Trước ñó ở các mẫu thử ñã ñược xác ñịnh ñộ ñặc, ñộ rỗng phần cốt liệu và ñộ rỗng dư. ðặt mẫu Marshall ñã chuẩn bị vào chậu nước có nhiệt ñộ 60 0 C±1 0 C ñối với bê tông asphaltvà 37,8±1 0 C ñối với bê tông asphalt dùng chất kết dính khác sao cho mẫu ngập hoàn toàn trong nước và cách mặt nước cũng như thành và ñáy chậu ít nhất là 30 mm, giữa mẫu như vậy trong 60 ±5 phút. Gia nhiệt ñến nhiệt ñộ như trên cho dụng cụ phá hoại của máy nén. Lắp ñồng hồ ño ñộ dẻo, ñặt mẫu vào ống thép có D=100 mm sao cho mẫu tiếp xúc ñều cát hai mặt ống thép. ðiều chỉnh kim dùng ño biến dạng về 0. ðồng hồ ño biến dạng cần ño ñược chiều dài 5-10 mm. Mở máy nén và cho phá hoại mẫu thử ghi ñộ lớn của lực và ñộ biến dạng của mẫu khi mẫu bị phá hoại. Với tốc ñộ biến dạng là 50,8mm/phút. Thời gian thí nghiệm không ñược vượt quá 60 giây vì nếu vượt quá thời gian ñó nhiệt ñộ của mẫu thử ñã biến ñổi làm sai lệch trị số về ñộ bền. ðộ bền theo Marshall là ñộ lớn của lực khi phá hoại mẫu có kích thước tiêu chuẩn, daN. Nếu mẫu có chiều cao khác thì ñộ bền ñược ñiều chỉnh theo bảng. ðộ dẻo Marshall tính theo ñơn vị 0,1 mm là ñộ biến dạng của mẫu bị phá hoại, ñọc trực tiếp trên ñồng hồ ño biến dạng ở thời ñiểm mẫu bị phá hoại. ðộ cứng quy ước (trị tỷ số Marshall) ñược tính theo công thức: L P A 10 = Trong ñó: P- ñộ bền Marshall (tải trọng phá hoại), (daN) L- ñộ dẻo 0,1 mm. ðộ bền và ñộ dẻo Marshall phải xác ñịnh theo kết quả trung bình của 3 lần thí nghiệm ñối với các mẫu cùng loại (từ 5,3-8 kN). ðộ sai lệch giữa các lần thí nghiệm không vượt quá 10%. ðộ dẻo Marshall nhỏ nhất từ 2-4 mm. 3.3. Thí nghiệm cơ học của bê tông asphalt làm ñường Ngoài các thí nghiệm trên ñể xem xét ñến sự làm việc phức tạp, nhiều chiều của bê tông asphalt trong kết cấu mặt ñường như: nhiệt ñộ , thời gian nạp 240 tải, tải trọng, ñiều kiện làm việc cần có những thí nghiệm có xét ñến yếu tố thực tế khai thác. Có 4 loại thí nghiệm ñang ñược các nước trên thế giới sử dụng. a. Thí nghiệm 3 trục tải trọng lặp ñể xác ñịnh biến dạng thường xuyên cũng như ñặc tính ñàn hồi của bê tông asphalt. Thí nghiệm này cho kết quả sát nhất với sự làm việc của mặt ñường bê tông asphalt. b. Thí nghiệm kéo gián tiếp tải trọng lặp (Mỹ) cung cấp những thông số cơ bản phục vụ cho việc thiết kế và ñánh giá chất lượng làm việc của áo ñường. c. Thí nghiệm nén 1 trục tính tự do (Châu Âu) ñể ñánh giá sức bền của bê tông asphalt chịu tác ñộng của biến dạng thường xuyên d. Thí nghiệm mỏi và ñộ cứng ñộng học theo ASTM cho phép ñánh giá ñộ cứng ñộng học của bê tông asphalt Các thí nghiệm trên xác ñịnh ñược mô ñun ñàn hồi biến ñổi từ 20-60 x10 6 Pa. 3.3. Tính biến dạng Bê tông asphaltlà vật liệu ñàn hồi - dẻo nhớt. Tuỳ theo trạng thái và ñiều kiện biến dạng có thể xuất hiện tính chất ñàn hồi hoặc tính chất dẻo nhớt. Về trạng thái ứng suất - biến dạng, bê tông asphalt có những tính chất tổng hợp phức tạp: ñàn hồi, dẻo nhớt. Như vậy ñể giải quyết vấn ñề thực tế trên, cần xét quan hệ giữa biến dạng và thời gian tác dụng của tải trọng. Sự xuất hiện tính chất ñàn hồi hay tính chất chảy dẻo phụ thuộc vào tỷ lệ giữa thời gian ñặt tải và biến dạng. Hình 10.2. Quan hệ giữa biến dạng ứng suất và thời gian a) P < Pk ; b) Pk < P < Pm Bê tông asphalt cần có ñộ ñàn hồi cao ñể ñảm bảo ổn ñịnh khi khai thác. Biến dạng dẻo lớn lớp phủ mặt ñường sẽ gây hiện tượng: trượt, lượn sóng, dồn ñống, hằn vết bánh xe. Các hiện tượng biến dạng dẻo ñó xuất hiện và phát triển 241 nhiều ở các vùng nóng trong những ngày hè. ðộ dẻo ñược xác ñịnh bằng ñộ giãn dài tương ñối khi kéo ở nhiệt ñộ thấp nhất và cao nhất khi khai thác. Khi tải trọng tác dụng thường xuyên sự phát triển của biến dạng phụ thuộc vào trị số ứng suất. Khi tải trọng P nhỏ hơn giới hạn ñàn hồi Pk, có hai dạng biến dạng. Biến dạng ñàn hồi thuần tuý ε o có quan hệ bậc nhất với ứng suất, xuất hiện nhanh khi ñặt tải trọng, với tốc ñộ âm thanh và biến dạng cũng mất ñi rất nhanh khi bỏ tải (hình 10.2). Biến dạng ñàn hồi chậm xuất hiện sau khi ñặt tải và phát triển chậm theo thời gian t 1 . Khi bỏ tải trọng (P=0) biến dạng mất ñi chậm. Khi P vượt qua giới hạn ñàn hồi và nhỏ hơn tải trọng phá hoại Pm (Pk < P < Pm), biến dạng dẻo xuất hiện. Khi bỏ tải (P = 0) biến dạng không mất ñi hoàn toàn mà vẫn còn biến dạng dư ( ε d ). ðặc trưng biến dạng của bê tông asphalt ñược thể hiện qua hai chỉ tiêu : môñun ñàn hồi và ñộ nhớt. - Môñun ñàn hồi : Ứng với hai trạng thái biến dạng ñàn hồi có thể xác ñịnh hai trị số môñun ñàn hồi: Môñun ñàn hồi ban ñầu: E 1 = P/ε o Môñun ñàn hồi sau : E 2 = P/ε s , trong ñó ε o , ε s là biến ñạng ñàn hồi tức thời và biến dạng ñàn hồi chậm Biến dạng dư ε d ñược tính bằng công thức : ε d = ε m - ε o -ε s ε m : biến dạng tổng cộng ứng với thời gian ñặt tải - ðộ nhớt : ðộ nhớt của bê tông asphalt không có giá trị cố ñịnh, tuỳ theo tính chất vật liệu và tốc ñộ biến dạng : ε' (ε' = dε/dt). Có thể xác ñịnh một số ñộ nhớt sau: ðộ nhớt giới hạn lớn nhất η o xuất hiện ở vùng thực tế cấu trúc không bị phá hoại. ðộ nhớt nhỏ nhất η min - ñối với vùng phá hoại kết cấu. ðộ nhớt hiệu quả : . P d dt η ε =       ðộ nhớt dẻo : ( )       − = dt d PP k m ε η , trong ñó : P k - giới hạn chảy , daN/cm 2 242 Biến dạng tổng cộng : η σ σ εεε 1 +=+= E ddh Các chỉ tiêu môñun ñàn hồi, ñộ nhớt và giới hạn chảy ứng với nhiệt ñộ khai thác bê tông asphaltlà rất quan trọng khi kiểm tra chất lượng của chúng. 3.4. ðộ hao mòn ðộ hao mòn của bê tông asphalt phụ thuộc vào cường ñộ và ñộ cứng vật liệu khoáng vật. ðộ hao mòn là ñặc tính giảm khối lượng trên 1cm 2 bề mặt vật liệu chịu tác dụng tải trọng va ñập và mài mòn khi khai thác. Bê tông asphaltnóng trong giai ñoạn khai thác có thể bị mài mòn 0,2 - 1,5mm trong 1 năm. ðể ñảm bảo ñộ hao mòn cần sử dụng vật liệu khoáng có ñộ hao mòn thấp và lượng bitum thích hợp. 3.5. ðộ ổn ñịnh nước: ðộ ổn ñịnh nước của bê tông asphalt phụ thuộc vào thành phần khoáng vật của vật liệu chế tạo. Nước là môi trường lỏng dễ dàng thấm ướt bề mặt hạt ñá vôi hơn và làm mất lực dính kết của chất kết dính hữu cơ với hạt, làm giảm ñộ ổn ñịnh nước của bê tông asphalt. Nếu vật liệu khoáng ổn ñịnh nước sẽ tạo ra màng liên kết bền vững, ñảm bảo ñộ ổn ñịnh nước cho bê tông asphalt. Tính ổn ñịnh nước ñược ñánh giá bằng hệ số ổn ñịnh nước K m (tỷ lệ giữa cường ñộ mẫu bê tông asphalt thí nghiệm ở trạng thái bão hào nước và trạng thái khô ở nhiệt ñộ 20 o C). 20 20 k bh m R R K = K m cần nằm trong giới hạn từ 0,6 - 0,9. 3.6. ðộ rỗng của bê tông asphalt ðộ rỗng trong bê tông asphalt cho khả năng kết luận về sự hợp lý về thành phần cấp phối hạt của hỗn hợp. Sự sai lệch về ñộ rỗng so với ñộ rỗng chuẩn ở mức ñộ thấp chứng tỏ rằng việc lựa chọn lượng bi tum là chính xác. Nếu ñộ lệch ở mức ñộ lớn cho thấy lượng bi tum, thành phần hạt khoáng lựa chọn chưa chính xác. Bê tông asphalt ñặc cần có ñộ rỗng trong giới hạn từ 3- 6%. 3.7. ðộ ổn ñịnh nhiệt Hệ số ổn ñịnh nhiệt tính chính xác bằng 0.01 ñược xác ñịnh như sau: 60 20 t R K R = trong ñó R 20 , R 60 - là cường ñộ chịu nén của mẫu bê tông asphalt khô ở nhiệt ñộ 20 và 60 0 C 243 3.8. Tính dễ tạo hình của hỗn hợp bê tông asphalt: Tính dễ tạo hình của hỗn hợp bê tông asphalt là ñảm bảo cho việc vận chuyển, rải, ñầm chắc bê tông asphalt cũng như chất lượng của bê tông sau khi thi công ñạt các yêu cầu kỹ thuật trên cơ sở thành phần vật liệu ddã lựa chọn ñúng. Tính dễ tạo hình ñược ñặc trưng bằng ñộ dẻo hay cứng của hỗn hợp. Căn cứ vào ñộ dẻo chia hỗn hợp của bê tông làm hai loại: dẻo và chảy. Bê tông dẻo ñược ñầm chắc bằng lu hợc ñầm chấn ñộng. Bê tông chảy ñược ñầm nén nhờ trọng lượng bản thân. Mức ñộ dễ tạo hình của hỗn hợp bê tông asphalt dẻo rải nóng ñược ñánh giá dựa trên cơ sở xác ñịnh thời gian va lực kéo mẫu kim loại hình nón chuẩn ra khỏi hỗn hợp (phương pháp I.A.Rưbiev) ghi trong bảng 10-1. Bảng 10.1.Quy ñịnh về ñộ dẻo Qui ñịnh chỉ tiêu Dạng hỗn hợp Lực (daN) Thời gian (gy) Hỗn hợp dẻo - Hạt nhỏ - Hạt vừa Hỗn hợp cứng 2,0 - 2,5 2,35 - 3,0 < 1,5 10,0 - 12,5 11,5 - 15,0 < 7,5 3.9. Tiêu chuẩn kỹ thuật Yêu cầu kĩ thuật của các loại bê tông asphalt làm ñường rải nóng và ấm ghi trong bảng 10.2. theo tiêu chuẩn Nga. Tiêu chuẩn Việt nam tương ứng với các chỉ tiêu của AI (Mỹ). Bảng 10.2.Tiêu chuẩn kỹ thuật bê tông asphalt nóng theo tiêu chuẩn Nga Quy ñịnh với bê tông mác Các chỉ tiêu I II III 1 2 3 4 1. Cường ñộ giới hạn chịu nén daN/cm 2 , khi t = 20 o C, với mọi mác, không nhỏ hơn khi t = 50 o C, không nhỏ hơn, với mác A B và C D E khi 0 o C không lớn hơn, daN/cm 2 , với mọi mác. 25 9,0 11 16 - 110 22 8,0 10 12 12 120 20 - 9 9 9 120 244 2. ðộ ổn ñịnh nước, không nhỏ hơn 3. ðộ nở, % theo thể tích, không lớn hơn 4. ðộ rỗng còn lại, % theo thể tích 0,9 0,5 3,0 - 3,5 0,85 1,5 3,0 - 5,0 0,75 1,0 3,0 - 6,0 Các chỉ tiêu kỹ thuật của bê tông asphalt làm ñường ôtô theo phương pháp Marshall ñược ghi ở bảng 10.3; 10.4. Các chỉ tiêu kỹ thuật của bê tông asphalt làm ñường sân bay theo phương pháp Marshall ñược ghi ở bảng 10.5. Tuỳ theo phương pháp thiết kế và yêu cầu kỹ thuật của dự án có thể lựa chọn một tiêu chuẩn kỹ thuật thích hợp. Bảng 10.3. Tiêu chuẩn kỹ thuật bê tông asphalt theo tiêu chuẩn ASTM Cấp hạng giao thông - nhẹ Cấp hạng giao thông – trung bình Cấp hạng giao thông – nặng Chỉ tiêu theo các phương pháp thiết kế hỗn hợp bê tông nhựa Min Max Min Max Min Max 1 2 3 4 5 6 7 A- Marshall + Số va ñập vào mỗi ñầu của mẫu khi chế tạo mẫu thí nghiệm 1 - ðộ ổn ñịnh (ñộ bền); nhỏ nhất,kN 2- ðộ dẻo (flow), 0.25mm ðộ dẻo, mm 3 - ðộ rỗng còn lại, % 4 - ðộ rỗng của cốt liệu khoáng vật; % D=25mm D=19mm D=12.5mm D=4.75mm D=2.36mm 5- ðộ rỗng lấp ñầy nhựa 35 3.3 8 2 3 11 12 13 16 19 80 18 4.5 5 13 14 15 18 21 80 50 5.3 8 2 3 11 12 13 16 19 65 16 4 5 13 14 15 18 21 78 75 8.0 8 2 3 11 12 13 16 19 65 14 3.5 5 13 14 15 18 21 75 Bảng 10.4. Chỉ tiêu thiết kế hỗn hợp vật liệu bitum dùng cho ñường ôtô theo phương pháp của Viện Asphalt 245 Cấp hạng giao thông Chỉ tiêu hỗn hợp Nhẹ Vừa Nặng Số cú đầm Độ ổn định Marshall nhỏ nhất, kN Độ chảy Marshall, mm Độ rỗng, % 2x35 3,3 2,0-4,5 3,0-5,0 2x50 5,3 2,0-4,0 3,0-5,0 2x75 8,0 2,0-3,5 3,0-5,0 Kích cỡ lớn nhất của hạt cốt liệu, mm Độ rỗng nhỏ nhất trong hỗn hợp cốt liệu, % Độ rỗng trong hỗn hợp cốt liệu, % 25 19 12.5 9.5 4.75 2.36 1.18 13 14.0 15.0 16.0 18.0 21.0 23.5 Bng 10.5. Ch tiờu thit k hn hp cho sõn bay theo phng phỏp ca Vin Asphalt Cp hng sõn bay Ch tiờu hn hp Loi nh Loi va Loi nng S cỳ ủm n ủnh Marshall nh nht, kN chy Marshall, mm rng, % 2x50 2,2 2,0-5,0 3,0-5,0 2x75 4,5 2,0-4,0 3,0-5,0 2x75 8,0 2,0-3,5 3,0-5,0 4. VT LIU CH TO Bấ TễNG ASPHALT. 4.1. Khỏi nim Vt liu ch to bờ tụng asphalt gm: ủỏ dm (si), cỏt, bt khoỏng, bitum v ph gia. Hn hp vt liu khoỏng l hn hp ủc la chn theo t l phn trm ủ ủm bo cú cp phi ht hp lý. Hn hp vt liu khoỏng bao gm: ủỏ, cỏt v bt khoỏng. 4.2. ỏ dm hay si : Hm lng ca ủỏ dm trong hn hp vt liu khoỏng t 20-65%. 246 Chất lượng ñá dăm hay sỏi về cường ñộ, tính ñồng nhất, hình dạng, trạng thái bề mặt, thành phần khoáng vật, có ảnh hưởng rất lớn ñến chất lượng của bê tông asphalt Các chỉ tiêu chất lượng của ñá dăm hay sỏi ñể chế tạo bê tông asphalt cũng ñược xác ñịnh như ñá dăm hoặc sỏi ñể chế tạo bê tông xi măng nặng theo tiêu chuẩn AASHTO, ASTM (xem chương bê tông xi măng). Nguồn gốc của ñá dăm từ ñá thiên nhiên, ñá dăm chế tạo từ cuội, cũng như ñá dăm chế tạo từ xỉ lò cao, nhưng phải phù hợp với các yêu cầu của tiêu chuẩn . Không cho phép dùng ñá dăm chế tạo từ ñá vôi sét, sa thạch sét và phiến thạch sét. Thành phần hạt của ñá dăm hay sỏi ñược phân ra các nhóm sau: 90 ñến 37,5mm; 63-19; 50-4,75; 37,5-4,75; 25-4,75; 19-4,75; 12-2,36; 9,5-1,18; 4,5- 1,18mm theo ASTM D448 (bảng 10.6) Tuỳ theo cường ñộ chịu nén của ñá gốc mà ñá dăm dùng chế tạo bê tông asphalt có các loại mác khác nhau. Với ñá dăm từ ñá biến chất hoặc macma cường ñộ chịu nén tối thiểu từ 80-100MPa Với ñá trầm tích dạng cacbonat cường ñộ chịu nén tối thiểu từ 80- 100MPa Từ ñá trầm tích dạng khối lớn cường ñộ nén tối thiểu từ 80-100MPa tuỳ theo cấp hạng của hỗn hợp. Bảng 10.6. Thành phần hạt ñá (sỏi) theo ASTM D448 (theo lượng lọt qua sàng %) Kích thước lỗ sàng 2 in 50 1,5 in 37,5 1 in 25 3/4 in 19 1/2 in 12,5 3/8 in 9,5 N 0 4 4,75 N 0 8 2,36 N 0 16 1,18mm 2 in-N O 4 50,0-4,75mm 95-100 - 37-70 - 10-30 - 0-5 1,5 in-N O 4 37,5-4,75mm 100 95-100 - 35-70 - 10-30 0-5 1 in-N O 4 25-4,75mm 100 95-100 90-100 25-60 - 0-10 0-5 1/2 in-N O 4 12,5-4,75mm 100 90-100 40-70 0-15 0-5 3/8 in-N O 8 9,5-2,36mm 100 85-100 10-30 0-10 0-5 N 0 4-N O 16 4,75-1,18mm 100 85-100 10-40 0-10 [...]... 3. 0-6 .0 3. 0-6 .0 0-4 2-8 5-2 0 2 0-3 5 1 0-3 0 3 5-5 5 2 5-6 0 7 5-1 00 100 5 0-8 0 7 5-1 00 3. 5-7 .0 3. 5-7 .0 4. 0-7 .5 4. 0-7 .5 0-8 0-8 3-1 0 3-1 0 7-1 5 7-1 5 1 0-2 0 1 0-2 0 1 3-2 3 1 3-2 3 1 8-3 0 1 8-3 0 1 3-2 3 1 3-2 3 1 8-3 0 1 8-3 0 1 9-3 0 2 5-4 0 2 5-4 0 3 7-5 2 3 5-5 0 3 5-5 0 5 0-6 5 5 0-6 5 4 8-6 5 4 5-6 2 6 5-8 0 6 5-8 0 6 0-8 0 5 5-7 5 8 5-1 00 8 5-1 00 100 8 0-1 00 7 0-9 0 8 0-1 00 7. 0-1 1.0 4-1 4 1 0-3 5 3 0-6 0 3 0-6 0 5 5-8 0 7 0-8 9 8 0-9 5 100 VIIa 256 4. 5-8 .5 3-8 1 0-2 5 2 0-4 0... 2 0-4 0 3 0-5 5 4 7-6 8 6 5-8 0 100 100 100 VIb 8 5-1 00 4. 5-8 .5 6-1 2 1 5-3 0 2 5-4 8 2 5-4 8 3 5-6 0 5 0-7 0 6 5-7 8 8 5-1 00 8 5-1 00 100 100 3. 5-7 .0 4-1 0 8-1 6 1 3-2 3 1 3-2 3 1 8-2 9 3 5-5 0 5 0-7 0 7 0-9 0 8 0-1 00 100 3. 5-7 .0 4-1 0 8-1 6 1 3-2 3 1 3-2 3 1 8-2 9 3 5-5 0 5 5-7 5 8 0-1 00 100 100 3. 0-6 .0 0-4 2-8 3-1 2 3-1 2 5-2 0 2 0-3 5 3 0-5 0 4 0-6 5 6 0-8 5 7 5-1 00 VIa Vb Va IVd IVc IVb IVa IIIe 3. 0-6 .0 0-4 2-8 3-1 2 3-1 2 5-2 0 2 0-3 5 3 0-5 0 4 5-7 0 7 5-1 00 3. 0-6 .0... 3. 0-6 .0 0-4 2-8 3-1 2 3-1 2 5-2 0 2 0-3 5 3 0-5 0 6 0-8 5 7 5-1 00 100 IIIc IIId 3. 0-6 .0 2-8 4-1 2 6-1 6 6-1 6 1 0-2 2 2 0-3 5 3 5-5 5 6 0-8 5 7 5-1 00 100 3. 0-6 .0 5-2 0 1 5-3 5 3 5-6 0 7 0-1 00 1 9-3 0 3 7-5 2 3. 0-6 .0 0-4 5-2 0 2 0-4 0 4 5-7 5 7 0-1 00 0-4 4-1 2 4. 0-5 .0 0-4 5-2 0 2 0-4 0 7 0-1 00 100 100 100 4. 0-5 .0 0-4 5-2 0 4 5-5 0 100 100 100 N 100 0 0.075 3. 0-4 .5 N 50 0 0.15 0-3 N 30 0 0.3 0-5 N4 0 0.6 Penrcent N016 N 200 0 0 N8 2.36 4.75 6-1 6 3/8... h nh p A B C BT cát lo i D BT cát lo i E 20 9 5-1 00 9 5-1 00 9 5-1 00 - 10 6 0-1 00 7 0-1 00 8 0-1 00 - 5 3 5-5 0 5 0-6 5 6 5-8 0 9 5-1 00 9 5-1 00 Lư ng l t sàng, % c h t, mm 2.5 1.25 0.63 2 4-3 8 1 7-2 8 1 2-2 0 3 8-5 2 2 8-3 9 2 0-2 9 5 2-6 6 3 9-5 3 2 0-4 0 6 8-8 3 4 5-6 7 2 8-5 0 7 4-9 3 5 3-8 6 3 7-7 5 0.315 9-1 5 1 4-2 2 2 0-2 8 1 8-3 5 2 7-5 5 0.14 6-1 1 9-1 6 1 2-2 0 1 1-2 4 1 7-3 3 0.071 4-1 0 6-1 2 8-1 4 8-1 6 1 0-1 6 B ng 10.9 Thành ph n c a h n h p bê tông nh... ng D ng và lo i h nh p A B BT cát lo i D BT cát lo i E 40 9 5-1 00 9 5-1 00 9 5-1 00 - 20 6 5-8 0 8 0-8 9 7 0-1 00 - 10 4 7-6 2 6 2-7 7 4 5-8 2 Lư ng l t sàng, % c h t, mm 5 2.5 1.25 0.63 3 5-5 0 2 4-3 8 1 7-2 8 1 2-2 0 5 0-6 5 3 8-5 2 2 8-3 9 2 0-2 9 2 7-6 5 1 8-4 8 1 0-3 8 7-2 8 9 5-1 00 6 8-1 00 4 5-1 00 2 8-9 8 0.315 9-1 5 1 4-2 2 4-2 0 1 8-7 3 0.14 6-1 1 9-1 6 3-1 2 1 0-4 5 0.071 4-1 0 6-1 2 2-8 4-1 0 B ng 10.10 Thành ph n c a h n h p bê tông nh a r i ngu... ngu i ñ làm l p trên c a m t ñư ng D ng và lo i h nh p A B C 20 9 5-1 00 9 5-1 00 - 10 6 0-1 00 7 0-1 00 - Lư ng l t sàng, % c h t, mm 5 2.5 1.25 0.63 5 0-6 5 3 3-5 0 2 1-3 9 1 4-2 9 6 5-8 0 5 0-6 8 3 9-4 0 2 9-4 5 9 5-1 00 6 6-8 2 4 6-6 8 2 6-5 4 0.315 1 0-2 2 2 2-3 2 1 8-4 3 0.14 9-1 6 1 6-2 2 1 4-3 0 0.071 8-1 2 1 2-1 7 1 2-2 0 Thành ph n v t li u khoáng trong bê tông asphalt thông thư ng g m 3 lo i: ñá dăm, cát, b t khoáng v i t l là ð, C, B... L p móng trên L p móng L p móng 4-5 5-7 6-8 Lư ng l t qua sàng (% kh i lư ng) 100 100 9 0-1 00 100 9 0-1 00 9 0-1 00 4 0-7 0 4 0-7 0 - 258 9,5 4,75 2,36 1,18 0,6 0,3 0,15 0,075 Hàm lư ng nh a tham kh o (tính theo % kh i lư ng h n h p bê tông nh a) 4 0-7 0 1 5-3 9 2-1 8 0-1 0 - 1 0-3 4 1-1 7 0-1 0 - 1 8-4 8 6-2 9 0-1 4 0-8 - 4, 0-5 ,0 3, 5-4 ,5 3, 0-4 ,0 C p ph i c t li u sau ñ m nén có ñ r ng t 1 6-1 9% ñ ñ ch a bitum và m t ít không... l t qua sàng (% kh i lư ng) 100 9 0-1 00 5 5-8 0 3 6-6 3 2 5-4 5 1 7-3 3 1 2-2 5 9-1 7 6-1 0 100 9 0-1 00 7 4-8 9 4 7-7 1 3 0-5 5 2 1-4 0 1 5-3 1 1 1-2 2 8-1 5 6-1 0 100 9 0-1 00 7 1-8 6 5 8-7 8 3 6-6 1 2 5-4 5 1 7-3 3 1 2-2 5 8-1 7 6-1 2 5-8 100 8 0-1 00 6 5-8 2 4 5-6 5 3 0-5 0 2 0-3 6 1 5-2 5 8-1 2 5, 2-6 ,2 5, 0-6 ,0 4, 8-5 ,8 6, 0-7 ,5 B ng 10.13 Thành ph n c p ph i h n h p c t li u bê tông asphalt r ng theo tiêu chu n Vi t Nam Lo i BTNC C h t l n nh t danh ñinh... thư c 3/8 in l sàng 9,5mm Lo i 1 Lo i 2 Lo i 3 100 No4 (4,75) 9 5-1 00 100 100 No8 (2,36) No16 (1,18) 7 0-1 00 4 0-8 0 7 5-1 00 5 0-7 4 9 5-1 00 8 5-1 00 No30 (0,6) No50 (0,3) No100 (0,15) No200 (0,075) 2 0-6 5 2 8-5 2 6 5-9 0 7-1 4 8-3 0 3 0-6 0 2-2 0 0-1 2 5-2 5 0-1 0 0-5 0-5 Cát nghi n c n ph i ch t o t ñá có cư ng ñ không nh hơn cư ng ñ c a ñá dùng làm ñá dăm (6 0-1 00MPa) ð i v i h n h p bê tông asphalt cát nghi n, cát này ñư... 4-5 L p m t trên ho c l p m t dư i 5-7 L pm t dư i 6-8 V a hè, làn dành cho xe ñ p, xe thô sơ 3-5 Chi u dày r i h p lý, cm C sàng m t vuông, mm 25 19 12,5 9,5 4,75 2,36 1,18 0,6 0,3 0,15 0,075 Hàm lư ng nh a tham kh o (tính theo % kh i lư ng h n h p bê tông asphalt) Lư ng l t qua sàng (% kh i lư ng) 100 9 0-1 00 5 5-8 0 3 6-6 3 2 5-4 5 1 7-3 3 1 2-2 5 9-1 7 6-1 0 100 9 0-1 00 7 4-8 9 4 7-7 1 3 0-5 5 2 1-4 0 1 5-3 1 1 1-2 2 8-1 5 . 1 3-2 3 1 8-3 0 1 8-3 0 2 5-4 8 2 0-4 0 3 0-6 0 4-1 2 4-1 2 2-8 2-8 2-8 8-1 6 8-1 6 7-1 5 7-1 5 1 0-2 0 1 0-2 0 1 5-3 0 1 0-2 5 1 0-3 5 0-3 0-4 0-4 0-4 0-4 0-4 2-8 2-8 0-4 0-4 0-4 . 9 5-1 00 6 5-8 0 4 7-6 2 3 5-5 0 2 4-3 8 1 7-2 8 1 2-2 0 9-1 5 6-1 1 4-1 0 B 9 5-1 00 8 0-8 9 6 2-7 7 5 0-6 5 3 8-5 2 2 8-3 9 2 0-2 9 1 4-2 2 9-1 6 6-1 2 BT cát loại D 9 5-1 00 7 0-1 00 4 5-8 2 2 7-6 5 1 8-4 8 1 0-3 8 7-2 8 4-2 0 3-1 2 2-8 . 9 5-1 00 6 0-1 00 3 5-5 0 2 4-3 8 1 7-2 8 1 2-2 0 9-1 5 6-1 1 4-1 0 B 9 5-1 00 7 0-1 00 5 0-6 5 3 8-5 2 2 8-3 9 2 0-2 9 1 4-2 2 9-1 6 6-1 2 C 9 5-1 00 8 0-1 00 6 5-8 0 5 2-6 6 3 9-5 3 2 0-4 0 2 0-2 8 1 2-2 0 8-1 4 BT cát loại D - - 9 5-1 00