280 sức chịu tải giới hạn thực Lượng tăng ứng suất thực tế trên đất = ( 13.13) FS Sức chịu tải giới hạn thực được xác định bằng áp suất giới hạn của móng mà đất có thể chịu được dư thêm so với áp suất gây ra bởi đất xung quanh tại cao trình đáy móng. Nếu sự khác nhau giữa trọng lượng đơn vị của bêtông móng và trọng lượng đơn vị đất xung quanh xem như bỏ qua, thì: q net(u) = q u - q (13.14) trong đó q net(u) = sức chụ tải giới hạn thực q = D f Bảng 13.2 các hệ số sức chịu tải sửa đổi của Terzaghi ,,, ,, NNN qc ‟ , c N , q N , N , c N , q N , N 0 5.7 1 0 26 15.53 6.05 2.59 1 5.9 1.07 0.005 27 16.3 6.54 2.88 2 6.1 1.14 0.02 28 17.13 7.07 3.29 3 6.3 1.22 0.04 29 18.03 7.66 3.76 4 6.51 1.3 0.055 30 18.99 8.31 4.39 5 6.74 1.39 0.074 31 20.03 9.03 4.83 6 6.97 1.49 0.1 32 21.16 9.82 5.51 7 7.22 1.59 0.128 33 22.39 10.69 6.32 8 7.47 1.7 0.16 34 23.72 11.67 7.22 9 7.74 1.82 0.2 35 25.18 12.75 8.35 10 8.02 1.94 0.24 36 26.77 13.97 9.41 11 8.32 2.08 0.3 37 28.51 15.32 10.9 12 8.63 2.22 0.35 38 30.43 16.85 12.75 13 8.96 2.38 0.42 39 32.53 18.56 14.71 14 9.31 2.55 0.48 40 34.87 20.5 17.22 15 9.67 2.73 0.57 41 37.45 22.7 19.75 16 10.06 2.92 0.67 42 40.33 25.21 22.5 17 10.47 3.13 0.76 43 43.54 28.06 26.25 18 10.9 3.36 0.88 44 47.13 31.34 30.4 19 11.36 3.61 1.03 45 51.17 35.11 36 20 11.85 3.88 1.12 46 55.73 39.48 41.7 21 12.37 4.17 1.35 47 60.91 44.45 49.3 22 12.92 4.48 1.55 48 66.8 50.46 59.25 23 13.51 4.82 1.74 49 73.55 57.41 71.45 24 14.14 5.2 1.97 50 81.31 65.6 85.75 25 14.8 5.6 2.25 Nên FS qq q u netall (13.15) Hệ số an toàn xác định bởi PT (13.15) phải ít nhất là 3 trong mọi trường hợp. 281 Ví dụ 13.1 Một móng vuông có kích trong mặt bằng là 1.5 m x 1.5 m. Đất nền có góc ma sát ‟ = 20°, và c' = 15.2 kN/m 2 . Trọng lượng đơn vị của đất, , bằng 17.8 kN/m 2 . Hãy xác định tổng tải trọng cho phép trên móng với hệ số an toàn (FS) là 4. Cho rằng độ sâu đặt móng (D f ) là 1m và xảy ra phá hoại cắt tổng thể trong đất. Giải Từ PT (13.7), q u = 1,3c'N c + qN q + 0,4 B N Từ bảng 13.1, vì ‟ = 20° N c = 17.69 N q = 7.44 N = 3.64 Vậy, q = (1.3)(15.2)(17.69) + (1 x 17.8)(7.44) + (0.4)(17.8)(1.5)(3.64) = 349.55 + 132.43 + 38.87 - 520.85 = 521 kN/m 2 Vậy tải trọng cho phép trên đơn vị diện tích móng (áp suất cho phép) là 25,130 4 521 FS q q u all kN/m 2 130 kN/m 2 Như vậy, tổng tải trọng cho phép là Q = (130)B 2 = (130)(1.5 x 1.5) = 292.5 kN Ví dụ 13.2 Làm lại ví dụ 13.1, cho rằng trong đất dưới móng xảy ra cắt cục bộ Giải Từ PT (13.10), q u = 0.867c'N‟ c + qN’ q + 0,4 B N‟ Từ bảng 13.2, vì ‟ = 20° N‟ c = 11,85 N’ q = 3,88 N‟ = 1,12 Nên, q u = (0.867) (15.2) (11.85) + (1 x 17,8)(3,88) + (0.4) (17.8) (1.5) (1.12) = 156.2 + 69.1 + 12.0 = 237, 3 kN/m 2 3,59 4 3,237 all q Vậy: Tổng tải trọng cho phép = Q = (q all x (B 2 ) = (59.3) (1.5 2 ) = 133.4 kN 282 13.5 Sửa đổi các phương trình sức chịu tải Các phương trình (13.3) và (13.7) đến (13.11) cho sức chịu tải giới hạn, dựa trên giả thiết rằng mặt nước nằm khá sâu dưới móng. Tuy nhiên nếu mặt nước ở gần móng, sẽ cần một số sửa đổi các phương trình sức chịu tải (Xem Hình 13.6) Trường hợp 1. Nếu mặt nước ngầm ở tại vị trí sao cho 0 D I D f , hệ số q trong các phương trình sức chịu tải có dạng q = tải chất thêm hiệu quả = D 1 + D 2 ( sat - w ) (13.16) Trong đó sat = trọng lượng đơn vị bão hoà của đất w = trọng lượng đơn vị của nước Hình1 3.6 Sửa đổi các phƣơng trình sức chịu tải khi có mặt nƣớc ngầm Cũng vậy, giá trị trong số hạng cuối của phương trình phải được thay bởi ‟ = sat - w Trường hợp ll. Với mặt nước ngầm ở tại vị trí sao cho 0 d B, q = D f (13.17) Trong trường hợp này, thừa số trong số hạng cuối của các phương trình sức chịu tải phải được thay thế bởi hệ số '' B d (13.18) Những sửa đổi nêu trên là dựa vào giả thiết rằng không có lực thấm trong đất. Trường hợp III. Khi mặt nước ngầm ở tại vị trí sao cho d B, nước sẽ không có ảnh hưởng tới sức chịu tải giới hạn. 13.6 Nghiên cứu điển hình: Sức chịu tải giới hạn trong đất bão hoà Brand và nnk (1972) đã báo cáo những kết quả thí nghiệm hiện trường về khảo sát đất trên móng nhỏ đựt trong sét mềm yếu Bangkok (một loại sét trầm tích biển) tại Rangsit, Mặt nước ngầm Mặt nước ngầm TH I TH II sat = TLĐV bão hoà 283 Thailand. Các kết quả được nêu trong Hình 13.7. Vì sét là loại nhậy cảm, nên những kết quả nghiên cứu trong phòng cho c u (nén không hạn hông và nén ba trục không thoát nước không cố kết) khá phân tán; tuy nhiên, những kết quả tốt hơn đã nhận được về biến thiên của c u theo chiều sâu của thí nghiệm cắt cánh hiện trường. Biến thiên trung bình của lực dính không thoát nước như sau: Chiều sâu (m) c u (kN/m 2 ) 0 1.5 35 1.5 2 giảm tuyến tính từ 35 đến 24 2 8 Năm móng nhỏ đã được thí nghiệm về sức chịu tải giới hạn. Kích thước móng là 0.6 m x 0.6 m, 0.675 m x 0.675 m, 0.75 m x 0.75 m, 0.9 m X 0.9 m, and 1.05 m x 1.05 m. độ sâu đặt móng là 1.5 m, đo kể từ mặt đất. Các đường cong nhận được từ các thí nghiệm sức chịu tải được nêu trong Hình 3.8. Phân tích kết quả thí nghiệm Các tải trọng giới hạn, Q u , nhận đựoc từ mỗi thí nghiệm cũng được nêu trong Hình 13.8. Tải trọng giới hạn được xác định tại điểm ở đó quan hệ tải trọng chuyển vị thực tế là tuyến tính. Sự phá hoại trong đất dưới móng thuộc loại cắt cục bộ. Vì vậy, chúng ta có thể áp dụng PT (13.10): q u = 0.867c'N‟ c + qN’ q + 0,4 B N‟ Do = 0, c = c u và, từ bảng 13.2, N‟ c = 5.7, N’ q = 1, và N‟ = 0. Vậy, với = 0 q u = 4.94c u + q (13.19) Giả thiết rằng trọng lượng đơn vị của đất khoảng 18,5 kN/m 2 , thì q D f = (1.5) (18.5) = 27.75 kN/m 2 . Sau đó chúng ta có thể cho rằng các giá trị trung bình của c u : với độ sâu 1.5 m đến 2.0 m, c u (35 + 24)/2 = 29.5 kN/m 2 ; với các độ sâu lớn hơn 2.0 m, c u 24 kN/m 2 . Nếu chúng ta giả thiết tiếp rằng lực dính đơn vị không thoát nước của sét tại độ sâu B phía dưới móng kiểm soát sức chịu tải giới hạn, thì B b c binhquanu 5,10,2245,125,29 (13.20) Giá trị của c u(binh quan) nhận được từ mỗi móng cần được hiệu chỉnh theo các PT (2.19). Bảng 13.3 trình bày chi tiết của những tính toán khác và so sánh giữa các sức chịu tải tính theo lý thuyết và thực tế hiện trường. 284 Độ ẩm (%) Mặt cắt Đất Chỉ số chảy c u - Cắt cánh hiện tr-ờng (kN/m 2 ) c u - Nén không hạn hông (kN/m 2 ) c u - Nén ba trục UU - (kN/m 2 ) Độ nhạy Sét mềm, xám sáng phong hoá tới độ sâu nào đó Sét mềm, xám sẫm Sét cát mềm Sét mềm xám sẫm Sét cứng xám sáng Cắt cánh hiện tr-ờng Nén không hạn hông Hình 13.7 kết quả khảo sát đất trong sét mềm Bangkok tại Rangsit, Thailand (vẽ lại theo Brand và nnk, 1972) 285 Hình 13.8 Các đƣờng cong Tải trọng - Lún nhận đƣợc từ các thí nghiệm sức chịu tải Bảng 13.3 So sánh sức chịu tải giới hạn lý thuyết và hiện trƣờng B (m) c u (binh quan) a (kN/m2) Chỉ số dẻo b Hệ số hiệu chỉnh l c c u(hiệu chỉnh) d (kN/m2) q u(lý thuyết) e (kN/m2) Q u(hiện tr- ờng) f (kN/m2) q u(hiện trờng) g (kN/m2) 0.6 28.58 40 0.84 24.01 146.4 60 166.6 0.68 28.07 40 0.84 23.58 144.2 71 155.8 0.75 27.67 40 0.84 23.24 142.6 90 160 0.9 27.06 40 0.84 22.73 140 124 153 1,05 26.62 40 0.84 22.36 138.2 140 127 a PT (13.20) b Từ Hình 13.7 c Từ PT (2.28)(2.28) [ = 1,7 - 0,54logPI; Bjerrum (1972)] T¶i träng (kN) §é lón (mm) 286 d PT (2.27) e PT(13.19) f Hình 13.8 g q u(hiện trường) /B 2 Chú ý rằng sức chịu tải giới hạn nhận được từ hiện trường cao hơn khoảng 10% sức chịu tải lý thuyết. Lý do sự khác nhau đó là tỷ số D f /B trong các thí nghiệm hiện trường biến đôie từ 1,5 đến 2,5. Sự tăng sức chịu tải do độ sâu đặt móng chưa được xét tới trong PT (13.20). 13.7 Phƣơng trình sức chịu tải tổng quát Các phương trình sức chịu tải giới hạn (13.3), (13.7), và (13.8) chỉ dùng cho móng băng, móng vuông và móng tròn; chúng không dùng được cho trường hợp móng chữ nhật (0<B/L<1). Ngoài ra những phương trình đó không xét tới sức chống cắt dọc theo mặt trượt trong đất ở phía trên đáy móng (phần mặt trượt ký hiệu GI và HJ trong Hình 13.5). Thêm vào đó, tải trọng trên móng có thể nghiêng. Để xét tới tất cả những thiếu sót đó Meyerhof (1963) đã đề xuất dạng sau đây của phương trình sức chịu tải tổng quát sau: idsqiqdqsqcicdcscu FFFBNFFFqNFFFNcq 2 1 ' (13.21) Trong phương trình này, c‟= lực dính q = ứng suất hiệu quả tại cao trình đáy móng. = trọng lượng đơn vị của đất B = chiều rộng móng (= đường kính đối với móng tròn) F cs , F qs , F s = các hệ số hình dạng móng F cd , F qd , F d = hệ số chiều sâu F ci , F qi , F i = hệ số độ nghiêng tải trọng N c , N q , N = Các hệ số sức chịu tải Những phương trình xác định các nhân tố khác nhau trong PT (13.21) được mô tả ngắn gọn trong các đoạn sau. Chú ý rằng phương trình gốc cho sức chịu tải giới hạn chỉ được suy ra từ trường hợp mặt trượt phẳng (nghĩa là đối với móng băng). Các hệ số về hình dạng, độ sâu, và độ nghiêng tải trọng đều là những hệ số thực nghiệm. Các hệ số sức chịu tải Tính chất cơ bản của mặt phá hoại trong đất do Terzaghi đề nghị ngày nay được các nghiên cứu trong phòng và hiện trường về sức chịu tải xác nhận (Vesic, 1973). Tuy nhiên, góc 287 nêu trong Hình 13.5 gần với 45 + ‟/2 hơn là ‟. Nếu chấp nhận sự thay đổi này thì các giá trị của N c , N q , và N đối với góc ma sát của đất đã cho trong Bảng 13.1 cũng sẽ thay đổi. Với = 45 + ‟/2, có thể biểu thị như sau: 'tan2 2 ' 45tan eN q (13.22) và 'cot1 qc NN (13.23) Phương trình (13.23) cho N c , đã được Prandtl (1921) suy ra đầu tiên, và PT (13.22) cho N q đã được Reissner (1924) giới thiệu. Caquot và Kerisel (1953) và Vesic (1973) đã cho quan hệ của N như sau: 'cot1 q NN (13.24) Bảng 3.4 cho thấy biến thiên của các hệ số sức chịu tải nêu trên với góc ma sát Các hệ số hình dạng. Các phương trình cho hệ số hình dạng F cs , F qs và F s do De Beer (1970) đề nghị như sau: c q cs N N L B F 1 (13.25) qs B F 1 tan ' L (13.26) và s B F 1 0,4 L (13.27) trong đó L = chiều dài móng (L > B) Các hệ số hình dạng là các quan hệ thực nghiệm từ nhiều thí nghiệm trong phòng. Bảng 13.4 Các hệ số sức chịu tải N c N q N  N c N q N  0 5.14 1 0 26 22.25 11.85 12.54 1 5.38 1.09 0.07 27 23.94 13.2 14.47 2 5.63 1.2 0.15 28 25.8 14.72 16.72 3 5.9 1.31 0.24 29 27.86 16.44 19.34 4 6.19 1.43 0.34 30 30.14 18.4 22.4 5 6.49 1.57 0.45 31 32.67 20.63 25.99 6 6.81 1.72 0.57 32 35.49 23.18 30.22 7 7.16 1.88 0.71 33 38.64 26.09 35.19 8 7.53 2.06 0.86 34 42.16 29.44 41.06 9 7.92 2.25 1.03 35 46.12 33.3 48.03 10 8.35 2.47 1.22 36 50.59 37.75 56.31 11 8.8 2.71 1.44 37 55.63 42.92 66.19 12 9.28 2.97 1.69 38 61.35 48.93 78.03 288 13 9.81 3.26 1.97 39 67.87 55.96 92.25 14 10.37 3.59 2.29 40 75.31 64.2 109.41 15 10.98 3.94 2.65 41 83.86 73.9 130.22 16 11.63 4.34 3.06 42 93.71 85.38 155.55 17 12.34 4.77 3.53 43 105.11 99.02 186.54 18 13.1 5.26 4.07 44 118.37 115.31 224.64 19 13.93 5.8 4.68 45 133.88 134.88 "'271.76 20 14.83 6.4 5.39 46 152.10' 158.51 330.35 21 15.82 7.07 6.2 47 173.64 187.21 403.67 22 16.88 7.82 7.13 48 199.26 222.31 496.01 23 18.05 8.66 8.2 49 229.93 265.51 613.16 24 19.32 9.6 9.44 50 266.89 319.07 762.89 25 20.72 10.66 10.88 Các hệ số độ sâu Hansen (1970) đã đề nghị những phương trình sau cho các hệ số độ sâu: B D F f cd 4,01 (13.28) B D F f qd 2 'sin1'tan21 (13.29) F d = 1 (13.30) Các phương trình (3.28) and (3.29) có giá trị với D f /B 1. Đối với hệ số D f /B > 1, phải sửa đổi theo thứ tự thành B D F f cd 1 tan4,01 (13.31) B D F f qd 1 2 tan'sin1'tan21 (13.32) và F d = 1 (13.33) Trong các PT (13.31) và (13.32), số hạng tan - 1(D f /B) tính theo radian. Các hệ số độ nghiêng Meyerhof (1963) và Hanna và Meyerhof (1981) đề nghị các hệ số độ nghiêng sau dùng trong PT (13.21): 2 90 1 o qici FF (13.34) 2 ' 1 o i F (13.35) ở đây, = góc nghiêng của tải trọng trên móng so với đường thẳng đứng 289 MÆt n-íc ngÇm 13.8 Sức chịu tải Meyerhof, các hệ số hình dạng, độ sâu đặt móng và độ nghiêng tải trọng Phần lớn lời giải trình bày trong đoạn này, các hệ số sức chịu tải, hình dạng, độ sâu và độ nghiêng trong mục 13.7 sẽ được dùng đến. Song nhiều kỹ sư địa kỹ thuật lại quen với các hệ số do Meyerhof (1963) khuyến nghị dùng cho PT (13.21). Bảng 13.5 tóm tắt lại những hệ số đó. Ví dụ 13.3 Một móng vuông (B x B) được xây như nêu trong Hình 13.9. Giả thiết rằng = 105 lb/ft 2 , sat = 118 lb/ft 2 , D f = 4 ft, và D 1 = 2 ft. Tải trọng cho phép thực, Q all , với FS = 3 là 150.000 lb. các giá trị sức chống xuyên tiêu chuẩn, N 60 như sau: Hãy xác định kích thước của móng. Dùng PT (13.21) Giải Từ các PT (2.10 và (2.11), (a) Kết hợp với các PT (2.20) và (a) được 2020' 5,0 5,0 , 0 60 a p N (b) Độ sâu (m) N 60 (số quả nện/ft) 5 4 10 6 15 6 20 10 25 5 Hình 13.9 Móng vuông Như vậy, p a 2000lb/ft 2 . 5,0 , 0 60 60 1 a p NN [...]...Bây giờ có thể lập bảng sau: Độ sâu (ft) 5 10 15 20 25 , 0 N60 4 6 6 10 5 ' trung bình = 33,8° (lb / ft 2 ) 2 x 105 + 3(118 - 62.4) = 376.8 376.8 + 5(118 - 62.4) =654.8 654.8 + 5(118 - 62.4) - 932.8 932.8 + 5(118 - 62.4) = 1 210. 8 1 210. 8 + 5(118 - 62.4) = 1488.8 Ф‟(độ) [PT(b)] 33.6 34.5 33.3 36 31.6 34° Tiếp theo, chúng ta có: q all Qall... 10 Fcs Fqs = Fs Với  = 0 Fcd Fqd = Fd 0 Với ‟  10 Fcd Fqd = Fd Fci = Fqi Fgi Quan hệ Phương trình (3.23) Phương trình (3.22) N = (Nq - 1)tan(1,4‟); xem Bảng 3.6 Hình dạng móng 1 + 0.2 (B/L) 1 1 + 0.2(B/L)tan2(45 + (‟/2) 1 + 0,1 (B / L) t a n2 ( 4 5 + (‟/2) Độ sâu đặt móng 1 + 0.2 (Df/B) 1 1 + 0.2(Df/B)tan(45 + (‟/2) 1 + 0,1 (Df / B) tan( 4 5 + (‟/2) Độ nghiêng sức chịu tải tổng Phương trình. .. + 1 BNyF sF dF c 2 Trong phương trình này, Fcc và F c là các hệ số nén ép của đất 293 (13.36) Tính nén ép của đất được Vesic (1973) suy ra tương tự như sự nở của lỗ hổng Theo lý thuyết đó, để tính Fcc, Fqc, và F c cần theo các bước sau: 1 Tính chỉ số độ cứng, Ir, của đất tại độ sâu xấp xỉ B/2 phía dưới đáy móng, hay Ir Gs c' q' tan ' (13.37) trong đó G = môđun cắt của đất q = áp suất tầng phủ hiệu quả... sin 25 log 2 4,29 1 sin 25 0,347 Fcc và 1 Fqc Fqc N q tan ' Cho ‟ = 250, Nq = 10, 66 (xem Bảng 13.4); vì vậy, Fcc 1 0,347 10, 66 tan 25 0,347 0,216 Bây giờ, từ PT (13.36), qu c' N c Fcs Fcd Fcc qN q Fqs Fqc Fqd 1 BN N s N d N c 2 Từ bảng 13.4, cho ‟ = 250, Nc = 20,72, Nq = 10, 66, và N = 10, 88 Do đó Fcs 1 Fqs 1 Fs và Vậy, B L Nc 10, 66 20,72 1 0,6 1,2 1,257 B 0,6 tan ' 1 tan 25 1,233 L 1,2 1 0,4 Fcd Fqd Nq... đúng dần, chúng ta được B 1,3m 13.9 Ảnh hƣởng tính nén ép của đất Trong mục 13.3, các PT (13.3), (13.7), và (13.8), dùng cho trường hợp cắt tổng quát, đã được sửa đổi thành các PT (13.9), (13 .10) , và (13.11) để xét tới sự thay đổi của kiểu phá hoại trong đất (nghĩa là phá hoại cắt cục bộ) Sự thay đổi kiểu phá hoại là do tính nén ép của đất, và để xét tới điều này, Vesic (1973) đã đề nghị thay đổi PT... tan 25 1 sin 25 2 0,6 0,6 1,311 Fd=1 48 20,72 1,257 1,4 0,216 1 18 0,6 10, 88 0,8 1 0,347 2 0,6 18 10, 66 1,233 1,311 0,347 459kN / m 2 13 .10 Các móng chịu tải lệch tâm Trong nhiều trường hợp, như tường chắn, móng chịu tác dụng của momen cùng với tải trọng đứng, như nêu trong Hình 3.12a Trong những trường hợp này, áp suất của móng trên đất không phân bố đều Phân bố danh nghĩa áp suất đáy móng như sau: qmax... và Q 6e 1 BL B (13.45) Q 6e 1 (13.46) BL B Chú ý rằng trong những phương trình này, khi độ lệch tâm e đạt B/6, q min bằng không Cho e > 5/6, qmin sẽ âm, điều đó có nghĩa là sự kéo sẽ phát triển Vì đất không thể chịu bất kỳ q min 298 sự kéo nào, nên sẽ xẩy ra sự tách ly giữa móng và đất dưới móng Tính chất phân bố áp suất trên đất được nêu trong Hình 13.12a Giá trị của qmax là 4Q qmax (13.47) 3 L B... 13.7 Biến đổi của Ir(cr) với ’ và B/L1 Ir(cr) ’ (độ) 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 1 B 0 L 13 18 25 37 55 89 152 283 592 1442 4330 Theo Vesic (1973) 294 B 1 L 8 11 15 20 30 44 70 120 225 482 1258 Với ‟ > 0 Fcc 1 Fqc Fqc N q tan ' (13.41) Ví dụ 13.5 Cho một móng nông, B = 0.6 m, L = 1.2 m, và Df = 0,6m Những đặc trưng đã biết của đất như sau: Đất: ‟ = 25° c‟= 48 kN/m2 = 18 kN/m3 Môđun đàn hồi, Es =... 6 0.11 20 2.87 34 31.15 48 526.44 7 0.15 21 3.42 35 37.15 49 674.91 8 0.21 22 4.07 36 44.43 50 873.84 9 0.28 23 4.82 37 53.27 51 1143.93 10 11 12 13 0.37 0.47 0.6 0.74 24 25 26 27 5.72 6.77 8 9.46 38 39 40 41 64.07 77.33 93.69 113.99 52 53 1516.05 2037.26 Hình 3 .10 Một móng cột hình vuông với và q = (0,7)(18) = 12,6 kN/m2 = 18 kN/m2 Từ Bảng 3.4, với ‟ = 300 Nq = 18.4 N = 22.4 Fqs = l + B tan ‟= 1 +... chịu tải đối với các loại tải trọng này có thể được dự tính bằng cách dùng phương pháp do Meyerhof (1953) đề nghị, thường được quy gọi là phương pháp diện tích hiệu quả Sau đây là trình tự các bước xác định tải trọng giơí hạn mà đất có thể chịu và hệ số an toàn chống phá hoại về sức chịu tải 1 Xác định kích thước hiệu quả của móng: B‟ = chiều rộng hiệu quả = B - 2e L‟ = chiều dài hiệu quả = L Chú ý rằng . 4 2 x 105 + 3(118 - 62.4) = 376.8 33.6 10 6 376.8 + 5(118 - 62.4) =654.8 34.5 15 6 654.8 + 5(118 - 62.4) - 932.8 33.3 20 10 932.8 + 5(118 - 62.4) = 1 210. 8 36 25 5 1 210. 8 + 5(118. 92.25 14 10. 37 3.59 2.29 40 75.31 64.2 109 .41 15 10. 98 3.94 2.65 41 83.86 73.9 130.22 16 11.63 4.34 3.06 42 93.71 85.38 155.55 17 12.34 4.77 3.53 43 105 .11 99.02. tế trên đất = ( 13.13) FS Sức chịu tải giới hạn thực được xác định bằng áp suất giới hạn của móng mà đất có thể chịu được dư thêm so với áp suất gây ra bởi đất xung quanh tại cao trình đáy