Chương 10: Kiểm tra sự xuyên thủng của đài cọc - Điều kiện đài cọc không bò xuyên thủng: . cxxt PP  Với:   ixt PP (cọc nằm ngoài tháp xuyên). - Tính kích thước đáy tháp xuyên: Đầu cọc ngàm vào đài 10(cm): h0 = 1 – 0,1 = 0,9(m).  Cạnh đáy tháp xuyên: TX l = 2.h0 + lcột = 2.0,9 + 0,4 = 2,2(m).  Theo phương vuông góc cạnh đáy tháp xuyên: TX b = 2.h0 + bcột = 2.0,9 + 0,4 = 2,2(m). Do TX S = 2,2(m) > 1,1(m) (khoảng cách giữa 2 cọc). Nên cạnh tháp xuyên phủ ra ngoài tất cả các đầu cọc. Vì vậy đài cọc không bò cọc xuyên thủng.  .0 xt P VI. Kiểm tra độ lún của nền đất dưới đáy MKQƯ: p lực gây lún:  i i tc tb tc gl hPP . / *  2 23.8 19,4 0.88 6.728( / ) T m     bt  )/(072.1788.04,19 2/ mThi i    Có: dnbtbt z  . 1  ; glogl Pk .  ; 2 21 1 btbt bt P     ; glTB PP   12 ; S i = e 1i - e 2i 1 + e 1i  h i Chia nền đất dưới đáy MKQƯ ra thành các lớp phân tố có bề dày: hi = 0,2.bqư = 1(m),ta có l/b=1, b=4,8 (b qu) Dựa vào thí nghiệm cố kết của mẫu 2-33 để xác đònh e: P(T/m2) 0 2,5 5 10 20 40 80 e 0,673 0,659 0,648 0,623 0,611 0,583 0,553 Để tính lún cho các lớp ta áp dụng công thức sau: . 1 1 21 i h e ee S     lớp phân tố đầu tiên được lấy ở đáy móng khối quy ước cách mặt đất 19,4m (tính từ mũi cọc trở xuống) Sau khi tính toán ta có bảng tính lún sau: Lớp điểm Z z/b K o ú bt ú gl P 1 P 2 e 1 0 0 0.00 1 17.072 6.728 1 1 1 0.27 0.882 15.0575 5.934096 16.06 22.40 0.616 0.608 1 1 0.27 0.882 15.0575 5.934096 2 2 2 0.54 0.671 11.45531 4.514488 13.26 18.48 0.619 0.613 2 2 0.54 0.671 11.45531 4.514488 3 3 3 0.81 0.504 8.604288 3.390912 10.03 13.98 0.623 0.618 3 3 0.81 0.504 8.604288 3.390912 4 4 4 1.08 0.355 6.06056 2.38844 7.33 10.22 0.636 0.623 4 4 1.08 0.355 6.06056 2.38844 5 5 5 1.35 0.252 4.302144 1.695456 5.18 7.22 0.647 0.637 TỔNG Ta có: 0,0227( ) 2.27( ). i S m cm    Vì: 5 glbt   2.27( ) 8( ). i gh S cm S cm     Vậy: nền đất ở dưới đáy MKQƯ ổn đònh. VII. Kiểm tra diện tích cốt thép dọc trong qúa trình vận chuyển và cẩu lắp cọc: Do cọc dài 18m nên rất khó khăn trong quá trình vận chuyển và cẩu lắp cọc, vì vậy ta phải sử dụng cọc nối để vận chuyển cho dễ dàng , trong đó mỗi đoạn cọc dài 9m. Khi vận chuyển và khi treo giá búa để đóng thì cọc sẽ chòu lực theo sơ đồ dưới đây. Trong các sơ đồ này, muốn đảm bảo điều kiện chòu lực tốt nhất thì phải đặt vò trí các móc treo sao cho vò trí momen dương lớn nhất bằng trò số momen âm lớn nhất. Vì cọc dài 18(m) này được chia làm 2 đoạn bằng nhau và bằng 9(m), do đó khi kiểm tra và tính toán cốt thép thì ta tính cho 1 cọc điển hình là đủ. 1) Quá trình vận chuyển cọc: - Biểu đồ môment khi vận chuyển cọc: Để có M- hoặc M+ thì 2 móc cẩu cần phải đặt cách đầu cọc 1 khoảng: x=0,207.L = 0,207.9 = 1,863(m). Trọng lượng của 1m cọc: P1= BTCTcoc v  . = (0,3.0,3).1.2,5=0,225(T). Trọng lượng của cọc để cho an toàn (dùng để tính toán): P=n.P1=1,4.0,225=0,315(T). (Với: n=1,4 là hệ số động trong quá trình cẩu cọc). Môment sinh ra trong quá trình vận chuyển cọc là:   M ) (546,0)863,1.(315,0. 2 1 2 1 22 mTPxMM    ).(81,0 275,0.27000.9,0 546,0 9,0 2 cm hR M F oa  ( chọn lớp bảo vệ a=0,025(m)  h0= 0,3 – 0,025=0,275(m)). 2) Quá trình dựng lắp cọc: - Biểu đồ môment khi dựng lắp cọc:(hình vẽ). M- M+ 0.207L L q A V V B A B Để có M-=M+ thì 2 móc cẩu cần phải đặt cách đầu cọc 1 khoảng: y=0,207.L = 0,294.9 = 1.863(m). Trọng lượng của 1m cọc: L 0.207L 0.207L A B C M- M- M+ P1= BTCTcoc v  . = (0,3.0,3).1.2,5=0,225(T). Trọng lượng của cọc để cho an toàn (dùng để tính toán): P=n.P1=1,4.0,225=0,315(T). Tông momen tại gối A 0137.7* 2 137.7*315.0 2 315.0*863.1 22   BA VM Suy ra Vb = 1.08 Vậy canh tay don nơi momen max la mx 42.3 315 . 0 08.1  Vậy momen max tai nhòp AB la: ).(85.1 2 42.3*315.0 42.3*08.1 2 mTM   ).(7.2 275,0.27000.9,0 85,1 9,0 2 cm hR M F oa  ( chọn lớp bảo vệ a=0,025(m)  h0= 0,3 – 0,025=0,275(m)).  Nhận xét: ta thấy rằng trong 2 quá trình vận chuyển và dựng lắp cọc thì diện tích cốt thép đều nhỏ hơn so với diện tích cốt thép trong cọc đúc sẵn chọn ban đầu (4 18  Fa = 10,174(cm2).  Vậy lượng cốt thép chọn ban đầu trong cọc đúc sẵn thõa mãn cả 2 điều kiện khi vận chuyển và dựng lắp cọc. 3) Tính thép làm móc cẩu: Trọng lượng bản thân của toàn cọc khi đứng yên: lneo/2 lneo/2 ø12 - P1= BTCTcoc v  . = (0,3.0,3).9.2,5=2,025(T). - Trọng lượng bản thân của toàn cọc thiên về an toàn (dùng để tính toán): P=n. 2 1 P = )(4175,1 2 025,2 4,1 T (Với: n=1,4 là hệ số động trong quá trình cẩu cọc). Ta có: acoc RP . 4 . 2    ).(8 2800014,3 4175,14 . .4 mm R P a coc        Chọn thép làm móc cẩu là:  12. 4) Tính chiều dài cốt thép neo trong cọc: Ta coù: kmocneococ RlP    )(39,0 100.10.12.14,3 4175,1 3 m R P l kmoc coc neo    .  lneo=0,39(m)=390 (mm) . Chương 10: Kiểm tra sự xuyên thủng của đài cọc - Điều kiện đài cọc không bò xuyên thủng: . cxxt PP. h i Chia nền đất dưới đáy MKQƯ ra thành các lớp phân tố có bề dày: hi = 0,2.bqư = 1(m),ta có l/b=1, b=4,8 (b qu) Dựa vào thí nghiệm cố kết của mẫu 2-33 để xác đònh e: P(T/m2) 0 2,5 5 10 20 40. sau: . 1 1 21 i h e ee S     lớp phân tố đầu tiên được lấy ở đáy móng khối quy ước cách mặt đất 19,4m (tính từ mũi cọc trở xuống) Sau khi tính toán ta có bảng tính lún sau: Lớp điểm Z z/b K o ú bt ú gl P 1 P 2 e 1 0