Chương 8: Xác đònh trò số và chiều đặt lực Chọn hệ trục toạ độ như hình vẽ.Theo qui ước ta xác đònh được các lực tác dụng lên từng trục như hình vẽ. - Bánh răng thẳng 1 và 2: + Lực vòng: F t1 =F t2 = 1 1 .2 w d T = 17 96,401.2 =47,3 (N) + Lực hướng tâm: F r1 = F r2 = F t1 tg tw  =47,3tg20 0 =17,2 (N) - Bánh răng thẳng 3 và 4: +Lực vòng: F t3 =F t4 = 2 2 2 w d T = 27 59,1676.2 =124,2 (N) +Lực hướng tâm: F r3 = F r4 = F t3 tg w  =124,2.tg20 0 =45,2 (N) - Xét trục I : +Lực vòng trên khớp nối trục vòng đàn hồi : F t = 45 96,401.2 2 1  t D T =17,86 (N) Với D t – đường kính vòng tròn qua tâm các chốt (bảng16.10a[3]) Ta có : F rk =0,2F t =0,2.17,86=3,6 (N) +Ox: -F xA1 - F xB1 -F rk + F t1 =0  M y A =-F xB1 .73+ F t1 .24,5+ F rk .34,5=0 Suy ra : F xA1 =26,13 (N) F xB1 =17,57 (N) +Oy: F yA1 – F r1 + F yB1 =0  M x A =-F yB1 .73- F r1 .24,5 =0 Suy ra : F yA1 =11,43 (N) F yB1 =5,77 (N) +Mômen xoắn T=T 1 =401,96 (Nmm) - Xeùt truïc II : +Ox: F xA2 + F xB2 -F t2 - F t3 =0  M y A = F xB2 .73- F t2 .24,5- F t3 .43,5 =0 Suy ra : F xA2 =81,62 (N) F xB2 =89,88 (N) +Oy: -F yA2 -F r2 + F r3 -F yB2 =0  M x A =F yB2 .73+ F r2 .24,5- F r3 .43,5 =0 Suy ra : F yA2 =6,84 (N) F yB2 =21,16 (N) +Moâmen xoaén T=T 2 =1676,59 (Nmm) [...]... 1,2 16,6 37 ,8 11 9 3x3 1 ,8 1,73 143 21 12 4x4 2,5 132 301,7 22 12 4x4 2,5 132 301,7 30 12 4x4 2,5 20 ,89 339,3 31 15 5x5 3 325,3 656,7 33 9 5x5 3 41,57 113,1 -Các hệ số kdj và kdj đối với các tiết diện nguy hiểm theo [3] : kdj = ( k / + kx –1 ) / ky kdj = ( k / Với :  j  j + kx –1 ) / ky +kx : hệ số tập trung ứng suất do trạng thái bề mặt +ky : hệ số tăng bền mặt trục +Bảng 10 .8[ 3] Ra = 2,5÷0,63... Kd S S S _ 16,7 _ then căng then căng 10 6 1,73 2,06 1,57 1,64 2,12 1,7 11 9 1,62 1,64 2,12 1,7 71,3 63,3 47,3 1,79 2,06 21 12 1 ,85 2,06 1,67 1,64 2,12 1,73 6 31,5 5 ,89 22 12 1 ,85 2,06 1,67 1,64 2,12 1,73 6 31,5 5 ,89 30 12 1 ,85 2,06 1,67 1,64 2,12 1,73 5,9 31 15 1 ,85 2,06 1,67 1,64 2,12 1,73 15,7 25,6 13,4 33 9 1,62 1,64 2,12 1,7 1,79 2,06 _ _ 4,9 Vậy tất cả giá trò s đều thỏa, nên đảm bảo về độ... hệ số tập trung ứng suất tại rãnh then ứng với vật liệu có b = 600MPa là k = 1,76 ; k = 1,54 +Theo 10.10[3] tra hệ số kích thước j và j ứng với đường kính tại tiết diện nguy hiểm thứ j trục k Từ đó xác đònh k/ và K  / do lắp căng tại các tiết diện này, trên cơ sở đó dùng giá trò lớn hơn trong hai giá trò của K/   để tính Kd và giá trò lớn hơn trong hai giá trò của K  / , tương tự. .. thay đổi theo chu kỳ mạch động, do đó : mj=aj = maxj /2 = Tj / Woj (10.23[3]) +mj : trò số trung bình ứng suất tiếp tại tiết diện j trục k +aj : biên độ ứng suất tiếp tại tiết diện j trục k +maxj : biên độ ứng suất tiếp max tại tiết diện j trục k +Wj ; W0j : mômen cản uốn và momen cản xoắn - Chọn lắp ghép các ổ lăn lắp trên trục theo K6, lắp bánh răng, đóa xích theo K6 kết hợp với lắp then - Kích...Theo bảng 10.7[3] : Hệ số ảnh hưởng của ứng suất trung bình đến độ bền mỏi  = 0,05 ;  = 0 Các trục hộp giảm tốc đều quay, ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng do đó aj tính theo : aj = maxj = Mj / Wj ; mj = . (Mpa) Vậy : d 10 =3 ,8 mm d 20 = 0 mm d 30 = 0 mm d 11 =3 ,88 mm d 21 = 7,33 mm d 31 = 10,4 mm d 12 =5,3 mm d 22 =7 ,88 mm d 32 =11,2 mm d 13 = 0 mm d 23 = 0 mm d 33 =8, 52 mm - Xuất phát. bảo về độ bền mỏi. 21 12 1 ,85 2,06 1,67 1,64 2,12 1,73 6 31,5 5 ,89 22 12 1 ,85 2,06 1,67 1,64 2,12 1,73 6 31,5 5 ,89 30 12 1 ,85 2,06 1,67 1,64 2,12 1,73 5,9 _ _ 31 15 1 ,85 2,06 1,67 1,64 2,12 1,73. trên. Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diêïn nguy hiểm thỏa điều kiện sau: S jk = 22 jj jj SS SS    [s] (10.19[3]) +[s] = 2 : là hệ số