6/25/2014 1 BÁO CÁO MÔN HỌC THỦY CÔNG CHUYÊN ĐỀ: THIẾT KẾ KÈ BẢN TỰA GVHD: TRẦN VĂN HỪNG H d 2 d 1 B 1 B 2 B t L t 6/25/2014 2 NHÓM THỰC HIỆN: NHÓM KÈ BẢN TỰA 1. TRẦN MINH ĐIỀN 1050430 2. HỒNG MIHN THUẤN 1050505 3. ĐINH VĂN DŨNG 1050422 4. ĐẬU ĐỨC LỘC 1050459 6/25/2014 3 Một số hình ảnh kè bản tựa 6/25/2014 4 6/25/2014 5 6/25/2014 6 NỘI DUNG THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN ………oOo……… I. Số liệu thiết kế II. Hệ số áp lực đất III. Xác định các lực tác dụng lên công trình IV. Kiểm tra ổn định tường chắn V. Xử lý nền móng VI. Tính toán kết cấu các bộ phận của kè VII. Kiểm tra nứt tại chân kè 6/25/2014 7 I. Số liệu thiết kế 1. Số liệu địa chất. C = 0 (KN/m2) φ = 210 γω = 17 (KN/m3) = 1,7 (T/ m3) γđn = 7 (KN/m3 ) = 0,7 (T/ m3) 2. Các cao trình. - Cao trình đỉnh tường thiết kế: +3.5 m - Cao trình đáy tường thiết kế: - 2.5 m - Cao trình MNCN (max): + 3.0 m - Cao trình MNTN (min): - 1.5 m - Cao trình MNTB: (thường xuyên): + 2.0 m - Cao trình mực nước ngầm (MNN): - 0.7 m 6/25/2014 8 3. Kích thước tường chắn - Chiều cao tường chắn kể cả bản đáy: H = 6.0 m - Chiều dày bản đứng: d 1 = 0.4 m - Chiều dày bản đáy: d 2 = 0.6 m - Chiều dày thanh chống: t = 0.4 m - Chiều dày khoảng cách giữa 2 thanh chống: L t = 4.0 m - Chiều rộng bản đáy tường: B = 5.5 m + Phía ngực tường: B 1 = 1.5 m + Phía đất đắp: B 2 = 3.6 m 6/25/2014 9 4. Các số liệu khác a. Tải trọng tác dụng - Tải trọng xe thi công: xe bánh xíchC100 + Trọng lượng xe: P = 14T + Chiều rộng xe bánh xích: b = 2.4 m + Chiều dài xe bánh xích: l = 2.5 m + Hệ số vượt tải: n = 1.1 Quy tải trọng về phân bố điều: q = (n*p)/(l*b) = 1.1*14/2.4*2.5 = 2.6 T/m 2 - Tải trọng tác dụng của công trình - Tải trọng tác dụng của đất đắp, nước ngầm, nước sông - Tải trọng tác dụng của gió, sóng tàu b. Hệ số vượt tải - Hệ số vượt tải của áp lực đất và trọng lượng nước:n 1 = 1.10 - Hệ số vượt tải của áp lực thủy tĩnh: n 2 = 1.20 - Hệ số vượt tải của trọng lượng bê tông: n 3 = 1.05 - Hệ số vượt tải của trọng lượng đất đắp: n 4 = 1.15 6/25/2014 10 c. Cường độ tính toán của bê tông (Kg/cm 2 ) Trọng lượng bê tông: γ bt = 2.5 T/m 2 Loại cường độ Mác bê tông 150 200 250 300 Cường độ chịu nén Cường độ chịu kéo 65 6.0 90 7.5 110 8.8 130 10 d. Cường độ tính toán của cốt thép (Kg/cm2) Nhóm cốt thép Loại cường độ Tiêu chuẩn Cốt đai CT3 2100 2100 [...]... sau lưng tường = cao trình thiết kế = +3.5m và cao trình MNSmax = +3.0m q=2.6T.m +3.5 +3.5 +3.0 P1a Ea Ens Eb -2.5 ° A 0.6 O ° Enn 0.6 P2a Eđnbđ Eđntđ 5.5 Pa 0.6 γn *0.8 σ1 6/25/2014 6.0 Et 22 σ2 8 Trường hợp 8: Trường hợp hoạt động bình thường Vào mùa mưa, khi mưa kéo dài liên tục nhiều ngày, nước sau lưng tường không rút kịp, cao trình MN sau lưng tường = cao trình thiết kế và cao trình MNSmin = -1.5m... đứng: G1 = n1* γbt*H*d1 = 1.05*2.5*5.4*0.4 = 5.67T 2 Trọng lượng bản đáy: G2 = n1* γbt*B*d2 = 1.05*2.5*5.5*0.6 = 8.66T 3 Trọng lượng đất đắp sau tường: a Khi chưa xuất hiện MNN: Gdd = n4 * γω*H*B2 = 1.15*1.7*5.4*3.6 = 38.01T b Khi xuất hiện MNN = -0.7m: Gdd = n4 (* γω * Hdd *B2 + γ đn *Hdn *B2 ) = 33.04T c Khi MNN = Cao trình đỉnh kè thiết kế = +3.5m Gdd = n4 * γdn*H*B2 = 1.15*0.7*5.4*3.6 = 15.65T 6/25/2014... -0.7m, MNS = -2.5m 7 Trường hợp 7: Trường hợp hoạt động bình thường Cao trình MNN = +3.5m, MNS = +3.0m 8 Trường hợp 8: Trường hợp hoạt động bình thường Cao trình MNN = +3.5m, MNS = -1.5m 6/25/2014 29 Bảng kết quả tính toán TH8 STT Lực tác dụng Chiều tác dụng trên tính theo T/1m dài Tay đoàn (m) Momen đ/v điểm A GL CL 1 G1 5.67 1.70 9.64 2 G2 8.66 2.75 23.82 3 Gdd 15.65 3.70 57.91 4 Gnn 21.38 3.70 79.11... a 10 Eb 11 Enn 12 Ens 13 Ednbd 3.96 2.75 10.89 14 Edntd 0.48 1.70 0.82 15 Edntc 1.17 3.70 4.33 16 Et 13.75 2.00 27.50 ∑ 14.64 0.29 37.33 0.20 21.60 0.60 2.55 2.00 0.06 43.20 0.33 0.20 124.07 203.44 Bảng kết quả tính lật của các trường hợp: TH 1 2 3 4 5 6 7 8 K 3.68 3.46 3.23 3.29 2.77 3.01 2.33 1.64 6/25/2014 31 B Tính toán ứng suất đáy móng (đối với điểm O) Công thức tính ứng suất s max min P 6e... -0.7m, MNS = -2.5m 7 Trường hợp 7: Trường hợp hoạt động bình thường Cao trình MNN = +3.5m, MNS = +3.0m 8 Trường hợp 8: Trường hợp hoạt động bình thường 6/25/2014 Cao trình MNN = +3.5m, MNS = -1.5m 33 Bảng kết quả tính toán ST T Lực tác dụng Chiều tác dụng trên tính theo T/1m dài Tay đoàn (m) Momen đ/v điểm O (─) (+) 1 G1 5.67 1.07 2 G2 8.66 0.00 3 Gdd 15.65 0.95 14.87 4 Gnn 21.38 0.95 20.31 5 Gns 0.66... Enn 11 Ens 12 Ednbd 3.96 0.00 13 Edntd 0.48 1.05 14 Edntc 1.17 0.95 1.11 15 Et 13.75 0.75 10.31 ∑ 14.64 0.29 60.73 19.36 1.32 37.33 0.20 21.60 0.60 2.55 6.07 2.00 0.06 43.20 0.33 0.20 0.50 99.34 44.21 Bảng kết quả tính ứng suất đáy móng cho các trường hợp: TH 1 2 3 4 5 6 7 8 σmax 14.59 11.76 13.78 14.58 14.09 14.55 15.49 18.46 σmin 7.61 11.38 8.76 6.34 5.69 5.61 5.81 3.41 σTB 11.1 11.57 11.27 10.46 9.89... 6/25/2014 13 4 Áp lực đẩy nổi + Cường độ: Pđn = γ n*H (T) Với: H_chiều cao phần vật ngập trong nước + Trị số: Eđn = n2*Pđn*L (T/m) L_bề rộng phần vật ngập trong nước Điểm đặt: tại trọng tâm vật Xét cho cả bản đáy, tường đứng và thanh chống (nếu có phần nào đó ngập trong nước) 6/25/2014 14 5 Áp lực thấm tác dụng lên công trình: Áp lực thấm chỉ xảy ra khi MNN cao hơn MNS, áp lực thấm tính theo đường viền... định lật:  M K   M Trong đó: cl ≥ [KL] = 1.15 gl - ∑ Mcl _tổng momen chống lật (T.m) - ∑ Mgl _tổng momen gây lật (T.m) - [KL] _ hệ số an toàn, công trình cấp III chọn [KL] = 1.15 Ta tính toán và lập bảng kiểm tra cho cả 8 trường hợp đã nêu 6/25/2014 28 1 Trường hợp 1: Trường hợp vừa mới thi công xong Không có MNN và MNS 2 Trường hợp 2: Trường hợp hoạt động bình thường Cao trình MNN = -0.7m, MNS =... (2P 1a + P 2a)*H/3*(2P1a + P2a)_ dạng hình thang 6/25/2014 12 2 Áp lực bị động + Cường độ áp lực bị động: Pb = (qa + ∑γi*hi )* λa + 2Ci λa + Trị số và điểm đặt tính tương tự như áp lực chủ động 3 Áp lực thủy tĩnh + Cường độ: Pn = γ n *H (T/m2) Với: H_ chiều cao cột nước (m) γn _dung trọng của nước (T/m3) + Trị số: En = n2* Pn*H Điểm đặt cách đáy công trình một đoạn: x = H/3 (m) Xét cho cả nước ngầm và... hoặc trượt sâu 6/25/2014 σ _áp lực đáy móng b_chiều rộng đáy móng γdn_dung trọng đẩy nổi Nth_trị số mô hình tới hạn (không có đk lấy = 3) tgψ_hệ số chống cắt C_hệ số dính φ_góc ma sát trong δ_hệ số cô kết K_hệ số thấm của đất nền ε1_hệ số rỗng ban đầu ε2_hệ số rỗng sau khi XDCT a_hệ số co ép của đất nền a   1   s 2 36 tb