Đồ án Công nghệ chế tạo máy SV: Lưu Hùng Cường Lời cảm ơn! Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy thiết thực cho sinh viên ngành khí nói chung c ần thiết cho ngành ôtô nói riêng Nó phục vụ cho việc học t ập nghiên cứu cơng nghệ mà cịn bắt buộc sinh viên tìm hiểu thêm Đây dịp để sinh viên có điều kiện kiểm tra, ơn lại mơn học có liên quan Em xin chân thành cảm ơn thầy giáo Nguyễn Trọng Doanh hướng dẫn tận tình q trình hồn thành đồ án Do điều kiện khách quan kiến thức thân, kinh nghiệm thực tế hạn chế, nên đồ án chắn khơng tránh khỏi thiếu sót.Vậy em mong thầy, cô giúp đỡ bảo thêm để em hoàn thiện học tập công việc sau Sinh viên Lưu Hùng Cường Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 Ni dung án cơng nghệ chế tạo máy I Phân tích chi tiết vàđịnh dạng sản xuất II Phân tích tính cơng nghệ chi tiết III Xác định dạng sản xuất IV Chọn phương pháp chế tạo phôi V Lập thứ tự ngun cơng VI Tính lượng dư cho ngun công 3: Khoan – Khoét – Doa tra lượng dư cho bề mặt cịn lại VII Tính chế độ cắt cho nguyên công Khoan – Khoét – Doa tra ch ế độ cắt cho bề mặt cịn lại VIII Tính thời gian gia cơng cho tất nguyên công IX Thiết kếđồ gá cho ngun cơng I Phân tích chức điều kiện làm việc chi tiết Chức Đầu kéo máng cào PRP.150 có chức làm gối đỡ cho máng cào Nó có nhiệm vụ liên kết máng cào cần máng cào Giúp cho việc tháo l ắp đơn giản mà đảm bảo điều kiện làm việc máng Đều kiện làm việc i Đầu kéo máng cào thường làm việc với tải trọng lớn B ề m ặt l àm vi ệc ch ủ yếu φ150, φ100, φ160 III Phân tích dạng sản xuất Ta có Sản lượng hàng năm : Trọng lượng chi tiết : Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 N = 5000 chic/nm Q1 = V γ γ khối lượng riêng vật liệu làm chi tiêt γ = kg/dm3 V thể tích chi tiết V = V1 + V2 + V3 + V4 V1 ,V2 , V3 , V4 thể tích thành phần V1 Thể tích trụ lớn V1 = π 2102.38/4 = 1316,17(cm3) V2 Thể tích hộp chữ nhật V2 = 256.256.25 = 1638,4 (cm3) V3 Thể tích trụ nằm V3 = π 1602.22/4=442,33(cm3) V4 Thể tích khối trụ V4= π 1502.52/4=981,9 (cm3) V5 Thể tích khối trụ V5=π 1352.6/4=85,88(cm3) V6 Thể tích khối trụ V6=π 1002.15/4=117,80(cm3) V7 Thể tích khối trụ V=π 812.12/4=61,83(cm3) V = V1 + V2 + V3 - V4- V5- V6- V7=2159,499(cm3)=2,15(dm3) Q = V γ = 2,15 = 15,11 kg Với: Q = 15,11kg N = 5000 chiếc/năm Tra bảng 3/13, [V] Ta có: Dạng sản xuất hàng khối IV Chọn phương pháp chế tạo phôi Dựa vào kết cấu chi tiết, nhìn chung khơng q phức tạp Vật liệu chế tạo gang xám CX 15– 32 Dạng sản xuất hàng khối nên: Chọn phương pháp chế tạo phôi phương pháp đúc: Khuôn kim loại Mẫu gỗ Cấp xác đúc cấp II Mặt phân khuân sau: V Lập thứ tự nguyên công Gia công chi tiết thực qua nguyên công sau: Phay mặt đáy Phay mặt đầu Khoan – Khoét – doa lỗ φ10 Phay mặt bên Khoét – Doa lỗ φ40 Tarô lỗ ren Kiểm tra độ song song mặt đáy mặt trụ φ20 Sau sơ đồ gá đặt,định vị, kẹp chặt thiết kế sơ b ộ cho t ừng nguyên công: Nguyên công 1: Phay mặt đáy * Dụng cụ: Dao phay mặt đầu : ROTC 3252 - 59 * Mỏy : Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 Máy phay 6H82 có N = 7,5KW, η = 0.75 * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng B (thô) hạn chế bậc tự Khối V ngắn định vị bậc tự * Điểm đặt lực kẹp W W đặt bên khối V * Kích thước sau gia cơng cần đạt: Khoảng cách đến mặt định vị 12 mm Độ nhám bề mặt 2,5 Nguyên công 2: Phay mặt đầu * Dụng cụ: Dao phay hình trụ có gắn mảnh hợp kim cứng :ROTC 3252 - 59 * Máy: Máy phay ngang 678M có Nm = 1,7 KW * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng A (tinh) hạn chế bậc tự khối V nắn định vị bậc tự * Điểm đặt lực kẹp W W đặt bên khối V • Kích thước sau gia cơng cần đạt Nguyên công 3: Khoan - Doa lỗ φ10 * Dụng cụ: Dao phay mặt đầu thép gió ROTC 3252 – 59 * Máy : Máy khoan 2A125 có N = 2,2KW * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng B (tinh) hạn chế bậc tự khối V ngắn định vị bậc tự * Điểm đặt lực kẹp W W đặt lên bên khối V *Kích thước sau gia cơng cần đạt Nguyên công : Phay mặt bên * Dụng cụ: Dao phay đĩa ROTC 3755 - 59 * Máy phay 6H80 * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng A (tinh) hạn chế bậc tự Chốt trụ hạn chế bậc tự do, chốt trám hạn chế bậc tự * Điểm đặt lực kẹp W W đặt lên bên chi tiết cấu kẹp liên động * Kích thước sau gia công cần đạt Nguyên công 5: Khoét - Doa lỗ φ40 * Dụng cụ: Dao khoét chuôi cán dùng khoét lỗ thông :D = 39,6 Dao doa có D = 40 * Máy: Máy doa ngang 2A125 * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng A (tinh) hạn chế bậc tự Chốt trụ định vị bậc tự do, chốt trám định vị bậc tự * Điểm đặt lực kẹp W W đặt lên bên chi tiết nhờ cấu kẹp liên động * Kích thước sau gia cơng cần đạt Ngun cơng 6: Tarơ lỗ vít Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 * Dng c:Dao Tarô d=12 dùng cho lỗ không thông * Máy:Khoan K25 * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng B (tinh) hạn chế bậc tự do.2 khối V ngắn định vị bậc tự * Điểm đặt lực kẹp W W đặt lên khối V Nguyên công 7: Kiểm tra Theo yêu cầu chi tiết ta cần kiểm tra độ xác bề mặt sau: Độ không song song mặt trụ φ40 mặt phẳng đáy VI tính lượng dư cho bề mặt tra lượng dư cho bề mặt cịn lại 1.Tính lượng dư cho bề mặt gia cơng Theo u cầu đầu ta cần tính lượng dư gia công khoan – khoét – doa lỗ φ10 Theo bảng 21 - 1, [ I ], trang 34 ta có : Khi khoan mũi khoan ruột gà Rz = 50 Ta = ( chi tiết gia cơng gang xám) Cấp độ bóng 4, cấp xác Độ lệch trục chiều dài 1mm ∆y = 0,9 µm Độ lệch tâm Co = 20 µm Dung sai δ = 200 µm Theo bảng 22 - 1, [I], trang 35 ta có: Khi khoét Rz = 40 Ta = Cấp độ bóng 5, cấp xác Dung sai δ = 140 µm Theo bảng 23 - 1, [I], trang 36 ta có: Khi khoét Rz = 10 Ta = Cấp độ bóng 6, cấp xác Dung sai δ = 84 µm * Sai lệch khơng gian khoan ρa 2 = Co + ( ∆y.l ) = 20 + ( 0,9.32 ) = 35,06 µm = 35 µm * Sai lệch cịn lại khoét ρa = 0, 04 35 = 1,4 µm = µm * Sai số gá đặt khoan 2 εgđ = ε c + ε k εc : Sai số chuẩn Do gốc kích thước trùng với mặt chuẩn định vị εc = εkc: Sai số kẹp chặt Sai số kẹp chặt xuất lực kẹp chặt phôi sinh giá trị lượng di động chuẩn gốc chiếu lên phương kích thước thực εkc = (ymax - ymin).cos Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 α: Góc phương kích thước thưc lực k ẹp trường hợp α = 900 εkc = Vậy 2 εgđ = ε c + ε k = 02 + 02 = * Sai số gá đặt khoét εgđ = 0,05 εgđ = * Sai số gá đặt doa εgđ = 0,02 εgđ = * Lượng dư nhỏ khoan 2.Zmim = 2.(Ra + Ta + ρ b2 + ε a2 ) Lượng dư nhỏ khoét tinh 2.Zmin = 2.(50 + + 35 + ) = 85 = 170 µm Lượng dư nhỏ doa 2.Zmin = 2.(40 + + 12 + ) = 41 = 82 µm * Kích thước tính tốn Kích thước tính tốn kht d = 10,05 - 0,082 = 9,968 mm Kích thước tính toán khoan d = 9,968 - 0,170 = 9,798 mm * Kích thước giới hạn Kích thước giới hạn sau doa dmax = 10,05 mm dmin = 10,05 - 0,05 = 10 mm Kích thước giới hạn sau khoét dmax = 9,968 mm dmin = 9,968 - 0,14 = 9,828 mm Kích thước giới hạn sau khoan dmax = 9,798 mm dmin = 9,798 - 0,25 = 9,548 mm * Lượng dư giới hạn Khi doa : Zmin = 10,05 - 9,968 = 0,082 mm = 82 µm Zmax = 10 - 9,828 = 0,172 mm = 172 µm Khi khoét : Zmin = 9,968 - 9,794 = 0,17 mm = 170 µm Zmax = 9,828 - 9,548 = 0,28 mm = 280 µm * Kiểm tra lại kết tính tốn Sau khoét thô: Zmax - Zmin = 280 - 170 = 110 µm δ - δ = 250 - 140 = 110 µm Sau doa thô: Zmax - Zmin = 170 - 82 = 88 µm δ - δ = 140 - 50 = 90 µm Ta có bảng tính tốn sau: Lu Hïng Cờng ÔTÔ - K42 Bc RZ a àm Ti a µm ρa µm εgđ µm Zt µm dt mm δ µm dmin mm dmax mm 2Zmin µm 2Zmax µm Khoan 50 35 - 9,794 250 9,544 9,790 - - Khoét 40 170 9,968 140 9,828 9,960 170 280 Doa 10 - 82 10,050 50 10,000 10,050 88 170 2.Tra lượng dư cho bề mặt cịn lại 2.1 Ngun cơng 1: Phay mặt A Phay thô: Zthô = 1,6 mm Phay tinh: Ztịnh = 0,5 mm 2.2 Nguyên công 2: Phay mặt đầu Phay thô: Zthô = 1,6 mm Phay tinh: Ztịnh = 0,5 mm 2.3 Nguyên công 3: Khoan - kht - Doa (đã tính) 2.4 Ngun cơng 4: Phay mặt bên Phay thô 2.Zthô = 1,3 mm Phay tinh 2.Ztịnh = 0,3 mm 2.5 Nguyên công 5: Khoét - Doa lỗ φ 400 Tiện thô Zthô = 2,3 mm Tiện tinh Ztịnh = 0,3 mm VII tính chếđộ cắt cho bề mặt tra chếđộ cắt cho bề mặt cịn lại Tính chế độ cắt Ta tính chế độ cắt cho ngun cơng 3: Khoan – Khoét – Doa lỗ φ10 Ta chọn máy gia cơng Máy khoan đứng nhiều trục 2H125 có N = 2,2KW .(Theo tài liệu [II] Số vòng quay trục n = 40; 140; 195; 172; 392; 545; 680; 960; 1360; vòng/ phút Lượng chạy dao S = 0,1; 0,13; 0,17; 0,22; 0,28; 0,31; 0,48; 0,62; 0,81; mm/ vòng Khoan * Chiều sâu cắt t= D 10 = = 4,5 mm 2 * Lượng chạy dao S Theo bảng - 27, [IV], trang 25 Ta có S = 0,21 ÷ 0,47 mm/vg Chọn theo máy S = 0,22 mm/vg * Tốc độ cắt q V = CV D KV m/phút T m S y Ta chọn mũi khoan ruột gà thép gió Theo bảng - 28 ,[IV], trang 23 ta có: CV = 24,2; q = 0,45; y = 0,3; m = 0,2 T : Chu kỳ tuổi bền trung bình Theo bảng - 30 ,[IV], trang 24 ta có: T = 75 phỳt Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 vy: KV : Hệ số điều chỉnh chung khoan KV = KMV + Kuv + Klv Theo bảng - 1, [IV], trang tacó: nv KMV =  190     HB  Theo bảng - 2, [IV], trang tacó: nv = 1,25 1, 25  190  ⇒ KMV =   = 0,882  210  Kuv: Hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt Theo bảng - 31, [IV], Kuv = 0,83 Klv: Hệ số phụ thuộc vào chiều sâu lỗ khoan Theo bảng - 31, [IV], Klv = ⇒ Kv = 0,882 0,83 = 0,732 v= 24,2 0,45 0,732 = 31,6 m/phút 75 0,2 0,22 0,3 * Số vòng quay trục : n 1000.v 1000 31,6 n= = = 1117,28 vg/phút Π Π.D Chọn theo máy n = 1075 vg/phút Khi vận tốc tính lại sau: n.Π.D 1075.Π.9 v = = = 30,4 m/phút 1000 1000 * Mô men xoắn lực chiều trục * Mô men xoắn lực chiều trục Mô men xoắn: MX = 3D S σ b0,7 ⇒ MX = 0,36 75 0,7 = 1943 KG.mm Lực chiều trục Po = 2D 1, S 0,8 σ b0,7 ⇒ Po = 415 KG * Công suất cắt NC = M x n 1943.1075 = = 2,09 KW 975000 975000 So sánh với máy ta thấy: NC < Nm η = 2,8 0,8 = 2,24 KW Vậy máy 2A125 đủ công suất để thực nguyên công Đ i với hai bước kht doa ta khơng tính tốn lực cắt ố Khoét * Chiều sâu cắt t= Lu Hïng Cờng D D1 = 0,4 mm ÔTÔ - K42 * Lượng chạy dao S Theo bảng - 26, [IV], trang 25 Ta có S = 0,9 mm/vg Ch ọn theo máy S = 0,81 mm/vg * Tốc độ cắt q V = CV D KV m/phút T m t x S y Theo bảng - 29, [IV], ta có: CV = 105; q = 0,4; x = 0,15; y = 0,45; m = 0,4 T : Chu kỳ tuổi bền trung bình Theo bảng - 30 ,[IV], ta có: T = 40 phút KV : Hệ số điều chỉnh chung KV tính toán bước khoan ⇒ Kv = 0,882 0,83 = 0,732 vậy: 105 4, 0,4 v= 0,732 = 56,9 m/phút 40 0,4 0,110,15 0,8 0,45 Doa * Số vịng quay trục : n 1000.v 1000 56,9 n= = = 1848 vg/phút Π 9,8 Π.D Chọn theo máy n = 1800 vg/phút Khi vận tốc tính lại sau: n.Π.D 1800.Π.9,8 v = = = 55,4 m/phút 1000 1000 * Chiều sâu cắt t= vậy: D − D2 = 0,1 mm * Lượng chạy dao S Theo bảng - 26, [IV] Ta có S = 2,6 mm/vg Chọn theo máy S = 2,2 mm/vg * Tốc độ cắt q V = CV D KV m/phút T m t x S y Theo bảng - 29, [IV], ta có: CV = 109; q = 0,2; x = 0; y = 0,5; m = 0,45 T : Chu kỳ tuổi bền trung bình Theo bảng - 30 ,[IV], ta có: T = 120 phút KV : Hệ số điều chỉnh chung KV tính tốn bước khoan ⇒ Kv = 0,882 0,83 = 0,732 v= 109 10 0,2 0,732 = 11,6 m/phút 120 0,45 0,015 2,2 0,45 * Số vòng quay trục : n 1000.v 1000 11,6 n= = = 225,4 vg/phút Π.D Π 22 Chọn theo máy n = 272 vg/phỳt Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 10 Khi vận tốc tính lại sau: n.Π.D 272.Π.21,97 v = = = 18,84 m/phút 1000 1000 Tra chế độ cắt cho bề mặt lại 2.1 Nguyên công 1: Phay mặt đáy Phay thô: Chọn sơ t = 1,2 mm S = 0,14 ÷ 0,18 mm/răng v = 132 m/phút NC = KW Chọn dao Theo tài liệu[II] , ta chọn dao phay m ặt đầu thép gió, φ40, 10 Vậy S = 1,4 ÷ 1,8 mm/vịng Chọn máy gia cơng 6H112 có : N = KW Số vịng quay trục tính sau: 1000.v 1000 132 n= = = 1050 vg/phút Π.D Π 40 chọn tốc độ quay trục theo máy n = 950 vịng/phút ⇒ S = 1,33 ÷ 1,71 m/phút ⇒ chọn S = 1,5 m/phút Tính lại vận tốc cắt Khi vận tốc tính lại sau: n.Π.D 950 π 40 v = = = 119,3 m/phút 1000 1000 Vậy t = 1,2 mm S = 1,5 mm/phút v = 119,3 m/phút NC = KW Phay tinh: Chọn sơ t = 0,5 mm S = 0,8 ÷ mm/vịng v = 50 m/phút NC = KW Chọn dao Theo tài liệu[II] , ta chọn dao phay m ặt đầu thép gió, φ40, 10 Chọn máy gia cơng 6H112 có : N = KW Số vịng quay trục tính sau: 1000.v 1000 50 n= = = 397,88 vg/phút Π.D Π 40 chọn tốc độ quay trục theo máy n = 375 vịng/phút ⇒ S = 0,3 ÷ 0,4 m/phút ⇒ chọn S = 0,4 m/phút Tính lại vận tốc cắt Khi vận tốc tính lại sau: n.Π.D 375 π 40 v = = = 47,12 m/phút 1000 1000 Vy t = 0,5 mm Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 11 S = 0,4 m/phút v = 47,12 m/phút NC = KW 2.2 Nguyên công 2: Phay mặt đầu Tất thông số lấy theo nguyên công 2.3 Nguyên công 3: Gia công lỗ φ 10(Đã tính) 2.4 Ngun cơng 4: Phay mặt bên Phay thô: Chọn sơ t = 1,6 mm S = 0,14 ÷ 0,18 mm/răng v = 132 m/phút NC = KW Chọn dao Theo tài liệu[II] , ta chọn dao phay m ặt đầu thép gió, φ40, 10 Vậy S = 1,4 ÷ 1,8 mm/vịng Chọn máy gia cơng 6H112 có : N = KW Số vịng quay trục tính sau: 1000.v 1000 132 n= = = 1050 vg/phút Π.D Π 40 chọn tốc độ quay trục theo máy n = 950 vòng/phút ⇒ S = 133 ÷ 211 mm/phút ⇒ chọn S = 192 mm/phút Tính lại vận tốc cắt Khi vận tốc tính lại sau: n.Π.D 950 π 40 v = = = 119,3 m/phút 1000 1000 Vậy t = 1,2 mm S = 192 mm/phút v = 119,3 m/phút NC = KW Phay tinh: Chọn sơ t = 0,5 mm S = mm/ph v = 50 m/phút NC = KW Chọn dao Theo tài liệu[II] , ta chọn dao phay m ặt đầu thép gió, φ40, 10 Chọn máy gia cơng 6H112 có : N = KW Số vịng quay trục tính sau: 1000.v 1000 50 n= = = 397,88 vg/phút Π.D Π 40 chọn tốc độ quay trục theo máy n = 375 vịng/phút ⇒ S = 0,3 ÷ 0,4 m/phút ⇒ chọn S = 0,4 m/phút Tính lại vận tốc cắt Khi vận tốc tính lại sau: Lu Hïng Cêng ¤T¤ - K42 12 v = Vậy n.Π.D 375 π 40 = = 47,12 m/phút 1000 1000 t = 0,5 mm S = 0,4 m/phút v = 47,12 m/phút NC = KW 2.5 Nguyên công 5: Khoét - Doa lỗ φ 40 Khoét: Chọn sơ t = 2,8 mm S = 0,05 ÷ 0,2 mm/vịng v = 24,5 m/phút NC = KW Chọn dao Theo tài liệu[III], ta chọn dao mũi khoét φ 39,6mm Chọn máy gia cơng 2A125 có : N = KW Số vịng quay trục tính sau: 1000.v 1000 24,5 n= = = 401 vg/phút Π 39,6 Π.D chọn tốc độ quay trục theo máy n = 392 vịng/phút Tính lại vận tốc cắt Khi vận tốc tính lại sau: n.Π.D 392 π 39,6 v = = = 21,15 m/phút 1000 1000 Lượng chạy dao S chọn theo máy S = 0,48 mm/vòng Vậy t = 2,8 mm S = 0,1 mm/vòng v = 21,15 m/phút NC = KW Doa: Vậy Chọn sơ t = 0,2 mm S = 0,1 mm/vòng v = 6,5 m/phút NC = KW Chọn dao Theo tài liệu[III], ta chọn dao mũi doa φ40 Chọn máy gia cơng 2A135 có : N = KW Số vịng quay trục tính sau: 1000.v 1000 6,5 n= = = 151 vg/phút Π.D Π 10 chọn tốc độ quay trục theo máy n = 140 vịng/phút Tính lại vận tốc cắt Khi vận tốc tính lại sau: n.Π.D 270 π 10 v = = = 8,48 m/phút 1000 1000 Lượng chạy dao S chọn theo máy S = 0,8 mm/vòng Lu Hïng Cờng t = 0,2 mm ÔTÔ - K42 13 S = 0,8 mm/vòng v = 8,48 m/phút NC = KW IIi tính thời gian Gia cơng Nguyên công 1: Phay mặt đáy A L + L1 + L T0 = i S.n i=2 L = 45 L1 = t ( D − t ) + (0,5 ÷ 3) = 1,7( 40 − 1,7) + (0,5 ÷ 3) = 8,06 + (0,5 ÷ 3) lấy L1 = 10 mm L2 = mm S = 0,157 mm/vòng n = 950 vòng/phút 45 + 10 + T0 = = 0,82 phút 0,157 950 Nguyên công 2: Phay mặt đầu Tính tốn ngun cơng T0 = 0,82 phút Nguyên công 3: Gia công lỗ φ 10 Khoan: L + L1 + L T0 = i S.n i=2 L = 30 d L1 = ctgα + (0,5 ÷ 2) 21,75 = ctg60o + (0,5 ÷ 2) = 6,29 + (0,5 ÷ 2) lấy L1 = mm L2 = (1 ÷ 3) mm lấy L2 = mm S = 0,22 mm/vòng n = 680 vòng/phút 30 + + T0 = = 0,274 phút 0,22 680 Khoét: L + L1 + L T0 = i S.n i=1 L = 30 d − d2 L1 = ctgα + (0,5 ÷ 2) 21,97 − 21,79 = ctg60o + (0,5 ÷ 2) Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 14 = 0,052 + (0,5 ÷ 2) lấy L1 = 2,5 mm L2 = (1 ÷ 3) mm lấy L2 = mm S = 0,81 mm/vòng n = 1360 vòng/phút T0 = 30 + 2,5 + = 0,03 phút 0,81 1360 T0 = L + L1 + L i S.n Doa: i=1 L = 30 d − d1 L1 = ctgα + (0,5 ÷ 2) 22 − 21,97 = ctg60o + (0,5 ÷ 2) = 0,058 + (0,5 ÷ 2) lấy L1 = mm L2 = (1 ÷ 3) mm lấy L2 = mm S = 2,2 mm/vòng n = 272 vòng/phút 30 + + T0 = = 0,06 phút 2,2 272 T03 = 0,274 + 0,003 + 0,06 = 0,337 phút Nguyên công 4: Phay mặt bên T0 = L + L1 + L i S.n i=1 L = 30 d L1 = ctgα + (0,5 ÷ 2) 9,5 = ctg60o + (0,5 ÷ 2) = 2,743 + (0,5 ÷ 2) lấy L1 = mm L2 = (1 ÷ 3) mm lấy L2 = mm S = 0,36 mm/vòng n = 950 vòng/phút 30 + + T0 = = 0,112 phút 0,36 950 Nguyên công 5: Khoét - Doa lỗ φ 40 Khoét Lu Hïng Cêng ¤T¤ - K42 15 T0 = Doa L + L1 i S.n i=1 L=1 L1 = (0,5 ÷ 2) mm lấy L1 = mm S = 0,36 mm/vòng n = 960 vòng/phút 1+ T0 = = 0,01 phút 0,36 960 T0 = T05 L + L1 i S.n i=1 L=1 L1 = (0,5 ÷ 2) mm lấy L1 = mm S = 0,36 mm/vòng n = 392 vòng/phút 1+ T0 = = 0,02 phút 0,36 392 = 0,01 + 0,02 = 0,03 phút Nguyên công 6: Kiểm tra độ song song giữ lỗ trụ mặt đ a áy ix tính tốn thiết kếđồ gá cho ngun cơng Yêu cầu: Thiết kế đồ gá cho nguyên công phay hai mặt bên Biết tiến trình cơng nghệ gia cơng chi tiết là: • Phay mặt đáy • Phay mặt đầu • Gia cơng lỗ lỗ Φ10 • Phay mặt bên • Khoét – Doa lỗ φ40 • Kiểm tra Phân tích sơđồ gá đặt phôi Để gia công hai măt bên chi tiết ta phải hạn chế bậc tự Vì ngun cơng trước chi tiết gia công m ặt A v B nên ta chọn mặt A B làm chuẩn định vị để gia công hai mặt bên Mặt phẳng B chọn làm chuẩn gia cơng đạt độ bóng R a = 2,5 làm chuẩn tinh để gia cơng hai măt bên Việc chọn chuẩn s ẽ đảm bảo chi tiết không bị biến dạng lực cắt đảm bảo mặt chuẩn có đủ diện tích định vị Do mặt phẳng B chọn làm chuẩn hạn chế bậc tự nên s ẽ l chu ẩn ta chọn lực kẹp có phương vng góc với măt B chiều hướng vào mặt B * Chọn cấu định vị Qua phân tích ta thấy: Do mặt phẳng tinh cần hạn chế bậc tự nên ta ch ọn phi ến t ỳ c ố định để t o thành mặt phẳng Hai phiến tỳ có dạng bạc bắt vít vào thân đồ gá Sau l ắp kẹp chặt song ta phải mài lại chúng đồng phẳng Tính lực kẹp cần thit Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 16 Lc kp phải đảm bảo phôi cân ổn định, không xê dịch trtong su ốt q trình gia cơng Khi kẹp sinh phản lực N i vng góc với mặt kẹp Ta phân tích N i làm thành phần Ri Wi N i = Ri + Wi Trong lực thành phần Ri triệt tiêu ta có lực kẹp W = Σ Wi Do Wi phân bố hai miếng chụp quanh chu vi mặt chuẩn, có phương vng góc với mặt chuẩn Vì lực kẹp tổng hợp W có phương nằm đường hướng vào mặt phẳng B Dưới tác dụng mô men phay chi tiết bị quay xung quanh tâm OO lực kẹp phải thoả mãn phương trình: (P0 + W).f1.Rtb + Mmasat ≥ K.Mc (*) Với: Mmasat mô men masát sinh tiếp xúc ống côn chi tiết Mmasat = D/2 [(Ni f2)] πD = D/2 {[(Wi/cosα) f2] πD} 1 W = D/2 .f2 π D Wi = D/2 f2 π D cos α cos α π.D = D/2 .f2.W cos α Rtb bán kính ma sát trung bình bề mặt tiếp xúc (r = 0) 2 D D R3 − r3 Rtb = = R = = 2 3 3R −r Thay vào phương trình (*) ta có: D (P0 + W).f1 + D/2 f2.W ≥ K.Mc cos α K.M k − P0 f D / f D (**) ⇒W ≥ ( f + ) cos α K hệ số an toàn K = K0 K1 K2 K3 K4 K5 K0 =1,5 Hệ số an toàn trường hợp gia cơng K1 = (vì mặt gia cơng mặt tinh) K2 = 1,5 (đối với mômen khoan tra bảng 3-1.Tính thiết kế đồ gá (hệ số dao cùn làm tăng lực cắt) K3 = (hệ số kể đến cắt không liên tục làm lực cắt tăng) K4 = 1,3 (do kẹp chặt tay thuận tiện) K5 = (do ảnh hưởng trường hợp gia cơng có mơmen xoắn) Vậy K = 1,5 1,5 1,3 = 2,925 Thay vào (**) ta có: 2,9 2958 − 2766 0,15 (45/3) 0,15 45 W ≥ = 3523 N ( 0,15 + ) cos45 Chọn c cu kp cht phụi Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 17 Với yêu cầu cấu kẹp chặt phơi phải giữ vị trí phơi, tạo đủ lực kẹp, khơng làm biến dạng phơi, có tính tự hãm tốt, phù h ợp v ới phương pháp gia công, thao tác nhẹ nhàng thuận lợi Với yêu cầu lực k ẹp cần phải có W ≥ 3523 N ta dùng cấu kẹp chặt thông dụng cấu kẹp liên động Xác định sai số a.Sai số chuẩn εc Do gốc kích thước trùng với mặt chuẩn định vị sai số chuẩn εc = b Sai số kẹp chặt εkc Sai số kẹp chặt xuất lực kẹp chặt phôi sinh giá trị lượng di động chuẩn gốc chiếu lên phương kích thước thực εkc = (ymax - ymin).cosα α: Góc phương kích thước thưc lực kẹp trường hợp α = 900 εkc = c Sai số đồ gá εđg Sai số đồ gá εđg bao gồm sai số sinh chế tạo, lắp ráp đồ gá khơng xác εct , mịn cấu định vị εm , lắp đặt khơng xác εlđ     ε dg = ε ct + ε ld + ε m Vậy Sai số lắp đặt nhỏ thường lấy 0,01mm Sai số mịn tínhtheo cơng thức: εm = β N (µm) β: Hệ số phụ thuộc vào hình dạng đồ định vị, mặt định vị Do m ặt định vị mặt phẳng chuẩn tinh nên tra bảng 6.2 (tính thiết kế đồ gá) ta β = 0,3 N: Số lần tiếp xúc chi tiết gia công đồ định vị số lượng phơi đuợc định vị hai lần điều chỉnh cấu định vị đồ gá Do điều kiện sản xuất hàng loạt chọn N = 200 εm = β N = 0,3 200 = 4,24(µm) = 0,00424mm Do sai số gá đặt đồ gá εgđ phải thoả mãn điều kiện sau: 1 εgđ < [εgđ] = ( ÷ ) δ δ: Dung sai cho phép kích thước cần đạt ta có δ = 0,1 mm Vậy lấy [εgđ] = 0,03 mm Mặt khác ta lại có: εgđ < [εm] = ε c + ε k + ε dg = ε c + ε k + ε ld + ε m + ε ct Như vậy: để thoả mãn yêu cầu làm việc, nghĩa gia công đồ gá đạt yêu cầu kỹ thuật chi tiết ta phải có: 2 2 2 2 2 ε ct = ε gd − (ε c2 + ε k2 + ε m + ε ld ) = 0,03 − (0 + + 0,024 + 0,012 ) = 0,0149 mm Vậy chế tạo đồ gá phải thoả mãn sai số chế tạo Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 18 Ti liu tham kho [ I ] Sổ tay thiết kế công nghệ chế tạo máy tập I [ II ] Sổ tay thiết kế công nghệ chế tạo máy tập II [III] Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập I NXB KHKT.1999 [IV] Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập II NXB KHKT.2000 Tác giả : Nguyễn Đắc Lộc Lê Văn Tiến Ninh Đức Tốn Trần Xuân Việt [V] Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy NXB KHKT.1999 Tác giả : Trần Văn Địch [VI] Công nghệ chế tạo máy I,II NXB KHKT 1998 Tác giả : Nguyễn Đắc Lộc Lê Văn Tiến [VII] Đồ gá Tác giả : Lê Văn Tiến Trần Văn Địch Trần Xuân Việt [VIII] Chế tạo phôi tập I, II Tác giả : Phạm Bá Nông [IV] Sổ tay công nghệ chế tạo máy Tác giả : Trần Văn Địch Lu Hïng Cờng ÔTÔ - K42 NXB KHKT.1999 NXB HBK.1998 NXB HBK.2000 19 ... số chế tạo Lu Hïng Cờng ÔTÔ - K42 18 Ti liu tham kho [ I ] Sổ tay thiết kế công nghệ chế tạo máy tập I [ II ] Sổ tay thiết kế công nghệ chế tạo máy tập II [III] Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập... KHKT.1999 [IV] Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập II NXB KHKT.2000 Tác giả : Nguyễn Đắc Lộc Lê Văn Tiến Ninh Đức Tốn Trần Xuân Việt [V] Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy NXB KHKT.1999 Tác giả...Lời cảm ơn! Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy thiết thực cho sinh viên ngành khí nói chung c ần thiết cho ngành ơtơ nói riêng Nó khơng phục vụ cho việc học t ập nghiên cứu cơng nghệ mà cịn