Đang tải... (xem toàn văn)
Buzzell và Gale (1987) cho rằng hiệu quả hoạt động kinh doanh là mức độ đạt được mục tiêu kinh doanh của doanh nghiệp liên quan đến tăng trưởng doanh thu, doanh số bán hàng, lợi nhuận, tăng trưởng, thị phần, cũng như mức độ hoàn thành mục tiêu chiến lược. Đồng quan điểm này, Keegan và các cộng sự (1989) đưa ra ma trận đo lường kết quả kinh doanh bằng cách phân loại kết quả đo lường dựa vào chi phí và phi chi phí. Nâng cao hiệu quả hoạt động kinh doanh được coi là mục tiêu chủ đạo đối với các doanh nghiệp hoạt động trên thị trường.Katou và Budhwar (2010) đã chỉ ra hiệu quả hoạt động kinh doanh trong các doanh nghiệp tư nhân có mối tương quan thuận với định hướng khen thưởng, đãi ngộ dựa trên hiệu quả, đào tạo và phát triển để nhân viên có chuyên môn cao hơn, đánh giá kết quả thực hiện công bằng, tạo động lực thúc đẩy nhân viên làm việc. Doanh nghiệp thực hiện trách nhiệm xã hội và sự hài lòng của nhân viên của doanh nghiệp có mối quan hệ tích cực tới hiệu quả hoạt động kinh doanh theo
CHƯƠNG 3: TÍNH TRỤC, CHON THEN, KHỚP NỐI 3.1.Tính chọn khớp nối 3.1.1 Chọn khớp nối - Thông số đầu vào: T = T2 =286500(Nmm) Đường kính trục cần nối: dt= ddc= 32 mm - Chọn khớp nối sử dụng khớp nối vòng đàn hồi để nối trục T t ≤ T kn Điều kiện: d t ≤ d kn { Trong đó: Momen xoắn tính tốn: T t=k T Với: Tra bảng 16.1[2], hệ số chế độ làm việc: k = 1,5 Momen xoắn danh nghĩa: T = T2 = 286500 (Nmm) Vậy T t =k T =1,5.286500=429750 ( Nmm ) d t =32 ( mm ) { Tra bảng 16-10a [2]-68, với đầu vào T t, dt ddc, ta kích thước nối trục vòng đàn hồi: T d D dm L l d1 D0 Z nmax B B1 l1 D3 l2 1000 50 210 95 175 110 90 160 2850 70 40 36 40 Tra tiếp bảng 16-10b [2]-68, ta kích thước vịng đàn hồi: T (Nm) 1000 dc 18 d1 M12 D2 25 l 80 l1 42 l2 20 3.1.2 Kiểm nghiệm khớp nối Ta kiểm nghiệm theo điều kiện: Điều kiện sức bền dập vòng đàn hồi σ d= 2k T ≤[σ d ] Z Do d c l σ d -Ứng suất dập cho phép vịng cao su [ σ d ] =2 ÷ Mpa Chọn [σ d] = (MPa) Do ứng suất dập sinh vòng đàn hồi: σ d= kT 2.1,5.286500 = =1,04 [ S ] ⟹Thỏa mãn √8,65 2+23,12 Kiểm nghiệm tiết diện lắp bánh đai: Ta có d 12=30 mm M 12=0 Mpa T =83625 Mpa Vì M 22=0 Mpa nên kiểm tra hệ số an toàn ứng suất tiếp π d j3 b t ( d j−t ) π 303 8.4 ( 30−4 )2 W j= − = − =4941 16 2dj 16 2.30 τ mj=τ aj = τ max Tj 83625 = = =8,46 2W j 2.4941 Tra bảng 10.10[1]-198, với d 12=30 mm ta có εσj = 0,93; ετj=0,90 Ta thấy tập trung ứng suất khớp nối rãnh then lắp ghép có độ dơi Kσ =2,06 εσ Xét ảnh hưởng độ dôi, tra bảng 10.12[1]-198 với σ b=600 Mpa : K τ =1,64 ετ { Xét ảnh hưởng rãnh then, tra bảng 10.12[1]-198 với trục phay dao phay Kσ =1,89 K σ =1,76 εσ ngón K =1,54 => K nên ta chọn : τ τ =1,71 ετ { { { Kσ =2,06 εσ Kτ =1,71 ετ Ta có : Kτ + K x −1 ετ 1,71+1,06−1 K τdj = = =1,77 Ky Sτj = τ−1 151,73 = =10,13 K τdj τ aj +Ψ τ τ mj 1,77.8,46+0 S j=Sτj =10,13> [ S ] => thỏa mãn Kiểm nghiệm tiết diện ổ lăn: d Ta có 11 =35 mm M 11 =10230 Mpa T =83625 Mpa π d 3j π 353 = =4209,24 32 32 π d 3j π 35 W0 j= = =8418,49 16 16 { W j= σ mj=0 M 10230 σ aj= j = =23,81 W j 4209,24 τ Tj 83625 τ mj=τ aj = max = = =13,63 2 W j 3068 { Tra bảng 10.10[1]-198, với d 11 =35 mm ta có εσj = 0,92, ετj= 0,89 Ta thấy tập trung ứng suất ổ lăn lắp ghép có độ dơi Kσ =2,06 εσ Xét ảnh hưởng độ dôi, tra bảng 10.11[1]-198, với σj b=600 MPa: K τ =1,64 ετ { Ta có { Kσ +K x – εσ 2,06+ 1,06−1 K σdj = = =2,12 Ky Kτ +K x –1 ετ 1,64+1,06−1 K τdj = = =1,7 Ky { σ−1 261,6 = =5,18 K σdj σ aj +Ψ σ σ mj 2,12.23,81+0 τ −1 151,73 S τj = = =6,55 K τdj τ aj+Ψ τ τ mj 1,7.13,63+ S σj = S j= S σj S τj σj √S +S τj = 5,18.6,55 =4,07> [ S ] ⟹ Thỏa mãn √5,182 +6,552 Trục Kiểm nghiệm tiết diện bánh răng: Ta cód 23=45 mm M 23=77458,55 NmmT 2=286500 Nmm π d 3j b t ( d j – t 1) π 453 14.5,5 ( 45−5,5 )2 W j= − = − =7611,3 32 2dj 32 2.45 π d 3j b t ( d j – t ) π 453 14.5,5 ( 45−5,5 )2 W0 j= − = − =16557,47 16 2d j 16 2.45 { σ mj=0 M 23 77458,55 σ aj = = =10,18 Wj 7611,3 τ Tj 286500 τ mj=τ aj= max = = =8,65 2 W j 2.16557,47 { Tra bảng 10.10[1]-198, với d 23=45 mm ta có εσj = 0,91, ετj= 0,87 Ta thấy tập trung ứng suất bánh trục rãnh then lắp ghép có độ dơi Kσ =2,06 εσ Xét ảnh hưởng độ dôi, tra bảng 10.11[1]-198, với σj b=600 MPa: K τ =1,64 ετ { Xét ảnh hưởng rãnh then, tra bảng 10.12[1]-198, với trục phay dao phay Kσ =1,93 K σ =1,76 ⟹ ε σ ngón: K =1,54 Do đó, ta chọn: Kτ τ =1,77 ετ { { { { { Kσ =2,06 εσ Kτ =1,77 ετ Kσ +K x – εσ 2,06+ 1,06−1 K σdj = = =2,12 Ky Kτ +K x – ετ 1,77+1,06−1 K τdj = = =1,83 Ky σ−1 261,6 = =8,6 K σdj σ aj +Ψ σ σ mj 2,12 10,18+0 τ −1 151,73 S τj= = =9,59 K τdj τ aj +Ψ τ τ mj 1,83.8,65+ S σj = S j= S σj S τj σj √S +S τj = 8,6.9,59 √8,6 2+ 9,592 =6,4> [ S ] ⟹Thỏa mãn Kiểm nghiệm tiết diện lắp khớp nối: Ta có d 22=38 mm M 22=0 Mpa T =286500 Mpa Vì M 22=0 Mpa nên kiểm tra hệ số an toàn ứng suất tiếp π d j3 b t ( d j−t ) π 383 12.5 ( 38−5 )2 W j= − = − =9914,36 16 2dj 16 2.38