Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 NỘI DUNG GIỚI THIỆU ĐỘNG CƠ THIẾT KẾ VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN 1.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỘNG CƠ THIẾT KẾ - Số xy lanh cách bố trí xy lanh: Động thiết kế loại kỳ có xylanh, bố trí thẳng hàng + Cơng suất danh nghĩa: Nen= 106,3 kW + Số vòng quay danh nghĩa: nn= 6000 (vòng/phút) - Động sử dụng trang bị phương tiện, ô tô loại Kia Caren 1.2 TỔ CHỨC QUÁ TRÌNH CHÁY 1.1.1 Loại nhiên liệu - Nhiên liệu dùng cho động xăng khơng chì - Các thành phần có nhiên liệu: C = 0,885, H = 0,145, O = 0, S = [2, Tr51] 1.1.2 Buồng đốt chọn loại buồng cháy -Buồng cháy hình bán cầu Loại có đặc điểm diện tích bề mặt buồng đốt nhỏ gọn Trong buồng đốt bố trí xupap nạp xupap thải, hai xupap bố trí phía khác Trục cam bố trí nắp máy dùng cị mổ để điều khiển đóng mở xupap Sự bố trí thuận lợi cho việc nạp hỗn hợp khí thải khí cháy ngồi GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com Ket-noi.com kho kho tai tai lieu lieu mien mien phi phi Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 1.1.3 Hệ thống nhiên liệu Sử dụng hệ thống cung cấp nhiên liệu xăng, đời phun xăng trực tiếp GDI GDI từ viết tắt cụm từ Gasonline direct injection loại động phun xăng trục tiếp Trong loại động này, xăng phun thẳng vào buồng cháy xi-lanh, khác hẳn nguyên lý phun xăng vào đường nạp động phu xăng điẹn tử thông dụng “ GDI ” mẫu động ưu việt cung cấp nhiên liệu buồng cháy tối ưu, công suất động mạnh nhất, tiêu thụ nhiên liệu thấp ô nhiễm môi trường nhất( động MPI: Multi Point Injection ) Động kiểm soát thời điểm phun nhiên liệu cách xác a Động GDI có đặc tính bật sau đây:  Điều khiển lượng xăng cung cấp xác, hệ số nạp cao động diesel chí hẳn động diesel  Động có khả làm việc với hổn hợp cực loãng( Air/Fuel) = (35 55) (khi xe đạt vận tốc 120 Km/h)  Hệ số nạp cao, tỉ số nén e cao (e =12) Động GDI vừa có khả tải cao, vận hành hoàn hảo, vừa có tiêu khác hẳn động MPI b Những đặc điểm chủ yếu động “ GDI”:  Sự tiêu thụ nhiên liệu thấp Tiêu thụ nhiên liệu cịn động diesel  Công suất động siêu cao, cao nhiều so với loại động MPI sử dụng c Những đặc tính kỹ thuật động GDI :  Đường ống nạp thẳng góc với piston, tạo lưu thông lưu lượng gió tối ưu  Hình dạng đỉnh piston lồi, lõm hình vẽ tạo thành buồng cháy tốt nhất, tạo hịa trộn nhiên liệu + khơng khí tối ưu (hơn loại phun xăng MPI )  Bơm xăng cao áp cung cấp xăng có áp suất cao đến kim phun phun trực tiếp vào xi lanh động  Kim phun nhiên liệu có áp suất phun cao (50 KG/cm2), chuyển động xoáy lốc kết hợp với khơng khí tạo thành hổn hợp hịa khí ( xăng + gió) tốt  Ở chế độ tải nhỏ nhiên liệu phun cuối trình nén Ở chế độ đầy tải nhiên liệu phun q trình nạp GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3  Tiêu hao nhiên liệu 35% so với động phun xăng “ MPI ” d Những đặc tính riêng biệt GDI:  Tiêu thụ nhiên liệu , tối ưu hiệu suất cao Thời điểm phun tính tốn xác nhằm đáp ứng thay đổi tải trọng động cơ.Ở chế độ tải trọng trung bình xe chạy thành phố nhiên liệu phun cuối nén, giống động diesel hổn hợp loãng nhiều.Ở chế độ đầy tải, nhiên liệu phun cuối nạp, điều có khả cung cấp hổn hợp đồng giống động MPI nhằm mục đích đạt hiệu suất cao  Quá trình cháy với hổn hợp cực lỗng : Ở tốc độ cao (trên 120 Km/h), động “GDI” đốt hổn hợp nhiên liệu cực loãng, tiết kiệm lượng nhiên liệu tiêu thụ Ở chế độ này, nhiên liệu phun cuối kỳ nén kỳ nổ: tỉ lệ hổn hợp cực loãng, (Air/Fuel) = 30 - 40 (35 - 55 bao gồm EGR)  Ở chế độ công suất cực đại : Khi động GDI hoạt động chế độ tải lớn, toàn tải, tốc độ cao nhiên liệu phun vào xi lanh động suốt kỳ nạp, cháy hoàn hảo hơn, nhiên liệu cháy sạch, cháy kiệt, động làm việc êm dịu, khơng có tiếng gỏ Sơ đồ hệ thống nhiên liệu loại động GDI: GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com Ket-noi.com kho kho tai tai lieu lieu mien mien phi phi Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 e Nguyên lý hoạt động Động GDI không dùng bướm ga để điều chỉnh lượng khí nạp động xăng dùng chế hồ khí nên đường nạp thơng thống đường nạp động Diezel Động GDI thay đổi lượng nhiên liệu phun vào buồng cháy tuỳ thuộc vào công suất cần thiết Nguyên lý điều chỉnh giống nguyên lý làm việc động diezel: điều chỉnh chất để có tỷ lệ hồ khí khác nhau, phù hợp với điều kiện vận hành Động Volkswagen động phun xăng trực tiếp thuộc dịng GDI q trình phun xăng có đặc điểm phun phân tầng, phân lớp nên gọi trình phun phân lớp FSI viết tắt cụm từ Fuel Stratified Injection  Đặc điểm trình phun xăng trực tiếp FSI động phun xăng với tỷ lệ hồ khí nhạt Tỷ lệ hồ khí lý tưởng tính theo trọng lượng 14,7:1 (14,7 kg khơng khí hồ trộn để đốt cháy hoàn toàn 1kg xăng) trình FSI đốt cháy nhiên liệu với tỷ lệ hồ khí cực nhạt 65:1 tiết kiệm nhiên liệu nhiều  Quá trình phun FSI có đặc điểm sau: Khi xe chạy với tốc độ thấp, tăng tốc nhẹ ECU điều khiển trình phun xăng vào cuối thời kỳ nén piston lượng hồ khí nhạt dễ dàng tiếp cận với bu-gi tạo trình cháy phần đỉnh piston mà không tiếp xúc với vách xi-lanh Khi xe chạy với tốc độ lớn tải trọng lớn, nhiên liệu phun suốt trình nạp, tỷ lệ hồ khí lý tưởng 14,7:1 Q trình cháy triệt để, giảm lượng CO NO2 Ưu điểm nguyên lý phun xăng trực tiếp GDI FSI tăng hiệu suất nhiệt q trình cháy, giảm lượng tiêu thụ nhiên liệu giảm nồng độ độc hại khí xả Động phun xăng trực tiếp thường sử dụng đồng thời với kỹ thuật khác VVT, VVT-i, luân hồi khí xả EGR… để đạt hiệu kinh tế mơi trường cao  Ngồi động phun xăng trực tiếp ( Gasoline Direct Injection Engine) sử dụng phương pháp hình thành hỗn hợp phân lớp ( Stratified Mixture Formation) chế độ tải nhỏ Xăng phun vào cuối kỳ nén Bản chất phương pháp này bố trí bougie đánh lửa buồng cháy động vị trí hỗn hợp có thành phần lambda nhỏ (hỗn hợp đậm lambda = 0,85-0,9) để đốt hỗn hợp tia lửa điện Phần hỗn hợp sau bốc cháy làm mồi để đốt phần hỗn hợp cịn lại có thành GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 phần lambda lớn (hỗn hợp nhạt) Như hỗn hợp toàn động hỗn hợp nhạt Để điều chỉnh tải chế độ này, người ta sử dụng phương pháp điều chỉnh chất, thay đổi lượng nhiên liệu phun vào buồng cháy cịn lượng khơng khí khơng đổi Ở chế độ tải lớn đến toàn tải, xăng phun từ đầu q trình nạp Khi xăng bay hịa trộn với khơng khí cylinder tạo thành hịa khí suốt q trình nạp nén nên coi đồng Để điều chỉnh tải chế độ người ta dùng van tiết lưu để điều chỉnh lượng hỗn hợp giống động phun xăng gián tiếp 1.3 HỆ THỐNG NẠP - XẢ Đối với động kỳ 1.3.1 Cơ cấu phân phối khí Chọn cấu phân phối khí kiểu xupáp treo Vì loại có nhiều ưu điểm tỷ số nén cao hơn, số vòng quay động cao, hiệu suất động cao… GVHD: Hoàng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com Ket-noi.com kho kho tai tai lieu lieu mien mien phi phi Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 1.3.2 Phương pháp dẫn động Phương pháp dẫn động: đai 1.3.3 Phương pháp điều chỉnh khe hở nhiệt xupap 1.3.3.1 Khe hở nhiệt xu páp gì? Khe hở nhiệt xu páp khe hở tạo tất chi tiết từ trục cam đến xupáp xupáp đóng Khe hở biểu thị khoảng cách đuôi xupáp đầu cị mổ xupáp đóng Một số động có trục cam đặt nắp máy tác động trực tiếp xupáp khe hở nhiệt khoảng cách cam đuôi xupáp động này, thường điều chỉnh khe hở nhiệt cách thay đệm đuôi xupáp 1.3.3.2 Tầm quan trọng việc điều chỉnh khe hở nhiệt xupáp Như biết vật bị giãn nở nhiệt độ tăng Khi động làm việc xupáp chi tiết luôn tiếp xúc với khí cháy có nhiệt độ cao bị giãn nở q trình làm việc Nếu khơng có khe hở nhiệt xupáp động làm việc xupáp bị giãn nở làm cho đóng khơng kín vào ổ đỡ làm giảm áp suất cuối kỳ nén đồng thời xupáp bị cháy, rỗ bề mặt tiếp xúc với bệ đỡ Nếu khe hở nhiệt lớn làm thay đổi thời điểm đóng mở xupáp dẫn đến làm giảm công suất động cơ, tăng mức tiêu hao nhiên liệu, giảm tuổi thọ động cơ… Vì sử dụng, bảo dưỡng sửa chữa ta thường xuyên kiểm tra điều chỉnh khe hở nhiệt xupáp 1.3.3.3 Điều kiện cần biết trước điều chỉnh:  Thứ tự làm việc động GVHD: Hoàng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3  Khe hở nhiệt xupáp tiêu chuẩn: Mỗi loại động có quy định trị số khe hở nhiệt tiêu chuẩn Thường khe hở nhiệt xupáp hút từ 0,15 – 0,30mm, khe hở nhiệt xupáp xả từ 0,25 – 0,35mm  Góc lệch cơng tác di = 1800.t/i Trong : di góc lệch cơng tác t số kỳ i số xilanh  Xác định máy song hành: Mỗi động thường có cặp máy song hành Các máy gọi song hành máy có piston ln chuyển động lên ĐCT xuống ĐCD thời điểm làm việc khác Các máy song hành làm việc cách 3600 theo góc quay trục khuỷu (một vịng quay trục khuỷu)  Xác định vị trí xupáp hút – xả Có nhiều cách để xác định vị trí xupáp - Căn vào quy luật bố trí xupáp XH – XH – XH – XH XH – HX – XH - HX - Căn vào vị trí tương ứng xupáp cổ hút-xả Chú ý: điều chỉnh khe hở nhiệt xupap động nguội xupáp đóng kín vào ổ đỡ Khi khe hở nhiệt lớn 1.3.3.4 Trình tự điều chỉnh khe hở nhiệt xupáp theo máy  Chuẩn bị dụng cụ điều chỉnh: Tay quay, lá, tuốc nơ vít, clê,  Tháo phận liên quan nắp máy  Tháo nắp che giàn cò mổ xupáp  Xác định vị trí xupáp hút - xả  Xác định góc lệch cơng tác máy  Xác định cặp máy song hành  Chọn có chiều dày phù hợp vói khe hở nhiệt tiêu chuẩn xupáp hút xả GVHD: Hoàng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com Ket-noi.com kho kho tai tai lieu lieu mien mien phi phi Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3  Quay trục khuỷu tay quay để máy số ĐCT vào cuối kỳ nén - đầu kỳ nổ Khi máy song hành máy thời điểm cuối xả - đầu hút (cặp xupáp máy song hành máy mở, cịn cặp xupáp máy đóng kín) Chú ý : Khi quay trục khuỷu quan sát cặp xupáp máy song hành với máy mở dừng lại (thời điểm xupáp hút máy song hành bắt đầu xuống)  Chia puly đầu trục khuỷu thành phần theo góc lệch cơng tác  Dùng clê nới đai ốc hãm vít điều chỉnh khe hở nhiệt Dùng tuốcnơvít nới vít điều chỉnh  Đưa chọn vào đuôi xupáp đầu cị mổ Dùng tuốcnơvít văn vít điều chỉnh vào đồng thời vừa xê dịch đến dịch chuyển thấy nặng tay dừng lại Chú ý: Khi điều chỉnh nên vặn vít điều chỉnh từ từ, lần vặn khoảng 1/8 vòng để tránh gây hư hỏng  Đưa ngồi, dùng tuốcnơvít giữ cố định vít điều chỉnh, dùng clê vặn chặt đai ốc hãm lại Chú ý: Khi hãm ốc, không để vít điều chỉnh xoay làm khe hở nhiệt bị sai  Sau điều chỉnh xong, ta phải kiểm tra lại khe hở nhiệt Nếu khe hở nhiệt chưa cần phải điều chỉnh lại  Tiến hành điều chỉnh cho xupáp cịn lại theo trình tự  Quay trục khuỷu góc góc lệch công tác (dấu vạch puly trùng với dấu thân máy) để điều chỉnh khe hở nhiệt máy  Lần lượt tiến hành điều chỉnh khe hở nhiệt xupáp cho tất máy 1.3.3.5 Điều chỉnh khe hở nhiệp xupáp theo phương pháp điều chỉnh hàng loạt a Đặc điểm phương pháp  Tại thời điểm điều chỉnh khe hở nhiệt nhiều xupáp máy khác  Trong tồn q trình điều chỉnh cần quay trục khuỷu lần  Quá trình điều chỉnh nhanh đặc biệt động nhiều xi lamh Tuy vậy, phương pháp đòi hỏi việc xác định xupáp điều chỉnh thời điểm phải xác, không khe hở nhiệt bị sai lệch nhiều GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 b Trình tự tiến hành Lập bảng thứ tự làm việc động  Xác định thứ tự làm việc động Ví dụ: Động xi lanh: 1-3-4-2 Động xi lanh: 1-5-3-6-2-4 Động xi lanh: 1-5-4-2-6-3-7-8  Xác định góc lệch cơng tác di = 1800.t/i  Lập bảng trình tự làm việc động  Xác định thời điểm điều chỉnh khe hở nhiệt xupáp điều chỉnh thời điểm  Thao tác điều chỉnh: giống phương pháp điều chỉnh theo máy  Sau điều chỉnh xong xupáp thời điểm thứ nhất, ta quay trục khuỷu vòng (3600) để tiếp tục điều chỉnh cho xupáp lại thời điểm thứ hai Ví dụ: Điều chỉnh khe hở nhiệt xupáp động xi lanh có thứ tự làm việc 1-3-4-2 * Góc lệch cơng tác: di = 1800.t/i = 1800.4/4 = 1800 * Bảng trình tự làm việc xác định xupáp điều chỉnh 1.4 HỆ THỐNG LÀM MÁT 1.4.1 Lý phải làm mát cho động : Hệ thống làm mát giữ cho động làm việc hiệu điều kiện hoạt động tốc độ Nó cho động đạt nhiệt độ làm việc bình thường cách nhanh bắt đầu khởi động mùa đông giá rét Và cung cấp nguồn nhiệt sưởi ấm vào khoang hành khách - Chúng chon hệ thống làm mát nước cưỡng tuần hồn vịng kín loại có nhiêu ưu điểm áp suất nước cao , nhiệt độ bốc cao, lượng nước bốc chậm, giảm hao nước từ – lần so với loại kín 1.4.2 Chọn loại nước làm mát ? - Làm mát piston ? làm mát vòi phun ? GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com Ket-noi.com kho kho tai tai lieu lieu mien mien phi phi Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí 10 Lớp: DHOT3 Hình : Hệ thống làm mát nước cưỡng tuần hoàn vịng kín 1.Thân máy; 2.Nắp xilanh ; 3.Đường nước khỏi động ; 4.ống dẫn bọt nước ; 5.Van nhiệt ; 6.Nắp rót nước ; 7.Két làm mát ; Quạt gió ; 9.Puly ; 10.Ống nước nối tắt vào bơm; 11.Đường nước vào động ; 12.Bơm nước ; 13.Két làm mát dầu; 14.Ống phân phối nước Hình giới thiệu hệ thống làm mát tuần hồn cưỡng vịng kín động máy kéo Ở nước tuần hoàn nhờ bơm ly tâm 12, qua ống phân phối nước 14 phân phối vào khoang chứa xi lanh Nước làm mát có nhiệt độ thấp bơm 12 hút tù bình chứa phía két qua đường ống 10 qua ống 13 đế làm mát dầu sau vào động Để phân phối nước làm mát cho xi lanh, nước sau bơm vào thân máy chảy qua ống phân phối 14 đúc sẵn máy Sau làm mát xilanh, nước lên làm mát nắp máy theo đường ống khỏi động với nhiệt độ cao đến van nhiệt van nhiệt mở, nước qua van van vào bình chứa phía két nước Tiếp theo nước từ bình chứa phía qua ống mỏng có gắn cánh tản nhiệt Tại nước làm mát dịng khơng khí qua két quạt tạo Quạt dẫn động puly từ trục khuỷu động Tại bình GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 17 Bánh dẫn động khởi động then xoắn: Bánh dẫn động khởi động vành truyền lực quay từ máy khởi động tới động nhờ ăn khớp an toàn chúng Bánh dẫn động khởi động vát mép để ăn khớp dễ dàng Then xoắn chuyển lực quay vòng mô tơ thành lực đẩy bánh dẫn động khởi động trợ giúp cho việc ăn khớp ngắt ăn khớp bánh dẫn động khởi động với vành 1.7 ĐỘNG CƠ MẪU Bảng1-1: Đặc điểm kỹ thuật động mẫu (3 động cơ) TT Đặc điểm kĩ thuật Dung tích xilanh (cm3) 2400 Số xilanh (cái) Cơng suất cực đại (mã 185/4000 lực/rpm) Mô men xoắn cực đại 400/2000÷2750 (Nm/rpm) GVHD: Hồng Ngọc Dưong Ghi Động mẫu 1598 124/6600 1998 126/3600 157/5200 300/1800÷2400 SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com Ket-noi.com kho kho tai tai lieu lieu mien mien phi phi Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Sử dụng nhiên liệu Tốc độ tối đa (km/h) Tiêu thụ nhiên liệu (city,L/100km) Tiêu thụ nhiên liệu (highway,L/100km) Tiêu thụ nhiên liệu (combined,L/100km) Lớp: DHOT3 18 Diesel 225 8,3 Xăng 190 Diesel 200 7,2 5,5 5,9 4,8 6,3 5,7 1.8 KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA ĐỘNG CƠ Thông số Đơn vị Trị số Đường kính xylanh (D) mm 80,5 Hành trình piston (S) mm 78,5 Dung tích cơng tác D Vs  S = 399965,08 mm xylanh (Vs) Tài liệu tham khảo http://www.xeotoviet.com [1,tr.04] 1.9 TỔNG HỢP THÔNG SỐ CƠ BẢN Bảng 1-2 Tổng hợp thông số cho trước lựa chọn TT Tên thông số Công suất danh nghĩa Ký Tài liệu Đơn vị Trị số Nen kW 106,3 Đ/c mẫu Tốc độ quay danh nghĩa nn rpm 6000 Đ/c mẫu Hệ số kỳ Z [1,tr.22] Số xy lanh i Cái Đ/c mẫu Áp suất khí nạp pk N/m2 100000 [2,tr.17] Áp suất khí P0 bar [2,tr.17] Nhiệt độ khí T0 K 302 [1,tr.28] Độ ẩm tương đối khơng khí 0 % 70 [1,tr.28] Hàm lượng C nhiên liệu C 0,855 [2,tr.51] 10 Hàm lượng H2 nhiên liệu H 0,145 [2,tr.51] 11 Hàm lượng S nhiên liệu S [2,tr.51] 12 Hàm lượng O2 nhiên liệu O2 [2,tr.51] 13 Phân tử lượng nhiên liệu f GVHD: Hoàng Ngọc Dưong hiệu Kg/kmol 115 tham khảo [2,tr.51] SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 19 14 Nhiệt trị nhiên liệu H 15 Hệ số dư lượng khơng khí 16 43960 [2,tr.51]  0,9 [1,tr.34] Hệ số khí sót r 0,1 [1,tr.36] 17 Mức độ làm mát khí nạp Tm 18 Hệ số Kpa Kpa 0,8 19 Tổn thất áp suất bình làm mát khí nạp p m 20 Hệ số Kpr Kpr 21 Nhiệt độ khí sót Tr 22 Mức độ sấy nóng khí Tk 23 Hệ số hiệu đính tỷ nhiệt 24 KJ/kg bar [1,tr.106] 1,05 [1,tr.107] K 950 [1,tr.30] 20 [1,tr.32] 1 1,15 [1,tr.32] Hệ số nạp thêm 2 1,02 [1,tr.32] 25 Tỷ số nén  10,2 Đ/c mẫu 26 Chỉ số nén đa biến trung bình n1 1,35 [2,tr.128] 27 Chỉ số dãn nở đa biến trung bình n2 1,26 [2,tr.188] 28 Hệ số sử dụng nhiệt điểm z z 0,87 [2,tr.180] 29 Hệ số điền đầy đồ thị Kpi 0,92 [2,tr.195] 30 Hiệu suất học m 0,9 [2,tr.91] 31 Tỷ số động học KD 0,7÷1,3 [6,tr.25] C Bảng 1-3 Tổng hợp kết tính TT Tên thơng số Ký hiệu Đơn vị Kết Số kg KK lý thuyết cần thiết kg nhiên liệu L0 kg/kg 14,956 Số kmol KK lý thuyết cần thiết kg nhiên liệu M0 kmol/kg 0,511 Số kg KK thực tế cần thiết kg nhiên liệu L kg/kg 13,460 Số kmol KK thực tế cần thiết kg nhiên liệu M kmol/kg 0,460 Số kg HHC ứng với kg nhiên liệu L1 kg/kg 14,460 Số kmol HHC ứng với kg nhiên liệu M1 kmol/kg 0,460 Số kmol MCCT thời điểm đầu trình nén Ma kmol/kg 0,469 GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com Ket-noi.com kho kho tai tai lieu lieu mien mien phi phi Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 20 Số kmol MCCT thời điểm cuối qua trình nén Mc kmol/kg 0,469 Hàm lượng CO2 sản phẩm cháy MCO2 kmol/kg 0,056 10 Hàm lượng H2O sản phẩm cháy MH2O kmol/kg 0,06 11 Hàm lượng SO2 sản phẩm cháy MSO2 kmol/kg 12 Hàm lượng O2 sản phẩm cháy MO2 kmol/kg 13 Hàm lượng N2 sản phẩm cháy MN2 kmol/kg 0,363 14 Lượng sản phẩm cháy ứng với kg nhiên liệu M2 kmol/kg 0,5 15 Hệ số biến đổi phân tử lý thuyết 0 - 1,082 16 Hệ số biến đổi phân tử thực tế điểm z z - 1,080 17 Nhiệt độ khí nạp Tk o 293 18 Mật độ khí nạp k kg/m3 1,191 19 Áp suất cuối trình nạp pa bar 0,8 20 Áp suất khí sót pr bar 1,05 21 Nhiệt độ cuối trình nạp Ta 329,153 22 Hệ số nạp 23 Áp suất cuối trình nén pc bar 18,395 24 Nhiệt độ cuối trình nén Tc 741,966 25 Hệ số tăng áp suất ψ - 26 Nhiệt độ điểm z Tz 27 Áp suất cuối trình dãn nở pb bar 3,350 28 Nhiệt độ cuối trình dãn nở Tb 1501,265 29 Áp suất thị trung bình pi bar 9,878 30 Áp suất có ích trung bình pe bar 8,890 31 Hiệu suất thị K K v i 0,790 K 3,997 K 2745,955 K - 0,345 32 Hiệu suất có ích e - 0,310 33 Suất tiêu thụ nhiên liệu thị gi g/kW.h 237,370 34 Suất tiêu thụ nhiên liệu có ích ge g/kW.h 264,170 35 Lượng tiêu thụ nhiên liệu Ge kg/h 21,926 36 Đường kính xylanh D mm 80,5 37 Hành trình piston S mm 78,5 GVHD: Hồng Ngọc Dưong SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Dung tích cơng tác xylanh 38 Tổng nhiệt đưa vào động 1đơn vị thời 39 Lớp: DHOT3 21 gian VS cm3 399,9651 QT kW 267,740 40 Phần nhiệt biến thành có ích Qe kW 83 41 Tổn thất nhiệt làm mát Qm kW 53,548 42 Tổn thất nhiệt theo khí xả Qx kW 120,310 43 Tổn thất cịn lại Qcl kW 10,882 TÍNH CHU TRÌNH NHIỆT ĐỘNG 2.1 TÍNH MƠI CHẤT CƠNG TÁC 2.1.1 Lượng khơng khí  Số kg khơng khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn kg nhiên liệu (L0): 8   c  8h  s  o f  0, 23   8    0,855  8.0,145    0, 23   L0  [3, Tr.8]  14,956  Kg / Kg   Số kmol khơng khí lí thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn kg nhiên liệu (M0) M0    c h s of       0, 21  12 32 32  [3, Tr.8]  0,855 0,145     0  0, 21    0,511 Kmol / Kg  Số kg không khí thực tế cần thiết để đốt cháy kg nhiên liệu (L) L  .L0  0,9.14,956  13, 46  Kg / Kg  [3, Tr.8]  Số kmol khơng khí thực tế cần thiết để đốt cháy kg nhiên liệu (M) M  .M  0,9.0,511  0, 460(kmol / kg ) [3, Tr.8] 2.1.2 Lượng hỗn hợp khí cơng tác  Số kg hỗn hợp cháy ứng với kg nhiên liệu (L1) L1   .L0   0,9.14,956  14, 460(kg / kg ) GVHD: Hoàng Ngọc Dưong [3, Tr.8] SVTH: nhóm 11 Ket-noi.com Ket-noi.com kho kho tai tai lieu lieu mien mien phi phi Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Lớp: DHOT3 22  Số kmol hỗn hợp cháy ứng với kg kmol nhiên liệu (M1) M1  .M  f  0,9.0,511   0, 460(kmol / kg ) 115 [3, Tr.8]  Số kmol MCCT thời điểm đầu trình nén (Ma) M a  M1  M r  M1 (1   r )  0, 46.(1  0,02)  0, 469(kmol / kg ) [3, Tr.8]  Số kmol MCCT thời điểm cuối trình nén (Mc) M c  M1 (1   r )  M a  0, 469(kmol / kg ) 2.1.3 Lượng sản phẩm cháy trường hợp cháy khơng hồn tồn Ta có: K  M H 0,145  0,17  Chọn K = 0,45 M CO 0,885  Hàm lượng CO2 CO sản phẩm cháy M CO2  M CO  c 0,855   0, 071(kmol / kg ) 12 12 [3, Tr.8]  Hàm lượng H2O sản phẩm cháy M H 2O  M H  h 0,145   0, 0725(kmol / kg ) 2 [3, Tr.8]  Hàm lượng SO2 sản phẩm cháy M SO2  s   0(kmol / kg ) 32 32 [3, Tr.9]  Hàm lượng N2 sản phẩm cháy M N2  0, 79..M  0, 79.0,9.0,511  0,363(kmol / kg ) [3, Tr.9]  Lượng sản phẩm cháy ứng với đơn vị số lượng nhiên liệu (M 2) Khi nhiên liệu lỏng cháy khơng hồn tồn (λ